JPH0374346B2

JPH0374346B2 -

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Publication number: JPH0374346B2
Application number: JP19289482A
Authority: JP
Priority date: 1982-11-01
Filing date: 1982-11-01
Publication date: 1991-11-26
Also published as: JPS5981568A

Description

【発明の詳細な説明】この発明は単回線送電線地絡故障点標定装置に
関する。

たとえば直接接地系の単回線における送電線の
地絡故障を検出するのに、一般には地絡距離継電
器が使用されているが、この種継電器において
は、たとえばａ相が地絡故障を起こした場合、下
記の演算により、送電線路の故障点までの正相イ
ンピーダンスを測定する原理によつている。

V〓a／Ia＋Z₀−Z₁／Z₁I₀ 上式において、 V〓a；リレー設置点における故障相の相電圧 I〓；リレー設置点における故障相の相電流 I〓₀；リレー設置点における零相電流 Z〓₀.Z〓₁；送電線路の零相、正相インピーダンスこの測定原理によれば、自端すなわちリレー設
置点で得られる情報のみによつて算出できる利点
がある。しかし後記するように対称座標法から導
出した１線地絡故障時の電圧、電流の関係は(13)
式から V〓a／Ia＋Z₀−Z₁／ＺI〓₀＝lZ〓₁＋3R_fI〓_0f／Ia＋Z
₀−Z₁／Z₁I〓₀ となる。上式の右辺第１項が送電線路故障点まで
の正相インピーダンスであり、したがつて第２項
は誤差項となる。しかし高抵抗接地系では第２項
が負荷の力率によつては大きさ誤差となり、した
がつて、前記した測定方式は故障点標定の原理と
してこのままでは採用できない。

この発明は自端の情報のみによつて地絡故障点
の標定を行うにあたり、高精度の標定を可能とす
ることを目的とする。

この発明による標定の基本原理についてまず説
明する。第１図は単回線の系統図を示し、１Ａ，
１Ｂは発電所（又は変電所）、２Ａ，２Ｂは母線、
３は母線２Ａ，２Ｂ間に設けられた回線、４は回
線の自端側に設けられた変流器、５は同変圧器、
６は変流器４、変圧器５からの出力によつて故障
点を標定するリレー、７Ａ，７Ｂは負荷である。
同図は回線４の個所Ｆで故障が発生したものとし
ており、この故障状態における両母線２Ａ，２Ｂ
間の対称座標法の等価回路を示したのが第２図で
ある。

これらの各図および以下の各図において、 V〓₀.V〓₁.V〓₂；リレー点の零相、正相、逆相電圧 V〓_0f.V〓_1f.V〓_2f；故障点の零相、正相、逆相電圧 V〓₀′.V〓₁′.V〓₂′；相手端の零相、正相、逆相電圧 I〓₀.I〓₁.I〓₂；リレー点の零相、正相、逆相電流 I〓_0f.I〓_1f.I〓_2f；故障点の零相、正相、逆相電流 I〓₀′.I〓₁′.I〓₂′；相手端の零相、正相、逆相電流 Z〓₀.Z〓₁.Z〓₂；送電線路の零相、正相、逆相インピー
ダンス Z〓B₀.Z〓B₁.Z〓B₂；リレー点背後の零相、正相、逆相
インピーダンス Z〓B′₀.Z〓B′₁.Z〓B′₂；相手端背後の零相、正相、
逆相
インピーダンス I〓S.I〓S；自端、相手端背後の電源（電流源表現）ｌ；送電線全長を１としたときのリレー点から故
障点までの距離（割合）とする。

背後インピーダンスについては、たとえば第３
図に示すような等価回路で表現される場合には、 Z〓B₀＝１／１／3R_N＋jwc (1) Z〓B₁＝１／１／Z_1S＋１／Z_L＋jwc (2) Z〓B₂＝１／１／Z_2S＋１／Z_L＋jwc (3) となる。又 E〓S／Z₁S＝I〓S である。ここで RN；接地抵抗Ｃ；対地容量 Z〓₁S.Z〓₂S；電源の正相、逆相インピーダンス Z〓L；負荷のインピーダンス ES；電源の電圧である。

第２図の等価回路より、電圧、電流分布は、１０ −Zl₀ １１／Z〓_B0 ０１００１ Z〓l′₀ １０１／Z〓_B0′ −１０＝M〓₀ １０ −Zl₁ １１／Z〓_B1 ０１００１ Z〓l′₁ １０１／Z〓_B1′ −１０＝M〓₁ １０ −Zl₂ １１／Z〓_B2 ０１００１ Z〓l′₂ １０１／Z〓_B2′ −１０＝M〓₂ とすれば、 M〓₀×I₀〓 V〓₀ I〓₀′ V〓₀′＝０００ I〓_0f (4) M〓₁×I₁〓 V〓₁ I〓₁′ V〓₁′＝０００ I〓_1f＋I〓S I〓S′ ００ (5) M〓₂×I₂〓 V〓₂ I〓₂′ V〓₂′＝０００ I〓_2f (6) にしたがう。

第４図はａ相が地絡故障を起こしたときの等価
回路を示すもので、同図より、故障点で I〓_0f＝I〓_1f＝I〓_2f (7) V〓_0f＋V〓_1f＋V〓_2f＝3R_fI〓_0f (8) リレー点で V〓₀＝V〓_0f＋Z〓_l0I〓₀＝V〓_0f＋lZ〓₀I〓₀ (9) V〓₁＝V〓_1f＋Z〓_l1I〓₁＝V〓_1f＋lZ〓₁I〓₁ (10) V〓₂＝V〓_2f＋Z〓_l2I〓₂＝V〓_2f＋lZ〓₂I〓₂ (11) したがつて故障相の相電圧Vaは V〓a＝V〓₀＋V〓₁＋V〓₂ ＝V〓_0f＋V〓_1f＋V〓_2f＋ｌ（Z〓₀I〓₀＋Z〓₁I〓
₁＋Z〓₂I〓₂）＝3R_fI〓_0f＋ｌ（Z〓₀I〓₀＋Z〓₁I〓₁＋Z〓₂I〓₂）(12) 又送電線では通常Z₁＝Z₂と考えられるから V〓a＝3R_fI〓_0f＋ｌ（Z〓₀I〓₀＋Z〓₁I〓₁＋Z〓₁I〓₂＋Z〓₁I〓₀−Z〓₁I〓₀）＝3R_fI〓_0f＋ｌ〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕(13) 故に 3R_f＝V〓a−ｌ〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀／I_0f(14) 故障時のインピーダンスが抵抗と考えられるとき
は（一般的にこのことは正しい）、(14)式右辺の
虚数部は零である。すなわち I〓m（V〓a−ｌ〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕／
I_0f）＝０(15) ただし、I〓mは虚数部を示す。

（15）式から０＝I〓m〔V〓aI〓_0f ^＊−ｌ〔Z〓₁I〓a＋（Z
〓₀−Z〓₁）I〓₀〕I〓_0f ^＊／I_0fI_0f〕＝１／｜I_0f｜²（I〓m（V〓aI〓_0f ^＊）−l
I〓m（〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕I〓_0f ^＊(16) ただし＊は共役複素数である。(16)式からｌ＝I〓m（V〓aI〓_0f ^＊）／Im（〔Z₁Ia＋（Z₀−Z₁）I
₀〕I_0f ^＊）（17）この（17）式が標定の基本式である。この式
で、V〓a，I〓a，I〓₀等はリレー点で得られる情報で
あり、Z〓₀，Z〓₁等は線路の定数であり、いずれも既
知の量である。したがつて故障点電流を求めるこ
とができるならば、故障点までの距離を知ること
ができる。

そこでつぎに故障点電流を求める。今故障前の
電圧、電流をV〓₀.I〓₀等で表現すると、電圧、電流
分布は(4)〜(6)式でI〓_0f＝I〓_1f＝I〓_2f＝０としたも
ので M〓₀I〓₀ V〓₀ I〓₀′ V〓₀′＝００００ (18) M〓₁I〓₁ V〓₁ I〓₁′ V〓₁′＝I〓S I〓S ００ (19) M〓₂I〓₂ V〓₂ I〓₂′ V〓₂′＝００００ (20) の３式により決まる。(4)〜(6)式及び（18）〜
（20）式より、 M₀ΔI〓₀ ΔV〓₀ △I〓₀′ △V〓₀′＝０００ I〓_0f・△I〓₀ △V〓₀ △I〓₀′ △V〓₀′＝I〓₀ V〓₀ I〓₀′ V〓₀′−I〓₀ V〓₀ I〓₀′ V〓₀′ (21) M₁ΔI〓₁ △V〓₁ △I〓₁′ △V〓₁′＝０００ I〓_1f・△I〓₁ △V〓₁ △I〓₁′ △V〓₁′＝I〓₁ V〓₁ I〓₁′ V〓₁′−I〓₁ V〓₁ I〓₁′ V〓₁′ (22) M₁ΔI〓₂ △V〓₂ △I〓₂′ △V〓₂′＝０００ I〓_2f・△I〓₂ △V〓₂ △I〓₂′ △V〓₂′＝I〓₂ V〓₂ I〓₂′ V〓₂′−I〓₂ V〓₂ I〓₂′ V〓₀′ (23) が成立する。したがつてこの変化量を用いると第
２図の等価回路は第５図のようになる。

第５図より、ι＝0.1.2として（Z〓Bι＋Z〓_lι）ΔI〓ι＝（Z〓B′ι＋Z〓_l′ι
）ΔI〓ι(24) 故に ΔI〓ι′＝Z〓Bι＋Z〓_lι／ZB′ι＋Z_l′ιΔIι(2
5) 又 Z〓Bι＝−ΔV〓ι／ΔIι・Z〓B′ι＝−ΔV〓′ι
／ΔI′ι(26) の関係及び Z〓_lι＝lZ〓ι.Z〓_l′ι＝（１−ｌ）Z〓ι を用いると、 I〓〓_f＝△I〓ι＋△I〓ι′ ＝Z〓ι＋Z〓Bι＋Z〓B′ι／（１−ｌ）Zι＋
ZB′ι△Iι ＝Z〓ι−△V〓ι／△Iι−△V〓ι／△Iι′
／（１−ｌ）Zι−△Vι′／△Iι′△I〓ι(27) と表現できる。

上式より、I〓_0f．I〓_1f．I〓_2fは次のようになる。

I〓_0f＝△I〓₀＋△I〓₀′ ＝Z〓₀＋Z〓B₀＋Z〓B′₀／（１−ｌ）Z₀＋ZB′
₀△I〓₀ ＝Z〓₀−△V〓₀／△I₀−△V〓₀／△I₀′／（１
−ｌ）Z₀−△V₀′／△I₀′△I〓₀(28) I〓_1f＝△I〓₁＋△I〓₁ ＝Z〓₁＋Z〓B₁＋Z〓B′₁／（１−ｌ）Z₁＋ZB′
₁△I〓₁ ＝Z〓₁−△V〓₁／△I₁−△V〓₁／△I₁′／（１
−ｌ）Z₁−△V₁′／△I₁′△I〓₁(29) I〓_2f＝△I〓₂＋△I〓₂′ ＝Z〓₂＋Z〓B₂＋Z〓B′₂／（１−ｌ）Z₂＋ZB′
₂△I〓₂ ＝Z〓₂−△V〓₂／△I₂−△V〓₂／△I₂′／（１
−ｌ）Z〓₂−△V₂′／△I₂′△I〓₂(30) 零相回路と逆相回路については電源がないか
ら、変化量は故障時の量と一致する。したがつて
（28）．（30）式は I〓_0f＝I〓₀＋I〓₀ ＝Z〓₀＋Z〓B₀＋Z〓B₀／（１−ｌ）Z₀＋ZB′₀I
〓₀ ＝Z〓₀−V〓₀／I₀−V〓₀′／I₀′／（１−ｌ）
Z₀−V₀′／I₀′I〓₀(31) I〓_2f＝I〓₂＋I〓₂′ ＝Z〓₂＋Z〓B₂＋Z〓B′₂／（１−ｌ）Z₂＋ZB′
₂I〓₂ ＝Z〓₂−V〓₀／I₀−V〓₀′／I₀′／（１−ｌ）
Z₂−V₀′／I₀′I〓₂(32) とも表現できる。

（28）〜（32）式より理解されるように、相手
端背後のインピーダンスを自端の情報のみで求め
ることができれば、故障点の電流は、ｌを含む形
であるにしろ、自端情報で表現できる。

そこで以下に相手端が負荷端（非電源端）の場
合及び電源端の場合について故障点の電流がどの
ように表現できるかを検討する。まず相手端が負
荷端であるときは、このときの正相回路について
は、相手端背後のインピーダンスは簡単に求めら
れる。すなわちV〓₁.I〓₁を故障前の電圧、電流とす
れば、明らかに Z〓B′₁＝V〓₁−Z〓₁I〓₁／I₁＝−Z〓₁＋V〓₁／I₁（3
3）である。更には(2)．(3)式で Z〓₁S＝∞．Z〓₂S＝∞ のときを考えれば Z〓B₂′＝Z〓B₁′ （34）であることが理解できる。

したがつて（29）．（32）式より、Z〓₁＝Z〓₂の関係
を用いて I〓_1f＝V〓₁／I₁−△V〓₁／△I₁／V₁／I₁−l
Z₁△I〓₁＝V〓₁△I〓₁−△V〓₁I〓₁／V₁−lZ₁I₁＝V〓₁I
〓₁−V〓₁I〓₁／V₁−lZ₁I₁(35) I〓_2f＝V〓₁／I₁−V〓₂／I₂／V₁／I₁−lZ〓₁I〓₂＝V
〓₁I〓₂−V〓₂I〓₁／V₁−lZ₁I₁(36) が得られる。したがつて I〓_1f＋I〓_2f＝V〓₁（I〓₁＋I〓₂）−（V〓₁＋V〓₂）
I〓₁／V₁−lZ₁I₁(37) 故障前は V〓₀＝V〓₂＝0.I〓₀＝I〓₂＝０であること、及び I〓₁＋I〓₂＝I〓a−I〓₀ の関係を用いると、(7)式及び（37）式より 2I〓_0f＝I〓_1f＋I〓_2f ＝V〓a（I〓a−I〓₀）−（V〓a−V〓₀）I〓a／Va−
lZ₁Ia ＝V〓a／Ia（I〓a−I〓₀）−（V〓a−V〓₀）／Va／
Ia−lZ〓₁(38) が得られる。これによつてI〓_0fを自端側の情報で
表現できたことになる。

つぎに相手端が電源端であるとき、もし電源イ
ンピーダンスZ〓₁′S.Z〓₂′Sが十分小さいと考えられ
るときは、 Z〓B₁Z〓₁′S.Z〓B₂Z〓₂′S （39）と近似することができる。したがつて I〓_1f＝Z〓₁＋Z〓₁′S−△V〓₁／△I₁／Z₁＋Z₁′S−l
Z₁△I〓₁(40) I〓_2f＝Z〓₂＋Z〓₂′S−△V〓₂／△I₂／Z₂＋Z₂′S−l
Z₂△I〓₂(41) ここで Z〓₁S′Z〓₂′S と考えられるときには Z〓₁＝Z〓₂ を用いて、 I〓_1f＋I〓_2f＝（Z〓₁＋Z〓₁′S）（△I〓₁
＋△I〓₂）−（△V〓₁＋△V〓₂）／Z₁＋Z₁′S−lZ₁(42)
したがつて、（38）式を得た時と同様にして 2I〓_0f＝I〓_1f＋I〓_2f＝（Z〓₁＋Z〓₁′S）
（I〓a−I〓₀−I〓a）−（V〓a−V〓₀−V〓a）／Z₁＋Z₁′S−lZ₁(43) （38）．（43）式は I〓_f＝V〓′／Z′−lZ (44) の形で表現でき、又一方(17)式はｌ＝I〓m（V〓.I〓_f ^＊）／Im（ZI.I_f ^＊） (45) の形で表現できる。ここでV〓.V〓′.I〓.Z〓.Z〓′等
は既知の
データである。（44）式を（45）式に代入すればｌ＝I〓m〔V〓（V〓′／Z′−lZ）^＊〕／I〓m〔Z〓I
〓（V〓′／Z′−lZ）^＊〕＝I〓m〔V〓（V〓）^＊（Z〓′−lZ〓）／｜Z〓′−
lZ〓｜²〕／Im〔ZI（Ｖ）′^＊（Z′−lZ）／｜Z′−lZ
｜²〕＝I〓m〔V〓（V〓′）^＊Z〓〕′−lI〓m〔V〓（V〓
′）^＊Z〓〕／Im〔ZI（V′）^＊Z′〕−lIm〔ZI（V′）^＊Ｚ〕 (46) したがつてＡ＝I〓m〔V〓（V〓′）^＊Z〓′〕．Ｂ＝I〓m〔V〓（
V〓′）^＊Z〓〕Ｃ＝I〓m〔Z〓I〓（V〓′）^＊Z〓′〕．Ｄ＝I〓m〔Z
〓I〓（V〓′（^＊Z〓〕
(47) とすれば、A.B.C.Dは実数であり Dl²−（Ｂ＋Ｃ）ｌ＋Ａ＝０ (48) なるｌに関する２次方程式が得られる。この方程
式を解くことにより、故障点までの距離を求める
ことができるようになるのである。

ここでたとえばａ相が地絡故障を起こしたとき
の、（47）式に示すＡ〜Ｄの各量は、次のように
なる。

相手端が負荷端のときはＡ＝I〓m（V〓a〔（V〓a／I〓a）（I〓a−I〓₀） −（V〓a−V〓₀）〕^＊（V〓a／I〓a））(49) Ｂ＝I〓m（V〓a〔（V〓a／I〓a）（I〓a−I〓₀） −（V〓a−V〓₀）〕^＊Z〓₁） (50) Ｃ＝I〓m（〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕〔（V〓a
／I〓a）（I〓a−I〓₀）−（V〓a−V〓₀）〕^＊（V〓a／I〓a
））(51) Ｄ＝I〓m（〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕〔（V〓a
／I〓a）（I〓a−I〓₀）−（V〓a−V〓₀）〕^＊Z〓₁） (52) 相手端が電源端のときは、Ａ＝I〓m（V〓a〔（Z〓₁＋Z〓₁S′）（I〓a−I〓₀−I〓
a） −（V〓a−V〓₀−V〓a）〕^＊（Z〓₁＋Z〓₁S′））(
53) Ｂ＝I〓m（V〓a〔Z〓₁＋Z〓₁′S）（I〓a−I〓₀−I〓a
） −（V〓a−V〓₀−V〓a）〕^＊Z〓₁） (54) Ｃ＝I〓m（〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕〔（Z〓₁＋Z〓₁′S）（I〓a−I〓₀−I〓a）−（V〓a−V〓₀−V〓a）〕^＊
（Z〓₁＋Z〓₁′S）） (55) Ｄ＝I〓m（〔Z〓₁I〓a＋（Z〓₀−Z〓₁）I〓₀〕〔（Z〓₁＋Z〓₁′S）（I〓a−I〓₀−I〓a）−（V〓a−V〓₀−V〓a）〕^＊Z〓₁）(56) 第６図にこの発明の実施例を示す。回線３の自
端電気所に設けられた変流器４から回線３の各相
電流I〓a.I〓b.I〓c.零相電流I〓₀が、又母線２Ａに設
けら
れた変圧器５から各相電圧V〓a.V〓b.V〓c.零相電圧
V〓₀がそれぞれ検出される。各検出量は絶縁用変
圧器１１を経て、それぞれ分圧アナログフイルタ
ー回路１２に与えられ、所要値に分圧されてから
サンプルホールド回路１３によりサンプルホール
ドされ、続いてマルチプレクサ回路１４に入力さ
れる。該回路１４から順次出力される量はＡ／Ｄ
変換器１５によりデイジタル量に変換され、つい
で、メモリー回路１６にメモリされる。このメモ
リには故障前後の電圧．電流各量を算出するのに
必要なサイクル数分のＡ／Ｄ変換値が格納されて
いる。

１７は演算処理部で、たとえばマイクロコンピ
ユータなどにより構成される。もちろんデイジタ
ルI〓C等により構成してもよい。演算処理部１７
は機能的にみれば二つの演算処理部に分けて考え
られる。その一方の演算処理部は（47）式に示す
Ａ〜Ｄを演算する演算処理部、具体的には、（49）
〜（52）式、或いは（53）〜（56）式に示すＡ〜
Ｄを演算する演算処理部であり、他方の演算処理
部は、前者の演算処理部により演算されたＡ〜Ｄ
に基いて（48）式に示す方程式の解を求める演算
処理部である。通常のマイクロコンピユータでは
これらの演算は容易に実行できる。なお上記の式
において、相手端の電源正相インピーダンスZ〓₁′S
を使用しているが、これは演算処理部に予め既知
の量として与えられてあるものとする。

以上詳述したようにこの発明によれば単回線に
おける地絡故障点の標定にあたり、自端電気所で
得られる電圧、電流並びに既知のデータのみで地
絡故障点までの距離を標定することができ、又接
地方式の区別なく適用できるとともに、故障点抵
抗の大きさに影響を受けずに高精度の標定が可能
であり、特に相手端が負荷端のときは、原理的に
誤差が零の標定が可能であるといつた効果を奏す
る。なお相手端が電源端の場合にも、背手端背後
インピーダンスZ〓B′₁が既知である時には電源イ
ンピーダンスZ〓₁′Sにかわりこれを用いることによ
り原理的に誤差が零の標定が可能であることはい
うまでもない。

【図面の簡単な説明】

第１図は単回線送電線の系統図、第２図は第１
図の対称座標法による等価回路、第３図は背後イ
ンピーダンスの等価回路図、第４図は地絡故障時
の対称座標法による等価回路図、第５図は変化量
を示す等価回路図、第６図はこの発明の実施例を
示すブロツク線図である。２Ａ……母線、３……単回線、４……変流器、
５……変成器、１５……Ａ／Ｄ変換器、１６……
メモリー、１７……演算処理部。

Claims

【特許請求の範囲】１相手端を非電源端とする単回線送電線の自端
電気所で得られる相電圧、零相電圧及び相電流、
零相電流から、故障前の故障相の相電流に対する
故障前の当該相電圧の比を第１演算値とし、故障
時の当該相電流と故障時の零相電流との差に第１
演算値を乗じた値から、故障時の当該相電圧と故
障時の零相電圧との差を減じた値の共役複素数を
第２演算値とし、送電線路の正相インピーダンス
と故障時の当該相電流との積に、送電線路の零相
インピーダンスと正相インピーダンスとの差と故
障時の零相電流との積を加えた値を第３演算値と
して、故障時の当該相電圧と第１演算値と第２演
算値との積の虚数分を演算する第１の演算手段
と、故障時の当該相電圧と第２演算値と送電線路
の正相インピーダンスとの積の虚数分を演算する
第２の演算手段と、第１、第２及び第３演算値の
積の虚数分を演算する第３の演算手段と、第２、
第３演算値及び送電線路の正相インピーダンスの
積の虚数分を演算する第４の演算手段と、前記第
４の演算手段の演算出力を二次の項の係数とし、
前記第２及び第３の演算手段の演算出力の和の負
値を一次の項の係数とし、及び前記第１の演算手
段の演算出力を定数項とする２次方程式の解を演
算する第５の演算手段とからなり、前記第５の演
算手段による解により自端電気所から地絡故障点
までの距離を標定してなる単回線送電線地絡故障
点標定装置。２相手端を電源端とする単回線送電線の自端電
気所で得られる相電圧、零相電圧及び相電流、零
相電流から、送電線路の正相インピーダンスと相
手端の電源正相インピーダンスとの和を第１演算
値とし、故障時の故障相の相電流から、故障時の
零相電流及び故障前の当該相電流を減じた値と第
１演算値との積から、故障時の当該相電圧から故
障時の零相電圧及び故障前の当該相電圧を減じた
値を減じ、その値の共役複素数を第２演算値と
し、故障時の当該相電流と送電線路の正相インピ
ーダンスとの積に、送電線路の零相インピーダン
スと正相インピーダンスとの差と故障時の零相電
流との積を加えた値を第３演算値として、故障時
の当該相電圧と第１演算値と第２演算値との積の
虚数分を演算する第１の演算手段と、故障時の当
該相電圧と第２演算値と送電線路の正相インピー
ダンスとの積の虚数分を演算する第２の演算手段
と、第１、第２及び第３演算値の積の虚数分を演
算する第３の演算手段と、第２、第３演算値及び
送電線路の正相インピーダンスの積の虚数分を演
算する第４の演算手段と、前記第４の演算手段の
演算出力を二次の項の係数とし、前記第２及び第
３の演算手段の演算出力の和の負値を一次の項の
係数とし、及び前記第１の演算手段の演算出力を
定数項とする２次方程式の解を演算する第５の演
算手段とからなり、前記第５の演算手段による解
により自端電気所から地絡故障点までの距離を標
定してなる単回線送電線地絡故障点標定装置。