JPH0693988A - ドライスクリュ圧縮機 - Google Patents
ドライスクリュ圧縮機Info
- Publication number
- JPH0693988A JPH0693988A JP4243033A JP24303392A JPH0693988A JP H0693988 A JPH0693988 A JP H0693988A JP 4243033 A JP4243033 A JP 4243033A JP 24303392 A JP24303392 A JP 24303392A JP H0693988 A JPH0693988 A JP H0693988A
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- Japan
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- rotor
- pfa
- female
- rotors
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Abstract
(57)【要約】
【目的】圧縮機運転停止後のスクリュ圧縮機ガス圧縮室
内の水分によりロータが錆付ロックすることを防止す
る。 【構成】ロータの耐食性を向上するため、図１に示すス
クリュロータを機械加工により所定の歯形に成形後スク
リュロータのローブ３にプライマーコーティングを行な
い、乾燥後ＰＦＡコーティング剤を均一に塗布して焼成
し、ＰＦＡコーティング剤の被膜を形成する。 【効果】スクリュ圧縮機が運転停止後ケーシング内部の
ガス圧縮室の水分により錆が発生してロータロックする
ロータ錆付ロツク現象を防止することができる。
内の水分によりロータが錆付ロックすることを防止す
る。 【構成】ロータの耐食性を向上するため、図１に示すス
クリュロータを機械加工により所定の歯形に成形後スク
リュロータのローブ３にプライマーコーティングを行な
い、乾燥後ＰＦＡコーティング剤を均一に塗布して焼成
し、ＰＦＡコーティング剤の被膜を形成する。 【効果】スクリュ圧縮機が運転停止後ケーシング内部の
ガス圧縮室の水分により錆が発生してロータロックする
ロータ錆付ロツク現象を防止することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ドライスクリュ圧縮機
に関し、特にスクリュロータのコーティングに関するも
のである。
に関し、特にスクリュロータのコーティングに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】ロータの耐食性を向上するための方法と
して、従来二流化モリブデンなどの固体潤滑剤（以下、
ＭｏＳ2という）やポリテトラフルオロエチレン（以下
ＰＴＦＥという）等粒状粉体を表面に固着して被膜を形
成していた。
して、従来二流化モリブデンなどの固体潤滑剤（以下、
ＭｏＳ2という）やポリテトラフルオロエチレン（以下
ＰＴＦＥという）等粒状粉体を表面に固着して被膜を形
成していた。
【０００３】従来は、図４に示すような工程でスクリュ
ーロータの形状を所定の寸法に機械加工後、ロータ歯面
の洗浄脱脂を行ない、リン酸マンガン処理（漬け置き）
をして乾燥後にＭｏＳ2を主成分とするコーティング剤
を塗布し焼付処理を行なっていた、更に必要に応じて図
４の２４〜２８を繰返し必要な膜厚にコ−ティングし、
ロ−タの耐食性を向上させロ−タ錆付ロック防止をして
いた。しかし、ＭｏＳ2コーティング剤に使用されてい
るバインダーとリン酸マンガン膜は耐熱が２００℃程度
であるため、２００℃を超える圧縮機吐出空気温度下で
長期運転すると耐食性が低下し、空気中水分等によりロ
ータが発錆しロータの錆付ロックを起こしやすいという
問題があった。
ーロータの形状を所定の寸法に機械加工後、ロータ歯面
の洗浄脱脂を行ない、リン酸マンガン処理（漬け置き）
をして乾燥後にＭｏＳ2を主成分とするコーティング剤
を塗布し焼付処理を行なっていた、更に必要に応じて図
４の２４〜２８を繰返し必要な膜厚にコ−ティングし、
ロ−タの耐食性を向上させロ−タ錆付ロック防止をして
いた。しかし、ＭｏＳ2コーティング剤に使用されてい
るバインダーとリン酸マンガン膜は耐熱が２００℃程度
であるため、２００℃を超える圧縮機吐出空気温度下で
長期運転すると耐食性が低下し、空気中水分等によりロ
ータが発錆しロータの錆付ロックを起こしやすいという
問題があった。
【０００４】なお、スクリュロータにコーティングを施
す従来例としては例えば特開昭６１−１９０１８４があ
る。
す従来例としては例えば特開昭６１−１９０１８４があ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ドライスクリュ圧縮機
は、雄ロータと雌ロータが同期歯車により微小なすきま
を保ちつつ非接触で互に噛み合い、ケーシング内部の圧
縮室で空気を圧縮するものである。このようにドライス
クリュ圧縮機はロータ間及びロータ、ケーシング間のす
きまが微小であり、かつ圧縮室に油を含まない為、空気
中に含まれる水分の結露により圧縮機停止中にロータに
錆が発生すると、ロータ歯面と雌ロータ歯面あるいはロ
ータと圧縮室内壁の間で錆付固着してロータが回転しな
くなるロータロック現象を起こす問題がある。
は、雄ロータと雌ロータが同期歯車により微小なすきま
を保ちつつ非接触で互に噛み合い、ケーシング内部の圧
縮室で空気を圧縮するものである。このようにドライス
クリュ圧縮機はロータ間及びロータ、ケーシング間のす
きまが微小であり、かつ圧縮室に油を含まない為、空気
中に含まれる水分の結露により圧縮機停止中にロータに
錆が発生すると、ロータ歯面と雌ロータ歯面あるいはロ
ータと圧縮室内壁の間で錆付固着してロータが回転しな
くなるロータロック現象を起こす問題がある。
【０００６】このロータロックを防止する為に例えばＭ
ｏＳ2をスクリュロータのローブに焼付けコーティング
してロータの発錆を防止しているが、高温の吐出温度下
で長期運転した場合や水分が結露しやすい状況で使用し
た場合にはロータロックを起こすことがある。この為、
機側操作盤内に設けた長期停止スイッチを操作する事に
よりスクリュ圧縮機を２０分間吸入バルブを閉めて無負
荷運転し、圧縮室内の水分を蒸発させた後、自動停止す
る運転システムを付加する等の対策が必要であった。
ｏＳ2をスクリュロータのローブに焼付けコーティング
してロータの発錆を防止しているが、高温の吐出温度下
で長期運転した場合や水分が結露しやすい状況で使用し
た場合にはロータロックを起こすことがある。この為、
機側操作盤内に設けた長期停止スイッチを操作する事に
よりスクリュ圧縮機を２０分間吸入バルブを閉めて無負
荷運転し、圧縮室内の水分を蒸発させた後、自動停止す
る運転システムを付加する等の対策が必要であった。
【０００７】本発明の目的は、スクリュロ−タの錆発生
を抑え、錆によるガス圧縮機室内のロ−タ錆付きロック
を防止することにある。
を抑え、錆によるガス圧縮機室内のロ−タ錆付きロック
を防止することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、この目的を達
成するため、機械加工により所定の歯形に成形されたス
クリュロータのローブにプライマーコーティングを行な
い、乾燥、焼成後、テトラフルオロエチレン・パ−フル
オロアルキルビニルエ−テル共重合体（ＰＦＡ）のコー
ティング剤を均一に塗布し、乾燥焼成することにより、
ロータローブ表面にＰＦＡの被膜を形成し、ロータの発
錆を防止するものである。
成するため、機械加工により所定の歯形に成形されたス
クリュロータのローブにプライマーコーティングを行な
い、乾燥、焼成後、テトラフルオロエチレン・パ−フル
オロアルキルビニルエ−テル共重合体（ＰＦＡ）のコー
ティング剤を均一に塗布し、乾燥焼成することにより、
ロータローブ表面にＰＦＡの被膜を形成し、ロータの発
錆を防止するものである。
【０００９】
【作用】ＰＦＡコーティングの塗膜形成過程は、まずロ
ータ基材上に、ＰＦＡ分子とバインダー、顔料、水分を
分散混合した溶液を塗布、乾燥、焼成した後、ＰＦＡ分
子の水溶液を塗布・乾燥させ、焼成することにより、ロ
ータ基材上のＰＦＡ分子は融解し連続した被膜を形成す
る。
ータ基材上に、ＰＦＡ分子とバインダー、顔料、水分を
分散混合した溶液を塗布、乾燥、焼成した後、ＰＦＡ分
子の水溶液を塗布・乾燥させ、焼成することにより、ロ
ータ基材上のＰＦＡ分子は融解し連続した被膜を形成す
る。
【００１０】ＰＦＡをコーティングした場合、ロータ基
材表面は、融解したＰＦＡ分子の連続した均一な被膜で
覆われているため、ピンホールが形成されにくく、薄い
膜厚(50μｍ以下）で大きな防錆効果が得られる。ま
た、ＰＦＡ分子は融解して一体となっているため、粒状
粉体での脱離により被膜が劣化することがない。
材表面は、融解したＰＦＡ分子の連続した均一な被膜で
覆われているため、ピンホールが形成されにくく、薄い
膜厚(50μｍ以下）で大きな防錆効果が得られる。ま
た、ＰＦＡ分子は融解して一体となっているため、粒状
粉体での脱離により被膜が劣化することがない。
【００１１】またＰＦＡは、非粘着性を有しているた
め、雄ロータ・雌ロータ間あるいはロータ・ケーシング
間の微小なすきまに空気中の粉塵等の異物が混入した場
合も容易に排除されるため、これら異物の蓄積によるロ
ータ固着等のトラブルがない。
め、雄ロータ・雌ロータ間あるいはロータ・ケーシング
間の微小なすきまに空気中の粉塵等の異物が混入した場
合も容易に排除されるため、これら異物の蓄積によるロ
ータ固着等のトラブルがない。
【００１２】以上のようにドライスクリュ圧縮機のロー
タにＰＦＡコーティングを施すことにより、ロータの発
錆を防ぎ、ロータ間あるいはロータ・ケーシング間の微
小なすきまにおける錆による固着を防止するため、ロー
タの錆付ロックを防ぐことができる。
タにＰＦＡコーティングを施すことにより、ロータの発
錆を防ぎ、ロータ間あるいはロータ・ケーシング間の微
小なすきまにおける錆による固着を防止するため、ロー
タの錆付ロックを防ぐことができる。
【００１３】
【実施例】本発明の実施例を図面に基づき以下説明す
る。まず、図１に示す雄ロータ1と雌ロータ２のローブ
３をＰＦＡコーティング剤の焼成温度と同一の温度で昇
温脱脂する。その後、図２に示すロータ基材部分図の様
に、ロータ表面を粗面化４、プライマーコーティング５
を塗布後乾燥させ、その上にＰＦＡコーティング剤６を
塗布し焼成する。
る。まず、図１に示す雄ロータ1と雌ロータ２のローブ
３をＰＦＡコーティング剤の焼成温度と同一の温度で昇
温脱脂する。その後、図２に示すロータ基材部分図の様
に、ロータ表面を粗面化４、プライマーコーティング５
を塗布後乾燥させ、その上にＰＦＡコーティング剤６を
塗布し焼成する。
【００１４】その加工プロセスは図３に示す様に、ドラ
イスクリュ圧縮機のスクリュロータローブ３（図１参
照）を所定の寸法形状に機械加工後、ＰＦＡコーティン
グ焼成温度と同じ温度で加熱脱脂７を行ない作業室内温
度まで冷却し、コーティング面を粗面化８するため、ア
ルミナでショットブラスト後、清掃９、ＰＦＡ分子、バ
インダー顔料等で構成されるプライマーコーティング１
０を実施する。プライマーが乾燥１１後３００℃〜３５
０℃で仮焼１２後冷却し、ＰＦＡコーティング１３を行
ないＰＦＡが乾燥１４していることを確認し、３９０℃
〜４２０℃で焼成１５する。放冷１６後、膜厚を測定
し、所定の膜厚に足りない場合は、図３の１３〜１６の
過程を繰返し、必要な膜厚になるまで行なう。
イスクリュ圧縮機のスクリュロータローブ３（図１参
照）を所定の寸法形状に機械加工後、ＰＦＡコーティン
グ焼成温度と同じ温度で加熱脱脂７を行ない作業室内温
度まで冷却し、コーティング面を粗面化８するため、ア
ルミナでショットブラスト後、清掃９、ＰＦＡ分子、バ
インダー顔料等で構成されるプライマーコーティング１
０を実施する。プライマーが乾燥１１後３００℃〜３５
０℃で仮焼１２後冷却し、ＰＦＡコーティング１３を行
ないＰＦＡが乾燥１４していることを確認し、３９０℃
〜４２０℃で焼成１５する。放冷１６後、膜厚を測定
し、所定の膜厚に足りない場合は、図３の１３〜１６の
過程を繰返し、必要な膜厚になるまで行なう。
【００１５】図６にＰＦＡコーティングの塗膜形成過程
を示す。この過程は、まずロータ基材３０上に、ＰＦＡ
分子３１とバインダー、顔料、水分を分散混合した溶液
３２を塗布、乾燥、焼成した後、ＰＦＡ分子３１の水溶
液３４を塗布・乾燥させ、焼成することにより、ロータ
基材３０上のＰＦＡ分子３１は融解し連続した被膜３５
を形成する。
を示す。この過程は、まずロータ基材３０上に、ＰＦＡ
分子３１とバインダー、顔料、水分を分散混合した溶液
３２を塗布、乾燥、焼成した後、ＰＦＡ分子３１の水溶
液３４を塗布・乾燥させ、焼成することにより、ロータ
基材３０上のＰＦＡ分子３１は融解し連続した被膜３５
を形成する。
【００１６】一方、ＰＴＦＥコーティングの塗膜形成過
程は図７に示すように、作業フローはＰＦＡと同様であ
るが、ロータ基材３０上に、塗布されたＰＴＦＥ分子３
６は融解することなく分子状のままで積層し、被膜を形
成する。
程は図７に示すように、作業フローはＰＦＡと同様であ
るが、ロータ基材３０上に、塗布されたＰＴＦＥ分子３
６は融解することなく分子状のままで積層し、被膜を形
成する。
【００１７】ＰＴＦＥ分子３６の耐食性は、ＰＦＡ分子
３１と同等であるが、被膜が分子の集合体として形成さ
れているため、分子と分子の接合部にピンホールが形成
されやすく、被膜の耐食強度を得るためにはＰＦＡに比
べ厚い被膜を必要とする。
３１と同等であるが、被膜が分子の集合体として形成さ
れているため、分子と分子の接合部にピンホールが形成
されやすく、被膜の耐食強度を得るためにはＰＦＡに比
べ厚い被膜を必要とする。
【００１８】また、図４，図８は従来のＭｏＳ2コーテ
ィングの作業フローと塗膜形成過程を示すものである。
ィングの作業フローと塗膜形成過程を示すものである。
【００１９】ＭｏＳ2コーティングでは、ロータ基材３
０上にリン酸マンガン膜４０を形成し、その上に枯葉上
のＭｏＳ2分子を積層し、バインダで接着させている。
また、ＭｏＳ2分子が折り重なってその間をバインダで
満たした構造となっているが、バインダ及びリン酸マン
ガン膜４０は、２００℃を超える高温にさらされると防
食性が低下するため、ＭｏＳ2分子間にピンホールを形
成しやすい。ドライスクリュ圧縮機の場合、断熱圧縮に
より圧縮室内の空気温度が２００℃を超える場合があ
り、ＭｏＳ2コーティングでは、必ずしも十分な防錆効
果は期待できない。
０上にリン酸マンガン膜４０を形成し、その上に枯葉上
のＭｏＳ2分子を積層し、バインダで接着させている。
また、ＭｏＳ2分子が折り重なってその間をバインダで
満たした構造となっているが、バインダ及びリン酸マン
ガン膜４０は、２００℃を超える高温にさらされると防
食性が低下するため、ＭｏＳ2分子間にピンホールを形
成しやすい。ドライスクリュ圧縮機の場合、断熱圧縮に
より圧縮室内の空気温度が２００℃を超える場合があ
り、ＭｏＳ2コーティングでは、必ずしも十分な防錆効
果は期待できない。
【００２０】これに対し、ＰＦＡをコーティングした場
合、ロータ基材３０表面は、融解したＰＦＡ分子３１の
連続した均一な被膜で覆われているため、ピンホールが
形成されにくく、薄い膜厚（５０μｍ以下）で大きな防
錆効果が得られる。また、ＰＦＡ分子３１は融解して一
体となっているため、粒状粉体での脱離により被膜が劣
化することはない。
合、ロータ基材３０表面は、融解したＰＦＡ分子３１の
連続した均一な被膜で覆われているため、ピンホールが
形成されにくく、薄い膜厚（５０μｍ以下）で大きな防
錆効果が得られる。また、ＰＦＡ分子３１は融解して一
体となっているため、粒状粉体での脱離により被膜が劣
化することはない。
【００２１】またＰＦＡは、非粘着性を有しているた
め、雄ロータ・雌ロータ間あるいはロータ・ケーシング
間の微小なすきまに空気中の粉塵等の異物が混入した場
合も容易に排除されるため、これら異物の蓄積によるロ
ータ固着等のトラブルがない。
め、雄ロータ・雌ロータ間あるいはロータ・ケーシング
間の微小なすきまに空気中の粉塵等の異物が混入した場
合も容易に排除されるため、これら異物の蓄積によるロ
ータ固着等のトラブルがない。
【００２２】以上のようにドライスクリュ圧縮機のロー
タにＰＦＡコーティングを施すことにより、ロータの発
錆を防ぎ、ロータ間あるいはロータ・ケーシング間の微
小なすきまにおける錆による固着を防止するため、ロー
タの錆付ロックを防ぐことができる。
タにＰＦＡコーティングを施すことにより、ロータの発
錆を防ぎ、ロータ間あるいはロータ・ケーシング間の微
小なすきまにおける錆による固着を防止するため、ロー
タの錆付ロックを防ぐことができる。
【００２３】図５は、ロータローブにＭｏＳ2コーティ
ングをしたドライスクリュ圧縮機と、ＰＦＡコーティン
グしたドライスクリュ圧縮機について、それぞれ定期的
に塩水を噴霧して放置し強制的にロータ錆付ロックを発
生させ、ロータ固着力を回転トルクにより測定し、その
効果を比較した図である。従来のＭｏＳ2コーティング
に比較して、ＰＦＡコーティングはロータ防錆効果が大
きく、ロータ錆付ロックが発生しにくいことがわかる。
ングをしたドライスクリュ圧縮機と、ＰＦＡコーティン
グしたドライスクリュ圧縮機について、それぞれ定期的
に塩水を噴霧して放置し強制的にロータ錆付ロックを発
生させ、ロータ固着力を回転トルクにより測定し、その
効果を比較した図である。従来のＭｏＳ2コーティング
に比較して、ＰＦＡコーティングはロータ防錆効果が大
きく、ロータ錆付ロックが発生しにくいことがわかる。
【００２４】上述したように、本実施例によれば、ＰＦ
Ａコ−ティングをスクリュロータのローブに使用したこ
とにより、スクリューロータローブの錆発生を押さえケ
ーシングに錆が発生してもフッ素樹脂の非粘着性によ
り、ケーシングの錆との固着を防ぎ、錆によるガス圧縮
機室内のロータ錆付ロックを解決することができる。
Ａコ−ティングをスクリュロータのローブに使用したこ
とにより、スクリューロータローブの錆発生を押さえケ
ーシングに錆が発生してもフッ素樹脂の非粘着性によ
り、ケーシングの錆との固着を防ぎ、錆によるガス圧縮
機室内のロータ錆付ロックを解決することができる。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、ドライスクリュ圧縮機
のロータローブにＰＦＡをコーティングしたことによ
り、錆付固着を防止でき、圧縮機のロータロックを回避
できる効果がある。
のロータローブにＰＦＡをコーティングしたことによ
り、錆付固着を防止でき、圧縮機のロータロックを回避
できる効果がある。
【図１】スクリュ圧縮機の雄ロータと雌ロータの噛み合
いを説明する斜視図である。
いを説明する斜視図である。
【図２】本発明の実施例におけるコーティング層を拡大
して示す図で、スクリュロータ基材とコーティング層の
関係を示す要部拡大断面図である。
して示す図で、スクリュロータ基材とコーティング層の
関係を示す要部拡大断面図である。
【図３】本発明におけるＰＦＡコ−ティングを行うとき
の作業フロ−を示す図である。
の作業フロ−を示す図である。
【図４】従来のＭｏＳ2コ−ティングを行うときの作業
フロ−を示す図である。
フロ−を示す図である。
【図５】スクリュロ−タロ−ブにＭｏＳ2コ−ティング
をしたものと、ＰＦＡコ−ティングをしたものとをそれ
ぞれスクリュ圧縮機に組み込んでロ−タ錆付きロックの
再現試験を行ない、ロータ錆付ロック防止効果を比較し
て説明する線図である。
をしたものと、ＰＦＡコ−ティングをしたものとをそれ
ぞれスクリュ圧縮機に組み込んでロ−タ錆付きロックの
再現試験を行ない、ロータ錆付ロック防止効果を比較し
て説明する線図である。
【図６】ＰＦＡコーティングの塗膜形成過程を説明する
図である。
図である。
【図７】従来のＰＴＦＥコーティングの塗膜形成過程を
説明する図である。
説明する図である。
【図８】従来のＭｏＳ2コーティングの塗膜形成過程を
説明する図である。
説明する図である。
【符号の説明】 1…雄ロータ、2…雄ロータ、3…ロータローブ、4…ロー
タ基材を粗面化した部分、5…プライマーコーティン
グ、6…ＰＦＡコーティング、30…ロータ基材、31…Ｐ
ＦＡ分子、32…バインダーと顔料と水分、33…バインダ
ーと顔料、34ＰＦＡ…水溶液、35…ＰＦＡが溶融結合し
た塗膜、36…ＰＴＦＥ分子、37…ＰＴＦＥ分子、32…バ
インダーと顔料と水分、38…バインダーと顔料、39…Ｐ
ＴＦＥ水溶液、40…リン酸マンガン膜、41…ＭｏＳ2と
バインダー、ＰＦＡ…テトラフルオロエチレン・パーフ
ルオロアルキルビニルエーテル共重合体、ＰＴＦＥ…ポ
リテトラフルオロエチレン、ＭｏＳ2…二硫化モリブデ
ン、Ｍｎ…マンガン。
タ基材を粗面化した部分、5…プライマーコーティン
グ、6…ＰＦＡコーティング、30…ロータ基材、31…Ｐ
ＦＡ分子、32…バインダーと顔料と水分、33…バインダ
ーと顔料、34ＰＦＡ…水溶液、35…ＰＦＡが溶融結合し
た塗膜、36…ＰＴＦＥ分子、37…ＰＴＦＥ分子、32…バ
インダーと顔料と水分、38…バインダーと顔料、39…Ｐ
ＴＦＥ水溶液、40…リン酸マンガン膜、41…ＭｏＳ2と
バインダー、ＰＦＡ…テトラフルオロエチレン・パーフ
ルオロアルキルビニルエーテル共重合体、ＰＴＦＥ…ポ
リテトラフルオロエチレン、ＭｏＳ2…二硫化モリブデ
ン、Ｍｎ…マンガン。
Claims (1)
- 【請求項１】ケーシング内部に収納された、らせん状の
凸形歯形を有する雄ロータとらせん状の凹形歯形を有す
る雌ロータが、同期歯車により互いに非接触で噛み合い
ながら回転する様ケーシングに設けた軸受により支持さ
れたドライスクリュ圧縮機において、前記雄ロータと雌
ロータの表面にテトラフルオロエチレン・パ−フルオロ
アルキルビニルエ−テル共重合体（ＰＦＡ）の膜を形成
したことを特徴とするドライスクリュ圧縮機。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4243033A JP3026394B2 (ja) | 1992-09-11 | 1992-09-11 | ドライスクリュー圧縮機及びその加工方法 |
| US08/116,755 US5401149A (en) | 1992-09-11 | 1993-09-07 | Package-type screw compressor having coated rotors |
| EP93114465A EP0587157B1 (en) | 1992-09-11 | 1993-09-08 | Package-type screw compressor |
| DE69315509T DE69315509T2 (de) | 1992-09-11 | 1993-09-08 | Schraubenverdichteranlage angeordnet in einem kompakten Gehäuse |
| KR1019930018219A KR0129681B1 (ko) | 1992-09-11 | 1993-09-10 | 패키지형 스크류 압축기 |
| US08/395,307 US5613843A (en) | 1992-09-11 | 1995-02-28 | Package-type screw compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4243033A JP3026394B2 (ja) | 1992-09-11 | 1992-09-11 | ドライスクリュー圧縮機及びその加工方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16929399A Division JP3279995B2 (ja) | 1999-06-16 | 1999-06-16 | スクリューロータ及びその加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0693988A true JPH0693988A (ja) | 1994-04-05 |
| JP3026394B2 JP3026394B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=17097863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4243033A Expired - Lifetime JP3026394B2 (ja) | 1992-09-11 | 1992-09-11 | ドライスクリュー圧縮機及びその加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3026394B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013008399A1 (ja) * | 2011-07-08 | 2013-01-17 | 国立大学法人東北大学 | ガス排気用ポンプの回転機構およびその製造方法、並びにその回転機構を備えるガス排気用ポンプ及びその製造方法 |
| WO2013011637A1 (ja) * | 2011-07-21 | 2013-01-24 | 国立大学法人東北大学 | ガス排気用ポンプのステータ及びその製造方法、並びにそのステータを備えるポンプ及びその製造方法及び組立方法 |
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