JPH0689343B2 - 石油系重質油の熱分解処理方法 - Google Patents
石油系重質油の熱分解処理方法Info
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- JPH0689343B2 JPH0689343B2 JP26411985A JP26411985A JPH0689343B2 JP H0689343 B2 JPH0689343 B2 JP H0689343B2 JP 26411985 A JP26411985 A JP 26411985A JP 26411985 A JP26411985 A JP 26411985A JP H0689343 B2 JPH0689343 B2 JP H0689343B2
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は石油系重質油の連続的熱分解処理方法に関する
ものである。
ものである。
石油系重質油を熱分割し、液状ピッチと分解軽質油を含
むガス状生成物を生成させることは種々知られており、
例えば、特開昭59−157180号公報によれば、燃料として
好適なピッチと分解軽質油を得るために、分解加熱炉と
２基以上の完全混合型反応器との組合せを用いて重質油
を熱分解処理するとともに、最終段の完全混合型反応器
で得られた分解重質油を第２の分解加熱炉で熱分解処理
して芳香族性タールをそれらの各完全混合型反応器に循
環させる方法が提案されている。この方法では、熱分解
反応を連続的に実施し得ると共に、コーキングトラブル
を有効に防止し得るという利点はあるものの、２基以上
の完全混合型反応器と二基の分解熱炉を用いると共に、
各反応器温度を後段のもの程より高い温度に設定するこ
とが必要であるため、装置効率及び経済性の面からは、
未だ満足し得るものではなかった。
むガス状生成物を生成させることは種々知られており、
例えば、特開昭59−157180号公報によれば、燃料として
好適なピッチと分解軽質油を得るために、分解加熱炉と
２基以上の完全混合型反応器との組合せを用いて重質油
を熱分解処理するとともに、最終段の完全混合型反応器
で得られた分解重質油を第２の分解加熱炉で熱分解処理
して芳香族性タールをそれらの各完全混合型反応器に循
環させる方法が提案されている。この方法では、熱分解
反応を連続的に実施し得ると共に、コーキングトラブル
を有効に防止し得るという利点はあるものの、２基以上
の完全混合型反応器と二基の分解熱炉を用いると共に、
各反応器温度を後段のもの程より高い温度に設定するこ
とが必要であるため、装置効率及び経済性の面からは、
未だ満足し得るものではなかった。
本発明は、従来技術に見られる前記欠点を克服した石油
系重質油の熱分解処理方法、即ち、分解加熱炉と１基の
完全混合型反応器との組合せを用いて、石油系重質油を
コーキングトラブルを防止しながら熱分解処理し、燃料
として好適なピッチの軟質化された分解油を生成させる
方法を提供することを目的とする。
系重質油の熱分解処理方法、即ち、分解加熱炉と１基の
完全混合型反応器との組合せを用いて、石油系重質油を
コーキングトラブルを防止しながら熱分解処理し、燃料
として好適なピッチの軟質化された分解油を生成させる
方法を提供することを目的とする。
本発明によれば、石油系重質油を熱分解処理するに際
し、該重質油を１基の分解加熱炉と１基の完全混合型反
応器との組合せを用いて処理すると共に、該分解加熱炉
において全熱分解反応率の50％以上の割合の熱分解処理
を行い、該完全混合型反応器内に揮発分30〜45重量％の
燃料として好適な液状ピッチと、分解軽質油を含むガス
状生成物を生成させ、かつ該完全混合型反応器で得られ
たガス状生成物を分留処理すると共に、該分留処理によ
り得られた沸点370℃以上の分解重質油の少なくとも一
部を前記分解加熱炉に循環し、原料重質油に対し、原料
重質油１重量部当り0.1〜0.3重量部の割合で混合させる
ことを特徴とする石油系重質油の熱分解処理方法が提供
される。
し、該重質油を１基の分解加熱炉と１基の完全混合型反
応器との組合せを用いて処理すると共に、該分解加熱炉
において全熱分解反応率の50％以上の割合の熱分解処理
を行い、該完全混合型反応器内に揮発分30〜45重量％の
燃料として好適な液状ピッチと、分解軽質油を含むガス
状生成物を生成させ、かつ該完全混合型反応器で得られ
たガス状生成物を分留処理すると共に、該分留処理によ
り得られた沸点370℃以上の分解重質油の少なくとも一
部を前記分解加熱炉に循環し、原料重質油に対し、原料
重質油１重量部当り0.1〜0.3重量部の割合で混合させる
ことを特徴とする石油系重質油の熱分解処理方法が提供
される。
本発明において用いる石油系重質油としては、原油の常
圧又は減圧蒸留残渣油の他、各種熱分解残渣油、溶剤脱
瀝アスファルト、天然アスファルト、タールサンドから
得られる製油残留物等が挙げられる。
圧又は減圧蒸留残渣油の他、各種熱分解残渣油、溶剤脱
瀝アスファルト、天然アスファルト、タールサンドから
得られる製油残留物等が挙げられる。
本発明においては、このような石油系重質油（以下、単
に原料油とも言う）を、分解加熱炉と１基の完全混合型
反応器との組合せを用いて熱分解処理する。即ち、原料
油を、先ず、分解加熱炉を用いて熱分解処理し、次に得
られた熱分解処理生成物を、１基の完全混合型反応器を
用いてさらに熱分解処理する。原料油をこのような分解
加熱炉と１基の完全混合型反応基との組合せを用いて熱
分解処理する場合、従来の技術では、完全混合型反応器
内のピッチ中に形成されるメソフェースは、その割合が
多く、しかも合体して大きな粒径のメソフェースになり
やすい。即ち、炭素析出しやすいものであるため、コー
キングトラブルが発生しやすいという問題があったが、
本発明者らの研究によれば、この場合のコーキングトラ
ブル発生の問題は、分解加熱炉において、全熱分解反応
率の50％以上の熱分解処理を行うことにより効果的に防
止し得ることが見出された。
に原料油とも言う）を、分解加熱炉と１基の完全混合型
反応器との組合せを用いて熱分解処理する。即ち、原料
油を、先ず、分解加熱炉を用いて熱分解処理し、次に得
られた熱分解処理生成物を、１基の完全混合型反応器を
用いてさらに熱分解処理する。原料油をこのような分解
加熱炉と１基の完全混合型反応基との組合せを用いて熱
分解処理する場合、従来の技術では、完全混合型反応器
内のピッチ中に形成されるメソフェースは、その割合が
多く、しかも合体して大きな粒径のメソフェースになり
やすい。即ち、炭素析出しやすいものであるため、コー
キングトラブルが発生しやすいという問題があったが、
本発明者らの研究によれば、この場合のコーキングトラ
ブル発生の問題は、分解加熱炉において、全熱分解反応
率の50％以上の熱分解処理を行うことにより効果的に防
止し得ることが見出された。
なお、本明細書で言う全熱分解反応率とは、分解加熱炉
と完全混合型反応器の両者によって達成される原料油の
合計熱分解反応率を意味するもので、次の式によって定
義される。
と完全混合型反応器の両者によって達成される原料油の
合計熱分解反応率を意味するもので、次の式によって定
義される。
R:全熱分解反応率（％） A:原料油中の沸点538℃以上の成分の重量 C:完全混合型反応器から得られる熱分解処理生成物中の
沸点538℃以上の成分の重量 B:分解加熱炉から得られる熱分解処理生成物中の沸点53
8℃以上の成分の重量 本発明において、全熱分解反応率の具体的値は、原料油
の種類等によって適当な範囲に設定するが、一般的に言
うと、揮発分30〜45重量％のピッチを得るために必要と
される熱分解反応率は、通常65〜75％、特に67〜70％の
範囲である。
沸点538℃以上の成分の重量 B:分解加熱炉から得られる熱分解処理生成物中の沸点53
8℃以上の成分の重量 本発明において、全熱分解反応率の具体的値は、原料油
の種類等によって適当な範囲に設定するが、一般的に言
うと、揮発分30〜45重量％のピッチを得るために必要と
される熱分解反応率は、通常65〜75％、特に67〜70％の
範囲である。
分解加熱炉における反応条件としては、一般的には、温
度:450〜520℃、圧力：常圧〜20kg/cm2の条件が採用さ
れる。この分解加熱炉では、前記したように全熱分解反
応率の50％以上、好ましくは60〜70％の熱分解反応率が
得られるように熱分解処理を行うが、この熱分解反応率
は、反応温度、反応圧力及び滞留時間によって調節する
ことができる。
度:450〜520℃、圧力：常圧〜20kg/cm2の条件が採用さ
れる。この分解加熱炉では、前記したように全熱分解反
応率の50％以上、好ましくは60〜70％の熱分解反応率が
得られるように熱分解処理を行うが、この熱分解反応率
は、反応温度、反応圧力及び滞留時間によって調節する
ことができる。
完全混合型反応器における反応条件は、温度400〜450
℃、反応圧力:100mmHg〜5kg/cm2、反応時間:10〜120
分、好ましくは30〜60分である。また、この完全混合型
反応器は、減圧下又は水蒸気を供給して、炭化水素分圧
100〜600mmHgの条件で運転される。この完全混合型反応
器における熱分解反応率は全熱分解反応率の50％以下、
好ましくは25〜40％であるが、この熱分解反応率は、反
応温度、炭化水素分圧、及び反応時間によって調節する
ことができ、反応温度及び反応圧力を一定にすると、反
応時間によって調節することができる。この完全混合型
反応器では、液状ピッチと、分解軽質油を含むガス状生
成物とが生成される。この反応器で生成される液状ピッ
チ中にはメソフェースが含まれるが、本発明の場合、こ
のメソフェースの割合は少なく、通常、30容量％以下、
殊に、15〜25容量％であり、またそのメソフェースは粒
径が20〜50μｍ程度のピッチ中分散性の良好な炭素化
（コーク化）しにくいものである。
℃、反応圧力:100mmHg〜5kg/cm2、反応時間:10〜120
分、好ましくは30〜60分である。また、この完全混合型
反応器は、減圧下又は水蒸気を供給して、炭化水素分圧
100〜600mmHgの条件で運転される。この完全混合型反応
器における熱分解反応率は全熱分解反応率の50％以下、
好ましくは25〜40％であるが、この熱分解反応率は、反
応温度、炭化水素分圧、及び反応時間によって調節する
ことができ、反応温度及び反応圧力を一定にすると、反
応時間によって調節することができる。この完全混合型
反応器では、液状ピッチと、分解軽質油を含むガス状生
成物とが生成される。この反応器で生成される液状ピッ
チ中にはメソフェースが含まれるが、本発明の場合、こ
のメソフェースの割合は少なく、通常、30容量％以下、
殊に、15〜25容量％であり、またそのメソフェースは粒
径が20〜50μｍ程度のピッチ中分散性の良好な炭素化
（コーク化）しにくいものである。
前記分解加熱炉としては、外熱式管型の反応器を備えた
ものが用いられ、また完全混合型反応器としては、通
常、内部撹拌装置を備えた槽型のもので、必要に応じ、
反応器壁をクリーンに保つために濡壁式やスクレーパー
等を併用した形式のものが用いられる。これらの分解加
熱炉や完全混合型反応器は従来公知のものが任意に採用
される。
ものが用いられ、また完全混合型反応器としては、通
常、内部撹拌装置を備えた槽型のもので、必要に応じ、
反応器壁をクリーンに保つために濡壁式やスクレーパー
等を併用した形式のものが用いられる。これらの分解加
熱炉や完全混合型反応器は従来公知のものが任意に採用
される。
本発明の方法を実施する場合、前記したように、分解加
熱炉において大部分の熱分解反応を終了させることか
ら、その分解加熱炉の反応条件は厳しくなり、場合によ
っては、この分解加熱炉でのコーキングトラブルの発生
も予想されるが、この分解加熱炉におけるコーキングト
ラブルの発生は、種々の方法によって防止することがで
き、例えば、当該プロセスから生成される分解重質油を
循環することによって効果的に防止することができる。
この場合、循環する分解重質油としては、沸点370℃以
上、好ましくは538℃以上のものが用いられる。
熱炉において大部分の熱分解反応を終了させることか
ら、その分解加熱炉の反応条件は厳しくなり、場合によ
っては、この分解加熱炉でのコーキングトラブルの発生
も予想されるが、この分解加熱炉におけるコーキングト
ラブルの発生は、種々の方法によって防止することがで
き、例えば、当該プロセスから生成される分解重質油を
循環することによって効果的に防止することができる。
この場合、循環する分解重質油としては、沸点370℃以
上、好ましくは538℃以上のものが用いられる。
前記分解重質油の原料油に対する循環割合は、原料油１
重量部に対し、0.1〜0.3重量部である。この循環割合が
多くなりすぎると、分解ガスやピッチの増加を招き、分
解油の収率を低下させるようになるので好ましくない。
重量部に対し、0.1〜0.3重量部である。この循環割合が
多くなりすぎると、分解ガスやピッチの増加を招き、分
解油の収率を低下させるようになるので好ましくない。
次に、本発明の方法を図面によりさらに詳細に説明す
る。図面において、１は分解加熱炉、２は完全混合型反
応器、３はピッチ冷却器、４は分留塔を各示す。
る。図面において、１は分解加熱炉、２は完全混合型反
応器、３はピッチ冷却器、４は分留塔を各示す。
原料油はライン５を通って分解加熱炉１に供給される
が、この場合、分解加熱炉１への導入に先立ち、分留塔
４の塔底から循環される分解重質油と混合される。この
分解重質油の添加された原料油は、分解加熱炉１で熱分
解処理を受け、その熱分解処理生成物はライン７を通っ
て完全混合型反応器２に導入され、ここでさらに熱分解
処理を受ける。この場合、この完全混合型反応器２の底
部には、ライン８を通り、さらにスチームスーパーヒー
ター12で加熱された高温スチーム（温度約400〜700℃）
が導入され、反応器２の内容物としての液状ピッチを加
熱してさらに熱分解させると共に、液状ピッチ中の揮発
成分のピッチ中からの放散を促進させ、かつ反応器空間
中の炭化水素分圧を低減させる。この反応器２で生成し
た分解油を含むガス状成分は、ライン10を通って分留塔
４に導入される。一方、この反応器２で得られる液状ピ
ッチは、ライン９を通って抜出され、ピッチ冷却器３に
導入され、ここで液状ピッチは冷却され反応は停止す
る。
が、この場合、分解加熱炉１への導入に先立ち、分留塔
４の塔底から循環される分解重質油と混合される。この
分解重質油の添加された原料油は、分解加熱炉１で熱分
解処理を受け、その熱分解処理生成物はライン７を通っ
て完全混合型反応器２に導入され、ここでさらに熱分解
処理を受ける。この場合、この完全混合型反応器２の底
部には、ライン８を通り、さらにスチームスーパーヒー
ター12で加熱された高温スチーム（温度約400〜700℃）
が導入され、反応器２の内容物としての液状ピッチを加
熱してさらに熱分解させると共に、液状ピッチ中の揮発
成分のピッチ中からの放散を促進させ、かつ反応器空間
中の炭化水素分圧を低減させる。この反応器２で生成し
た分解油を含むガス状成分は、ライン10を通って分留塔
４に導入される。一方、この反応器２で得られる液状ピ
ッチは、ライン９を通って抜出され、ピッチ冷却器３に
導入され、ここで液状ピッチは冷却され反応は停止す
る。
このピッチ冷却器３の液状ピッチはライン11を通って製
品ピッチとして放出される。
品ピッチとして放出される。
ライン10を通って分留塔４に導入されたガス状成分はこ
こで分留され、ライン14を通って分解ガス、ライン15を
通って分解軽質油（沸点C5〜370℃）、ライン16を通っ
て分解重質油（沸点370〜538℃）及びライン17を通って
循環分解重質油（沸点538℃以上）がそれぞれ抜出され
る。ライン17を通って抜出された分解重質油は、原料油
と混合されるために、循環される。
こで分留され、ライン14を通って分解ガス、ライン15を
通って分解軽質油（沸点C5〜370℃）、ライン16を通っ
て分解重質油（沸点370〜538℃）及びライン17を通って
循環分解重質油（沸点538℃以上）がそれぞれ抜出され
る。ライン17を通って抜出された分解重質油は、原料油
と混合されるために、循環される。
本発明を実施する場合、種々の変更が可能であり、例え
ば、分留塔４として複数の分留塔からなるものを用いる
ことができるし、原料油は、直接分解加熱炉に供給する
代りに、あらかじめ分留塔４に導入し、その塔底から得
られる原料油と分解重質油との混合物を分解加熱炉１に
導入することもできる。また、原料油に添加する塔底か
らの分解重質油にはライン16の分解重質油を添加するこ
とができる。
ば、分留塔４として複数の分留塔からなるものを用いる
ことができるし、原料油は、直接分解加熱炉に供給する
代りに、あらかじめ分留塔４に導入し、その塔底から得
られる原料油と分解重質油との混合物を分解加熱炉１に
導入することもできる。また、原料油に添加する塔底か
らの分解重質油にはライン16の分解重質油を添加するこ
とができる。
本発明は、従来技術とは異なり、前記したように分解加
熱炉と１基の完全混合型反応器との組合せを用いて石油
系重質油を熱分解処理することにより、連続的にかつ反
応器におけるコーキングトラブルを抑制しつつ、充分に
軟質化された分解油と、揮発分30〜45重量％の燃料とし
て好適なピッチを得るものである。従来の石油系重質油
の熱分解処理においては、分解加熱炉と１基の完全混合
型反応器との組合せでは、完全混合型反応器内で生成す
るメソフェースは合体して炭素析出しやすいもの、即
ち、コーキングトラブルを発生しやすいものであった
が、本発明の場合、ピッチ中に生成されるメソフェース
は粒径の小さなもので、合体しにくく、ピッチ中分散性
の良好な炭素析出しにくいものである。
熱炉と１基の完全混合型反応器との組合せを用いて石油
系重質油を熱分解処理することにより、連続的にかつ反
応器におけるコーキングトラブルを抑制しつつ、充分に
軟質化された分解油と、揮発分30〜45重量％の燃料とし
て好適なピッチを得るものである。従来の石油系重質油
の熱分解処理においては、分解加熱炉と１基の完全混合
型反応器との組合せでは、完全混合型反応器内で生成す
るメソフェースは合体して炭素析出しやすいもの、即
ち、コーキングトラブルを発生しやすいものであった
が、本発明の場合、ピッチ中に生成されるメソフェース
は粒径の小さなもので、合体しにくく、ピッチ中分散性
の良好な炭素析出しにくいものである。
本発明の方法は、熱分解装置として、分解加熱炉と１基
の完全混合型反応器との組合せからなる単純化された装
置系を用いると共に、原料油を連続的に熱分解処理する
ことから、極めて経済性に富むもので、その産業的意義
は大きい。
の完全混合型反応器との組合せからなる単純化された装
置系を用いると共に、原料油を連続的に熱分解処理する
ことから、極めて経済性に富むもので、その産業的意義
は大きい。
次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例１ 図面に示した装置系を用いて、表−１に示す性状をもっ
た石油系重質油を熱分解処理した。
た石油系重質油を熱分解処理した。
即ち、原料油を流量300kg/hrで分解加熱炉に供給し、出
口温度及び圧力がそれぞれ490℃、2.5kg/cm2Gの条件で
熱分解処理し、次いで得られた熱分解処理生成物を、底
部からスチームを導入させた完全混合型反応器（内径50
0mm、高さ3000mmの撹拌槽型反応器）に供給し、温度410
℃、平均滞留時間（反応時間）26分、炭化水素分圧200m
mHgの条件で熱分解処理した。なお、この場合、原料油
に対する分解重質油の循環は行わなかった。このような
２段熱分解処理により得られた分解生成物収率を表−２
に示し、また得られたピッチの性状を表−３に示す。
口温度及び圧力がそれぞれ490℃、2.5kg/cm2Gの条件で
熱分解処理し、次いで得られた熱分解処理生成物を、底
部からスチームを導入させた完全混合型反応器（内径50
0mm、高さ3000mmの撹拌槽型反応器）に供給し、温度410
℃、平均滞留時間（反応時間）26分、炭化水素分圧200m
mHgの条件で熱分解処理した。なお、この場合、原料油
に対する分解重質油の循環は行わなかった。このような
２段熱分解処理により得られた分解生成物収率を表−２
に示し、また得られたピッチの性状を表−３に示す。
前記の熱分解処理において、全熱分解反応率は67％であ
り、分解加熱炉での分解反応率は、全分解反応率の約65
％であった。また、前記のようにして85時間連続して運
転を行ったが、コーキング現象は認められず、得られた
ピッチ中のメソフェーズは粒径の小さなもので、ピッチ
中に良好な分散状況を示した。
り、分解加熱炉での分解反応率は、全分解反応率の約65
％であった。また、前記のようにして85時間連続して運
転を行ったが、コーキング現象は認められず、得られた
ピッチ中のメソフェーズは粒径の小さなもので、ピッチ
中に良好な分散状況を示した。
次に、前記の熱分解処理において、完全混合型反応器で
得られた分解生成物中の分解重質油成分（沸点400℃以
上）を、原料油に対し、原料油１重量部に対して0.2重
量部の割合で混合した以外は同様にして実験を行った。
この実験においては、250時間連続運転しても、分解加
熱炉及び完全混合型反応器においてコーキング現象は認
められず、分解重質油成分を原料油に混合することによ
るコーキング防止効果を有することが認められた。
得られた分解生成物中の分解重質油成分（沸点400℃以
上）を、原料油に対し、原料油１重量部に対して0.2重
量部の割合で混合した以外は同様にして実験を行った。
この実験においては、250時間連続運転しても、分解加
熱炉及び完全混合型反応器においてコーキング現象は認
められず、分解重質油成分を原料油に混合することによ
るコーキング防止効果を有することが認められた。
参考例２ 実施例１において、原料油として、表−１に示した性状
のものを、分解重質油を混合することなく用いて熱分解
処理するに際し、分解加熱炉及び完全混合型反応器にお
ける反応時間を種々変化させ、全熱分解反応率（約67
％）に対する分解加熱炉と完全混合型反応器における熱
分解反応率割合を種々変化させた以外は同様にして実験
を行った。運転性と得られたピッチの性状を観察し、コ
ーキング性の有無を調べた。その結果を次表に示す。
のものを、分解重質油を混合することなく用いて熱分解
処理するに際し、分解加熱炉及び完全混合型反応器にお
ける反応時間を種々変化させ、全熱分解反応率（約67
％）に対する分解加熱炉と完全混合型反応器における熱
分解反応率割合を種々変化させた以外は同様にして実験
を行った。運転性と得られたピッチの性状を観察し、コ
ーキング性の有無を調べた。その結果を次表に示す。
なお、ピッチのコーキング性の評価法及び評価基準は次
の通りである。
の通りである。
ピッチ中のメソフェースを偏光顕微鏡により観察し、単
一メソフェース粒径、合体状況によりコーキング性を評
価 〔ピッチのコーキング性評価基準〕 ○…コーキングの発生なし △…コーキングの発生ややあり ×…コーキングの発生顕著 実施例２ 原料油に対し分解重質油を循環し、実施例１と同様にし
て実験を行った。この場合、分解重質油としては、完全
混合型反応器から得られるガス状成分を分留して得られ
る沸点400℃以上、の塔底油を用いた。また、分解加熱
炉と完全混合型反応器の熱分解反応率を調節し、軟化点
がほぼ同一のピッチが得られるようにした。その実験結
果を次表に示す。
一メソフェース粒径、合体状況によりコーキング性を評
価 〔ピッチのコーキング性評価基準〕 ○…コーキングの発生なし △…コーキングの発生ややあり ×…コーキングの発生顕著 実施例２ 原料油に対し分解重質油を循環し、実施例１と同様にし
て実験を行った。この場合、分解重質油としては、完全
混合型反応器から得られるガス状成分を分留して得られ
る沸点400℃以上、の塔底油を用いた。また、分解加熱
炉と完全混合型反応器の熱分解反応率を調節し、軟化点
がほぼ同一のピッチが得られるようにした。その実験結
果を次表に示す。
これらの実験においても、250時間の連続運転を行って
もコーキング現象は生じなかった。
もコーキング現象は生じなかった。
図面は本発明の方法を実施するための装置系統図の１例
を示すものである。 １……分解加熱炉、２……完全混合型反応器、３……ピ
ッチ冷却器、４……分留塔。
を示すものである。 １……分解加熱炉、２……完全混合型反応器、３……ピ
ッチ冷却器、４……分留塔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 会田 弘 東京都練馬区桜台３の12 (56)参考文献 特開 昭59−157180（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】石油系重質油を熱分解処理するに際し、該
重質油を１基の分解加熱炉と１基の完全混合型反応器と
の組合せを用いて処理すると共に、該分解加熱炉におい
て全熱分解反応率の50％以上の割合の熱分解処理を行
い、該完全混合型反応器内に揮発分30〜45重量％の燃料
として好敵な液状ピッチと、分解軽質油を含むガス状生
成物を生成させ、かつ該完全混合型反応器で得られたガ
ス状生成物を分留処理すると共に、該分留処理により得
られた沸点370℃以上の分解重質油の少なくとも一部を
前記分解加熱炉に循環し、原料重質油に対し、原料重質
油１重量部当り0.1〜0.3重量部の割合で混合させること
を特徴とする石油系重質油の熱分解処理方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26411985A JPH0689343B2 (ja) | 1985-11-25 | 1985-11-25 | 石油系重質油の熱分解処理方法 |
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