JPH0688807B2 - ガラス質焼結体及びその製造方法 - Google Patents
ガラス質焼結体及びその製造方法Info
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- JPH0688807B2 JPH0688807B2 JP1190103A JP19010389A JPH0688807B2 JP H0688807 B2 JPH0688807 B2 JP H0688807B2 JP 1190103 A JP1190103 A JP 1190103A JP 19010389 A JP19010389 A JP 19010389A JP H0688807 B2 JPH0688807 B2 JP H0688807B2
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- sintered body
- shrinkage
- glassy
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- glass
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B19/00—Other methods of shaping glass
- C03B19/06—Other methods of shaping glass by sintering, e.g. by cold isostatic pressing of powders and subsequent sintering, by hot pressing of powders, by sintering slurries or dispersions not undergoing a liquid phase reaction
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はガラス質焼結体及びその製造方法に係り、特に
焼成による寸法収縮などの問題のないガラス質焼結体及
びその製造方法に関する。
焼成による寸法収縮などの問題のないガラス質焼結体及
びその製造方法に関する。
［従来の技術］ 従来、平板ガラス質焼結体の製造技術において、ガラス
粉を成形して得られる成形体の焼成時の寸法収縮は焼結
理論からも実際の焼結過程からも不可避のものとされて
いる。ガラス粉に限らず、粘土類などの粉体の焼成に
も、寸法収縮の問題がある。因みに、フロートガラス組
成のガラス粉（平均粒径30μｍ）を成形して得られる成
形体を900℃で焼成した場合、15％もの焼成収縮が生じ
る。
粉を成形して得られる成形体の焼成時の寸法収縮は焼結
理論からも実際の焼結過程からも不可避のものとされて
いる。ガラス粉に限らず、粘土類などの粉体の焼成に
も、寸法収縮の問題がある。因みに、フロートガラス組
成のガラス粉（平均粒径30μｍ）を成形して得られる成
形体を900℃で焼成した場合、15％もの焼成収縮が生じ
る。
従って、従来においては、焼成時の寸法収縮を前提とし
て、成形体の寸法をこの寸法収縮を見越した寸法に設定
している。
て、成形体の寸法をこの寸法収縮を見越した寸法に設定
している。
なお、焼結体の製造に際しては、製品に種々の特性を付
与する目的で、原料に各種の混和剤を添加するが、混和
剤の添加は、往々にして焼結を促進したり、焼結温度を
上げたりして、結果的に焼成時の寸法収縮を大きくする
という傾向がある。
与する目的で、原料に各種の混和剤を添加するが、混和
剤の添加は、往々にして焼結を促進したり、焼結温度を
上げたりして、結果的に焼成時の寸法収縮を大きくする
という傾向がある。
［発明が解決しようとする課題］ このような焼成時の寸法収縮は焼結体の亀裂（クラッ
ク）発生の大きな原因となる。即ち、焼成時の収縮に
は、重力や、原料粉体を載せる台、離型剤の影響及び原
料粒子の集合体の凝集力、粒子同士の結合力等がそれぞ
れ作用し、収縮時の原料粒子の集合方向が多岐にわたる
ものとなることから、収縮クラックの発生、その伝播が
起こる。特に大板のガラス質焼結体では、このクラック
の発生、伝播が大きいために、従来においては大寸法の
平板ガラス質焼結体を製造することが著しく困難であっ
た。
ク）発生の大きな原因となる。即ち、焼成時の収縮に
は、重力や、原料粉体を載せる台、離型剤の影響及び原
料粒子の集合体の凝集力、粒子同士の結合力等がそれぞ
れ作用し、収縮時の原料粒子の集合方向が多岐にわたる
ものとなることから、収縮クラックの発生、その伝播が
起こる。特に大板のガラス質焼結体では、このクラック
の発生、伝播が大きいために、従来においては大寸法の
平板ガラス質焼結体を製造することが著しく困難であっ
た。
また、前述の如く、成形に際しては焼成収縮を見越して
焼成収縮の分だけ成形寸法を大きくとる必要があるが、
このように成形寸法を大きくとることは、焼成装置、焼
成治具等の大型化を招き、好ましいことではない。特
に、大寸法平板ガラス質焼結体を製造する場合に、より
大きな焼成治具や焼成装置、例えば大面積の棚板や大容
量の焼成炉を用いることは、設備コストの高騰、設置面
積の増大を招き、工業的に不利である。
焼成収縮の分だけ成形寸法を大きくとる必要があるが、
このように成形寸法を大きくとることは、焼成装置、焼
成治具等の大型化を招き、好ましいことではない。特
に、大寸法平板ガラス質焼結体を製造する場合に、より
大きな焼成治具や焼成装置、例えば大面積の棚板や大容
量の焼成炉を用いることは、設備コストの高騰、設置面
積の増大を招き、工業的に不利である。
本発明は上記従来の問題点を解決し、焼成時の寸法収縮
によるクラック発生等の問題がないガラス質焼結体及び
その製造方法を提供することを目的とする。
によるクラック発生等の問題がないガラス質焼結体及び
その製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 請求項（１）のガラス質焼結体は、三酸化アンチモンを
0.05〜1.5重量％含有する原料ガラス質粉末を乾式成形
し、得られた成形体を焼成してなることを特徴とする。
0.05〜1.5重量％含有する原料ガラス質粉末を乾式成形
し、得られた成形体を焼成してなることを特徴とする。
請求項（２）のガラス質焼結体の製造方法は、三酸化ア
ンチモンを0.05〜1.5重量％含有する原料ガラス質粉末
を乾式成形し、得られた成形体を５〜15℃/minの昇温速
度で750〜1050℃に昇温し、この温度で0.5〜4.0時間保
持して焼成することを特徴とする。
ンチモンを0.05〜1.5重量％含有する原料ガラス質粉末
を乾式成形し、得られた成形体を５〜15℃/minの昇温速
度で750〜1050℃に昇温し、この温度で0.5〜4.0時間保
持して焼成することを特徴とする。
即ち、本発明者らは、ガラス質焼結体の焼成時の寸法収
縮によるクラック発生を防止するべく鋭意検討を重ねた
結果、焼成収縮防止剤として、特定量の三酸化アンチモ
ン（Sb2O3）を添加することにより、焼成時の平面方向
の寸法収縮が防止され、成形時の平面寸法（幅×長さ）
を維持して、大板のガラス質焼結体であっても工業的有
利に製造することができることを見出し、本発明を完成
させた。
縮によるクラック発生を防止するべく鋭意検討を重ねた
結果、焼成収縮防止剤として、特定量の三酸化アンチモ
ン（Sb2O3）を添加することにより、焼成時の平面方向
の寸法収縮が防止され、成形時の平面寸法（幅×長さ）
を維持して、大板のガラス質焼結体であっても工業的有
利に製造することができることを見出し、本発明を完成
させた。
なお、Sb2O3やその酸化物である五酸化アンチモン（Sb2
O5）は、清澄剤や白色顔料としてガラスや釉薬原料に溶
融して配合使用されることはある。本発明においては、
特定量のSb2O3をガラス質焼結体の乾式成形原料として
ガラス質粉末に混合して使用するものである。
O5）は、清澄剤や白色顔料としてガラスや釉薬原料に溶
融して配合使用されることはある。本発明においては、
特定量のSb2O3をガラス質焼結体の乾式成形原料として
ガラス質粉末に混合して使用するものである。
以下に本発明を詳細に説明する。
本発明において、収縮防止剤として配合するSb2O3が焼
成原料に対して内割りで0.05重量％以下であると十分な
収縮防止効果が得られず、1.5重量％を超えると発泡す
る場合がある。従って、Sb2O3の配合量は内割りで0.05
〜1.5重量％、好ましくは0.1〜1.0重量％とする。
成原料に対して内割りで0.05重量％以下であると十分な
収縮防止効果が得られず、1.5重量％を超えると発泡す
る場合がある。従って、Sb2O3の配合量は内割りで0.05
〜1.5重量％、好ましくは0.1〜1.0重量％とする。
本発明で対象とするガラス質粉末としてはガラス粉末に
限らず、乾式で成形焼成する各種の粉末を用いることが
できる。例えば、フロート板ガラス組成、普通板ガラ
ス、型板ガラス、ビンガラス、鉛ガラス等のガラス粉
末、その他高炉水砕スラグ、シラス粉、フライアッシ
ュ、真珠岩、黒曜石等を用いることができる。
限らず、乾式で成形焼成する各種の粉末を用いることが
できる。例えば、フロート板ガラス組成、普通板ガラ
ス、型板ガラス、ビンガラス、鉛ガラス等のガラス粉
末、その他高炉水砕スラグ、シラス粉、フライアッシ
ュ、真珠岩、黒曜石等を用いることができる。
また、乾式成形及び焼成に供する原料ガラス質粉末の粒
径にも特に制限はないが、通常の場合平均粒径20〜60μ
ｍ程度であることが好ましい。
径にも特に制限はないが、通常の場合平均粒径20〜60μ
ｍ程度であることが好ましい。
本発明の方法に従って、ガラス質焼結体を製造するに
は、まず、ガラス質粉末又はガラス質塊と所望量のSb2O
3とを配合し、必要に応じてボールミル等で十分に粉砕
して平均粒径30〜50μｍの原料ガラス質粉末を調製す
る。なお、この原料ガラス質粉末は酸化アルミニウム
（アルミナ;Al2O3）等の光沢調整剤や、通常のガラス質
焼結体に用いられる各種添加剤を含んでいても良い。
は、まず、ガラス質粉末又はガラス質塊と所望量のSb2O
3とを配合し、必要に応じてボールミル等で十分に粉砕
して平均粒径30〜50μｍの原料ガラス質粉末を調製す
る。なお、この原料ガラス質粉末は酸化アルミニウム
（アルミナ;Al2O3）等の光沢調整剤や、通常のガラス質
焼結体に用いられる各種添加剤を含んでいても良い。
次いで、原料ガラス質粉末を離型剤を散布した棚板等に
散布充填して成形し、成形体を焼成する。焼成は５〜15
℃/min昇温速度で750〜1050℃に上げ、この温度で0.5〜
4.0時間保持することにより行なう。その後、好ましく
は0.5〜20℃/minの徐冷速度で常温まで冷却する。
散布充填して成形し、成形体を焼成する。焼成は５〜15
℃/min昇温速度で750〜1050℃に上げ、この温度で0.5〜
4.0時間保持することにより行なう。その後、好ましく
は0.5〜20℃/minの徐冷速度で常温まで冷却する。
なお、この場合、焼成条件を原料に酸化アルミニウム
（アルミナ）を10〜20％とするか、又は水分を１％前後
添加するか、或は焼成条件の内徐冷速度を最高温度から
700℃までを１〜７℃/minとゆるやかにすること等に設
定することにより、光沢のないガラス質焼結体を得るこ
とができ、上記徐冷速度を７〜15℃/minに設定すること
により光沢を有するガラス質焼結体を得ることができ
る。
（アルミナ）を10〜20％とするか、又は水分を１％前後
添加するか、或は焼成条件の内徐冷速度を最高温度から
700℃までを１〜７℃/minとゆるやかにすること等に設
定することにより、光沢のないガラス質焼結体を得るこ
とができ、上記徐冷速度を７〜15℃/minに設定すること
により光沢を有するガラス質焼結体を得ることができ
る。
このようにして得られるガラス質焼結体は、表面平滑
で、その幅方向、長さ方向の収縮は通常0.5〜5.0％と非
常に小さく、一方、厚み方向の収縮は通常45〜55％で、
十分に焼結されている。しかして、このように幅方向及
び長さ方向の収縮が著しく小さく、収縮は殆ど厚さ方向
のみで起こるため、クラックは殆ど発生することがな
い。
で、その幅方向、長さ方向の収縮は通常0.5〜5.0％と非
常に小さく、一方、厚み方向の収縮は通常45〜55％で、
十分に焼結されている。しかして、このように幅方向及
び長さ方向の収縮が著しく小さく、収縮は殆ど厚さ方向
のみで起こるため、クラックは殆ど発生することがな
い。
本発明のガラス質焼結体及びその製造方法は、特に、大
寸法の平板ガラス質焼結体に有効である。
寸法の平板ガラス質焼結体に有効である。
［作用］ 本発明においては、特定量のSb2O3の添加により、焼成
時に生じる収縮を平面方向（幅方向及び長さ方向）に生
起させることなく、厚さ方向のみとすることにより、焼
成収縮によるクラック発生を防止する。このSb2O3の添
加による効果は、主に次の，の作用によるものと考
えられる。
時に生じる収縮を平面方向（幅方向及び長さ方向）に生
起させることなく、厚さ方向のみとすることにより、焼
成収縮によるクラック発生を防止する。このSb2O3の添
加による効果は、主に次の，の作用によるものと考
えられる。
Sb2O3の液化に伴う原料ガラス粉末成形体の厚味方
向の収縮： これは現象的には平らな容器に入れた砂や粉末の上から
水を注ぐと高さが減少し、体積が減少する現象と類似し
ている。即ち、Sb2O3の融点は656℃付近とされており、
これは例えば、後述の実施例で使用したフロート板ガラ
ス組成のガラス粉末の焼結開始温度（屈伏点）575℃よ
り上ではあるが、最も短時間で焼結を完了する温度の最
低温度650℃付近にある。従って、ガラスが焼結によっ
て収縮する時に溶融したSb2O3の液体が注がれる形で、
厚み方向の収縮が進行するものと考えられる。
向の収縮： これは現象的には平らな容器に入れた砂や粉末の上から
水を注ぐと高さが減少し、体積が減少する現象と類似し
ている。即ち、Sb2O3の融点は656℃付近とされており、
これは例えば、後述の実施例で使用したフロート板ガラ
ス組成のガラス粉末の焼結開始温度（屈伏点）575℃よ
り上ではあるが、最も短時間で焼結を完了する温度の最
低温度650℃付近にある。従って、ガラスが焼結によっ
て収縮する時に溶融したSb2O3の液体が注がれる形で、
厚み方向の収縮が進行するものと考えられる。
Sb2O3の少量の発泡現象による焼成収縮の防止： Sb2O3は融点以上の温度から酸化によってSb2O5になるま
で、分解を伴わないいわゆる蒸気圧を有する「揮散（又
は揮発）」によって原料ガラスの軟化点（フロート板ガ
ラス組成の場合721℃付近）以上で極めて少量の発泡現
象を生じる。これは、通常、板ガラス製造における清澄
剤としてのSb2O3の酸化還元による発泡とは発泡温度域
が大幅に下まわっており、異なる現象と考えることがで
きる。
で、分解を伴わないいわゆる蒸気圧を有する「揮散（又
は揮発）」によって原料ガラスの軟化点（フロート板ガ
ラス組成の場合721℃付近）以上で極めて少量の発泡現
象を生じる。これは、通常、板ガラス製造における清澄
剤としてのSb2O3の酸化還元による発泡とは発泡温度域
が大幅に下まわっており、異なる現象と考えることがで
きる。
この極めて少量の発泡現象は、焼結を阻害することな
く、焼結軟化の過程で収縮を防止する。
く、焼結軟化の過程で収縮を防止する。
なお、因みにSb2O3の蒸気圧は下記第１表の如くであ
る。
る。
ところで、Sb2O3は上記，の作用を兼備するもので
あるが、Sb2O3の酸化形であるSb2O5は，の現象を生
じないため、ガラス粉末に対する有効な収縮防止剤とは
なり得ない。
あるが、Sb2O3の酸化形であるSb2O5は，の現象を生
じないため、ガラス粉末に対する有効な収縮防止剤とは
なり得ない。
また、Sb2O3と同じ温度領域に融点を持つものとして、
リン酸ナトリウム（NaPO4）ｎ（ｎ＞３）（融点628℃付
近）、トリポリリン酸ナトリウム（Na5P3O10）（融点62
2℃）、亜ヒ酸（As2O3）（融点315℃）、三酸化ホウ素
（B2O3）（融点460℃）及び金属ハロゲン化物（例えばC
uCl;融点430℃）等があり、これらはいずれも上記，
の作用を奏し、収縮防止効果を有するものであるが、
Sb2O3に比べて蒸気圧が高過ぎて発泡過剰となったり（A
s2O3,B2O3等）、着色したり（CaCl等）等の不具合があ
り、目的とする平滑で光沢の有無の選択の自由なガラス
質焼結体を得ることは難しい。
リン酸ナトリウム（NaPO4）ｎ（ｎ＞３）（融点628℃付
近）、トリポリリン酸ナトリウム（Na5P3O10）（融点62
2℃）、亜ヒ酸（As2O3）（融点315℃）、三酸化ホウ素
（B2O3）（融点460℃）及び金属ハロゲン化物（例えばC
uCl;融点430℃）等があり、これらはいずれも上記，
の作用を奏し、収縮防止効果を有するものであるが、
Sb2O3に比べて蒸気圧が高過ぎて発泡過剰となったり（A
s2O3,B2O3等）、着色したり（CaCl等）等の不具合があ
り、目的とする平滑で光沢の有無の選択の自由なガラス
質焼結体を得ることは難しい。
［実施例］ 以下に実施例、比較例及び参考例を挙げて、本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
実施例１ 下記組成のフロート板ガラス組成のカレット（軟化点72
1℃）にSb2O3（平均粒径10μｍ）を0.4重量％、光沢調
整剤としてAl2O3（平均粒径40μｍ）を５重量％加え、
全体を100重量％となるように調合し、ボールミルにて
粉砕混合して平均粒径43μｍの原料ガラス粉末を得た。
1℃）にSb2O3（平均粒径10μｍ）を0.4重量％、光沢調
整剤としてAl2O3（平均粒径40μｍ）を５重量％加え、
全体を100重量％となるように調合し、ボールミルにて
粉砕混合して平均粒径43μｍの原料ガラス粉末を得た。
フロート板ガラス組成（重量％） SiO2:71.2 Al2O3:1.5 Fe2O3:0.1 CaO:8.8 MgO:3.9 Na2O:13.3 K2O:0.8 その他:0.4 得られた原料ガラス粉末18.6kgを、離型剤（Al2O3;平均
粒径90μｍ）を散布したムライト製棚板（1100mm×1400
mm×25mm厚さ）の上に散布充填した。その後、充填した
ガラス粉末を1000mm×1300mm×13mm厚さとなるように成
形した。
粒径90μｍ）を散布したムライト製棚板（1100mm×1400
mm×25mm厚さ）の上に散布充填した。その後、充填した
ガラス粉末を1000mm×1300mm×13mm厚さとなるように成
形した。
得られた成形体を棚板のまま大型電気炉に入れ、昇温速
度８℃/minで900℃まで上げ、１時間保持した後、３℃/
minの降温速度で常温まで徐冷した。
度８℃/minで900℃まで上げ、１時間保持した後、３℃/
minの降温速度で常温まで徐冷した。
得られたガラス質焼結体は、クラックの全くない990mm
×1290m×6mmの表面平滑な光沢のある平板で、焼成前の
成形体寸法に対し、短辺１％、長辺0.8％の寸法の収縮
率であった。因みに、この焼結体の裏面及び端部を観察
すると、ガラスの軟化によるダレはなかった。従って、
焼結体の寸法がわずか１％程度の収縮にとどまり、平面
形状を保持し得たことは、ガラスの軟化によるものでは
なく、Sb2O3の効果であることが確認された。
×1290m×6mmの表面平滑な光沢のある平板で、焼成前の
成形体寸法に対し、短辺１％、長辺0.8％の寸法の収縮
率であった。因みに、この焼結体の裏面及び端部を観察
すると、ガラスの軟化によるダレはなかった。従って、
焼結体の寸法がわずか１％程度の収縮にとどまり、平面
形状を保持し得たことは、ガラスの軟化によるものでは
なく、Sb2O3の効果であることが確認された。
一方、得られたガラス焼結体は、厚さ方向で53.8％の収
縮を生じており、嵩比重も2.43で真比重に近く、十分に
焼結がなされている。
縮を生じており、嵩比重も2.43で真比重に近く、十分に
焼結がなされている。
比較例１ Sb2O3を用いなかったこと以外は実施例１と全く同様に
してガラス質焼結体を得た。
してガラス質焼結体を得た。
得られた焼結体は、短辺14.5％、長辺15.5％、厚さ方向
38.5％寸法収縮率で、クラックの発生が認められた。
38.5％寸法収縮率で、クラックの発生が認められた。
実施例２〜5,比較例２ Sb2O3の配合率（内割）を第２表に示す量としたこと以
外は、実施例１と同様にしてガラス質焼結体を得、その
平面方向の平均収縮率（短辺と長辺との平均）を求め、
結果を実施例１及び比較例１の結果と共に第２表に示し
た。
外は、実施例１と同様にしてガラス質焼結体を得、その
平面方向の平均収縮率（短辺と長辺との平均）を求め、
結果を実施例１及び比較例１の結果と共に第２表に示し
た。
第１表より、0.05〜1.5重量％、好ましくは0.1〜1.0重
量％のSb2O3の配合により、良好な収縮防止効果がられ
ることが明らかである。
量％のSb2O3の配合により、良好な収縮防止効果がられ
ることが明らかである。
参考例１ Sb2O3に代えて、リン酸ナトリウム（（NaPO4）ｎ（ｎ＞
３））（融点628℃付近）を第３表に示す割合（内割）
で配合し、焼成温度を950℃としたこと以外は実施例１
と同様にして、ガラス質焼結体を得、その平面方向の平
均収縮率を第３表に示した。また、比較のため、（NaPO
4）ｎを配合しない場合の結果も併記した。
３））（融点628℃付近）を第３表に示す割合（内割）
で配合し、焼成温度を950℃としたこと以外は実施例１
と同様にして、ガラス質焼結体を得、その平面方向の平
均収縮率を第３表に示した。また、比較のため、（NaPO
4）ｎを配合しない場合の結果も併記した。
なお、得られた焼結体は（NaPO4）ｎ配合量３重量％以
下では光沢はなく、５〜30重量％では光沢はあるが、表
面はザラザラしていた。
下では光沢はなく、５〜30重量％では光沢はあるが、表
面はザラザラしていた。
上記結果から明らかなように（NAPO4）ｎはSb2O3と同様
に0.1〜５重量％、特に0.5〜３重量％の配合範囲内で収
縮防止効果を示すが、光沢を出すためには（NaPO4）ｎ
配合量５％以上必要とし、その場合にはムライト製棚板
への浸食があるという欠点があり、実用に至っていな
い。
に0.1〜５重量％、特に0.5〜３重量％の配合範囲内で収
縮防止効果を示すが、光沢を出すためには（NaPO4）ｎ
配合量５％以上必要とし、その場合にはムライト製棚板
への浸食があるという欠点があり、実用に至っていな
い。
なお、（NaPO4）ｎを高炉水砕スラグ又はムライト粉
（＃200以下）に第４表に示す割合で配合し、同様にし
て1000℃で１時間保持した場合の平均収縮率は第４表に
示す通りであった。
（＃200以下）に第４表に示す割合で配合し、同様にし
て1000℃で１時間保持した場合の平均収縮率は第４表に
示す通りであった。
参考例２ Sb2O3に代えて塩化第一銅（CuCl）（融点430℃）を0.2
重量％用い、1000℃で30分間保持して焼成したこと以外
は、実施例１と同様にしてガラス質焼結体を得た。
重量％用い、1000℃で30分間保持して焼成したこと以外
は、実施例１と同様にしてガラス質焼結体を得た。
その結果、平均収縮率は０％であったが、青色の着色を
有するガラス質焼結体（光沢あり）となった。
有するガラス質焼結体（光沢あり）となった。
［発明の効果］ 以上詳述した通り、本発明のガラス質焼結体及びその製
造方法によれば、焼成による平面方向の寸法収縮を抑
え、平面寸法を成形時の平面付近に限りなく近くし、厚
さ方向の収縮により焼結を行なうことができる。従っ
て、本発明によれば、大寸法のガラス質焼結体であって
も、 焼成による収縮クラックを生じることがない。
造方法によれば、焼成による平面方向の寸法収縮を抑
え、平面寸法を成形時の平面付近に限りなく近くし、厚
さ方向の収縮により焼結を行なうことができる。従っ
て、本発明によれば、大寸法のガラス質焼結体であって
も、 焼成による収縮クラックを生じることがない。
成形時の平面寸法を維持して所望寸法の焼結体を得
ることができる。
ることができる。
焼成治具等を過度に大きく設定する必要がなく、焼
成設備の高効率利用を図ることができる。
成設備の高効率利用を図ることができる。
等の効果が奏され、生産効率は大幅に向上する。
Claims (2)
- 【請求項１】三酸化アンチモンを0.05〜1.5重量％含有
する原料ガラス質粉末を乾式成形し、得られた成形体を
焼成してなることを特徴とするガラス質焼結体。 - 【請求項２】三酸化アンチモンを0.05〜1.5重量％含有
する原料ガラス質粉末を乾式成形し、得られた成形体を
５〜15℃/minの昇温速度で750〜1050℃に昇温し、この
温度で0.5〜4.0時間保持して焼成することを特徴とする
ガラス質焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1190103A JPH0688807B2 (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | ガラス質焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1190103A JPH0688807B2 (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | ガラス質焼結体及びその製造方法 |
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