JPH067602A - 蒸気質側流除去を伴う蒸留塔 - Google Patents
蒸気質側流除去を伴う蒸留塔Info
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- JPH067602A JPH067602A JP5124768A JP12476893A JPH067602A JP H067602 A JPH067602 A JP H067602A JP 5124768 A JP5124768 A JP 5124768A JP 12476893 A JP12476893 A JP 12476893A JP H067602 A JPH067602 A JP H067602A
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- B01D—SEPARATION
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸気質側流除去及び除去された蒸気質生成物
を凝縮するためのコンデンサを備えた蒸留塔。 【構成】 蒸気質側流除去を伴う蒸留塔において、除去
された蒸気質生成物はコンデンサ（４）内で凝縮され
る。生成物除去のために設けられた蒸気パイプ（２）
は、その上端がコンデンサ（４）に、下端が排出ポンプ
（８）に接続されたデイップ・タンク（３）中に開口し
ている。凝縮物中に存在する不活性ガスは、コンデンサ
（４）の上端に配置された不活性ガス・パイプ（７）を
通じて、塔（１）に、その側流除去（２）の上の位置で
戻される。
を凝縮するためのコンデンサを備えた蒸留塔。 【構成】 蒸気質側流除去を伴う蒸留塔において、除去
された蒸気質生成物はコンデンサ（４）内で凝縮され
る。生成物除去のために設けられた蒸気パイプ（２）
は、その上端がコンデンサ（４）に、下端が排出ポンプ
（８）に接続されたデイップ・タンク（３）中に開口し
ている。凝縮物中に存在する不活性ガスは、コンデンサ
（４）の上端に配置された不活性ガス・パイプ（７）を
通じて、塔（１）に、その側流除去（２）の上の位置で
戻される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気質側流除去および
除去された蒸気質生成物を凝縮するためのコンデンサを
備えた蒸留塔に係る。
除去された蒸気質生成物を凝縮するためのコンデンサを
備えた蒸留塔に係る。
【０００２】
【従来の技術】蒸留塔の底から液体の形で除去された底
部生成物は、しばしば高沸点の有機残滓また塩を含む。
これらの不所望の二次生成物を除去するために、主生成
物を側流中に蒸気質の形で除去される。両者間に大きな
分別因子がある場合、側流コンデンサのみより成り、蒸
留段を表している側流除去が、この目的に充分である。
若し、この分別が不適切であれば、側流塔を、主蒸留塔
と側流コンデンサとの間に配置する必要がある。
部生成物は、しばしば高沸点の有機残滓また塩を含む。
これらの不所望の二次生成物を除去するために、主生成
物を側流中に蒸気質の形で除去される。両者間に大きな
分別因子がある場合、側流コンデンサのみより成り、蒸
留段を表している側流除去が、この目的に充分である。
若し、この分別が不適切であれば、側流塔を、主蒸留塔
と側流コンデンサとの間に配置する必要がある。
【０００３】現在、下降側流コンデンサを、蒸気質側流
除去のための蒸気パイプに接続することが標準のやり方
となっている。凝縮物は、その出力量が一定であるか、
温度、流入量又は塔の底レベルによるカスケ−ドを通じ
て制御されるポンプにより除去される。このポンプは、
側流コンデンサの冷却表面の下部が凝縮物により覆われ
るように操業される。若し、ポンプにより除去されるよ
り少ない液体が凝縮するなら、側流コンデンサの充填レ
ベルは、より以上の冷却表面が暴露され、凝縮物の蓄積
が再び増加するように下降する。この反対に、若し、ポ
ンプにより除去されるより多い液体が凝縮するなら、冷
却表面が覆われるようになり、凝縮物の蓄積は下降す
る。かように自動制御が確立される。
除去のための蒸気パイプに接続することが標準のやり方
となっている。凝縮物は、その出力量が一定であるか、
温度、流入量又は塔の底レベルによるカスケ−ドを通じ
て制御されるポンプにより除去される。このポンプは、
側流コンデンサの冷却表面の下部が凝縮物により覆われ
るように操業される。若し、ポンプにより除去されるよ
り少ない液体が凝縮するなら、側流コンデンサの充填レ
ベルは、より以上の冷却表面が暴露され、凝縮物の蓄積
が再び増加するように下降する。この反対に、若し、ポ
ンプにより除去されるより多い液体が凝縮するなら、冷
却表面が覆われるようになり、凝縮物の蓄積は下降す
る。かように自動制御が確立される。
【０００４】
【発明が解決しようとしている課題】この側流除去の方
法は、側流コンデンサが空気で充たされている時、設備
がスタ−ト・アップする時、または、蒸留中、蒸気が凝
縮され得ないガスを含む時、問題を生じる。これらの
『不活性物』（空気又は凝縮され得ない成分）は、排出
ポンプによっては、限定された程度でのみ除去される。
側流パイプ（蒸気パイプ）を通じ、蒸気流に逆らって塔
に戻る通路も又阻止される。不活性物は、かように、側
流コンデンサの冷却表面を覆い、熱交換を妨げ、そして
次第にその故障に導く。この状況は、コンデンサを一時
的に空気で充たすことのみにより修復出来、このコンデ
ンサは、生成物の損失を避けるため、その後、塔から分
離する必要がある。かようにこの設備の操業時間は短縮
される。本発明により提示された問題点は、不活性物に
より生じた困難を、簡単な装置関連の手段により避ける
ことである。
法は、側流コンデンサが空気で充たされている時、設備
がスタ−ト・アップする時、または、蒸留中、蒸気が凝
縮され得ないガスを含む時、問題を生じる。これらの
『不活性物』（空気又は凝縮され得ない成分）は、排出
ポンプによっては、限定された程度でのみ除去される。
側流パイプ（蒸気パイプ）を通じ、蒸気流に逆らって塔
に戻る通路も又阻止される。不活性物は、かように、側
流コンデンサの冷却表面を覆い、熱交換を妨げ、そして
次第にその故障に導く。この状況は、コンデンサを一時
的に空気で充たすことのみにより修復出来、このコンデ
ンサは、生成物の損失を避けるため、その後、塔から分
離する必要がある。かようにこの設備の操業時間は短縮
される。本発明により提示された問題点は、不活性物に
より生じた困難を、簡単な装置関連の手段により避ける
ことである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、この側
流コンデンサを伴う蒸留塔における問題点に対する解決
は、側流パイプが、その上端がコンデンサに接続され、
下端が排出ポンプに接続されているデイップ・タンクで
開口しており、且つコンデンサの上端に配置されている
不活性ガス・パイプが、塔に、側流除去の上の位置で戻
されていることを特徴としている。
流コンデンサを伴う蒸留塔における問題点に対する解決
は、側流パイプが、その上端がコンデンサに接続され、
下端が排出ポンプに接続されているデイップ・タンクで
開口しており、且つコンデンサの上端に配置されている
不活性ガス・パイプが、塔に、側流除去の上の位置で戻
されていることを特徴としている。
【０００６】若し、側流を追加的に蒸留により精製する
必要があるなら、側流塔を、排出ポンプの背後で流れ方
向に枝分かれしている戻しパイプを備えた側流パイプ中
に組み込んでも良い。若し、不活性ガス・パイプを通じ
塔に戻る不活性物の流れが少な過ぎ、塔からの蒸気が、
この通路でコンデンサに通じるようなら、窒素を追加的
に不活性ガス・パイプに導入しても良い。
必要があるなら、側流塔を、排出ポンプの背後で流れ方
向に枝分かれしている戻しパイプを備えた側流パイプ中
に組み込んでも良い。若し、不活性ガス・パイプを通じ
塔に戻る不活性物の流れが少な過ぎ、塔からの蒸気が、
この通路でコンデンサに通じるようなら、窒素を追加的
に不活性ガス・パイプに導入しても良い。
【０００７】
【作用】本発明による装置により、不活性物は容易に塔
に戻すことができる。装置に対する追加的支出は最小で
ある。より特定的には、本発明による装置は、現存の設
備に容易に適合できる。本発明はまた、側流パイプ中の
蒸気量制御を簡単にし且つ改善する。
に戻すことができる。装置に対する追加的支出は最小で
ある。より特定的には、本発明による装置は、現存の設
備に容易に適合できる。本発明はまた、側流パイプ中の
蒸気量制御を簡単にし且つ改善する。
【０００８】
【実施例】本発明の具体例は、以下に添付図面を参照し
て詳細に説明される。図１に示すように、塔１から除去
された蒸気は、側流パイプ２（蒸気パイプ）を通じてデ
イップ・タンク３に流れ、そこから、その上に配置され
たコンデンサ４に流れる。コンデンサ４から流れ戻る液
体は、デイップ・タンク３中で液体レベル５の高さまで
集まるが、その高さは蒸気パイプ２の出口６の上に位置
している。かように、タンク３の中にデイップ・クロ−
ジュアが生じ、凝縮物の量の自動的な制御を可能とす
る。その上端でコンデンサ４は、不活性ガス・パイプ７
に接続され、パイプ７は塔１に戻り、塔１で蒸気パイプ
２の上に開口している。不活性物（空気及びその他の凝
縮され得ないガス成分）は、パイプ７を通じて塔１に戻
される。
て詳細に説明される。図１に示すように、塔１から除去
された蒸気は、側流パイプ２（蒸気パイプ）を通じてデ
イップ・タンク３に流れ、そこから、その上に配置され
たコンデンサ４に流れる。コンデンサ４から流れ戻る液
体は、デイップ・タンク３中で液体レベル５の高さまで
集まるが、その高さは蒸気パイプ２の出口６の上に位置
している。かように、タンク３の中にデイップ・クロ−
ジュアが生じ、凝縮物の量の自動的な制御を可能とす
る。その上端でコンデンサ４は、不活性ガス・パイプ７
に接続され、パイプ７は塔１に戻り、塔１で蒸気パイプ
２の上に開口している。不活性物（空気及びその他の凝
縮され得ないガス成分）は、パイプ７を通じて塔１に戻
される。
【０００９】蒸気パイプ２がタンク３にデイップする深
さに対応する圧力差Δｐ2 は、不活性ガス・パイプ７と
蒸気パイプ２との間の塔区画の圧力損失Δｐ1 により定
められ、普通約１０ｍｍになる。予め定められた量の液
体（凝縮物）が排出ポンプ８によりデイップ・タンク３
から除去される。若し排出ポンプ８により除去できるよ
り少ない液体が凝縮すれば、デイップ・タンク３中の液
体レベルが低下し、より多量の蒸気がコンデンサ４に流
れ、凝縮物の蓄積も増大するようになる。若しこの反対
に、排出ポンプ８により除去できるより多い液体が凝縮
すれば、デイップ・タンク３中の液体レベルは上昇す
る。その結果、コンデンサ４に流れる蒸気の量、そして
凝縮物の蓄積の減少が生じる。かようにして操業上安全
で信頼性のある凝縮物の量の自動的な制御が、これらの
簡単な装置関連手段により達成される。
さに対応する圧力差Δｐ2 は、不活性ガス・パイプ７と
蒸気パイプ２との間の塔区画の圧力損失Δｐ1 により定
められ、普通約１０ｍｍになる。予め定められた量の液
体（凝縮物）が排出ポンプ８によりデイップ・タンク３
から除去される。若し排出ポンプ８により除去できるよ
り少ない液体が凝縮すれば、デイップ・タンク３中の液
体レベルが低下し、より多量の蒸気がコンデンサ４に流
れ、凝縮物の蓄積も増大するようになる。若しこの反対
に、排出ポンプ８により除去できるより多い液体が凝縮
すれば、デイップ・タンク３中の液体レベルは上昇す
る。その結果、コンデンサ４に流れる蒸気の量、そして
凝縮物の蓄積の減少が生じる。かようにして操業上安全
で信頼性のある凝縮物の量の自動的な制御が、これらの
簡単な装置関連手段により達成される。
【００１０】若し不活性ガス・パイプ７を通じての不活
性物の流れが少な過ぎ、塔１からの蒸気が、不活性ガス
・パイプ７を通じてコンデンサ４に入つてしまう危険状
態になれば、窒素がパイプ９を通じて不活性ガス・パイ
プ７に入れられる。側流中で除去される蒸気質生成物
を、更なる蒸留に基づいた分離により追加的に精製され
る必要がある場合がある。この目的で、図１に示した装
置は、側流塔１０が蒸気パイプ２中に組み込まれる程度
に改良される（図２参照）。側流塔１０のために必要な
戻しパイプ１１は、排出ポンプ８の背後で（流れ方向
に）枝分かれしている。定常状態の操業条件で、不活性
ガス・パイプ７と側流又は蒸気パイプ２との間の塔区画
の圧力差Δｐ1 は、この場合、側流塔１０における圧力
低下Δｐ2 と、蒸気パイプのデイップ・タンク３中への
侵入の深さに対応する圧力差Δｐ3 との合計に等しい。
図１および２に示した装置は、その他の点で同一であ
る。
性物の流れが少な過ぎ、塔１からの蒸気が、不活性ガス
・パイプ７を通じてコンデンサ４に入つてしまう危険状
態になれば、窒素がパイプ９を通じて不活性ガス・パイ
プ７に入れられる。側流中で除去される蒸気質生成物
を、更なる蒸留に基づいた分離により追加的に精製され
る必要がある場合がある。この目的で、図１に示した装
置は、側流塔１０が蒸気パイプ２中に組み込まれる程度
に改良される（図２参照）。側流塔１０のために必要な
戻しパイプ１１は、排出ポンプ８の背後で（流れ方向
に）枝分かれしている。定常状態の操業条件で、不活性
ガス・パイプ７と側流又は蒸気パイプ２との間の塔区画
の圧力差Δｐ1 は、この場合、側流塔１０における圧力
低下Δｐ2 と、蒸気パイプのデイップ・タンク３中への
侵入の深さに対応する圧力差Δｐ3 との合計に等しい。
図１および２に示した装置は、その他の点で同一であ
る。
【００１１】
操業例 ジメチル・カ−ボネ−トを製造するための蒸留塔（直径
４５０ｍｍ：高さ４ｍまで充填）が、１ミリバ−ルの塔
頂圧、５ミリバ−ルの塔底圧で操業された。蒸気質側流
除去は、塔の底部の直上に位置していた。その蒸気パイ
プは２２５ｍｍの直径を有していた。除去量は２４ｋｇ
／ｈになった。連続操業は、蒸気質側流除去の提案され
た位置決めでのみ可能であった。複雑化させる要因は、
底部生成物が二酸化炭素を除くことであった。
４５０ｍｍ：高さ４ｍまで充填）が、１ミリバ−ルの塔
頂圧、５ミリバ−ルの塔底圧で操業された。蒸気質側流
除去は、塔の底部の直上に位置していた。その蒸気パイ
プは２２５ｍｍの直径を有していた。除去量は２４ｋｇ
／ｈになった。連続操業は、蒸気質側流除去の提案され
た位置決めでのみ可能であった。複雑化させる要因は、
底部生成物が二酸化炭素を除くことであった。
【００１２】以下に、本発明の態様を列挙する。 １．蒸気パイプ（２）が、その上端がコンデンサ（４）
に接続され、下端が排出ポンプ（８）に接続されている
デイップ・タンク（３）に開口しており、且つコンデン
サ（４）の上端に配置されている不活性ガス・パイプ
（７）が、塔（１）に、その側流除去（２）の上の位置
で戻されていることを特徴とする蒸気質側流除去、およ
び除去された生成物を凝縮するためのコンデンサ（４）
を伴う蒸留塔。 ２．排出ポンプ（８）の背後で流れ方向に枝分かれして
いる戻しパイプ（１１）を備えた側流塔（１０）が、側
流パイプ（２）中に配置されている前項に記載の蒸留
塔。 ３．不活性ガス・パイプ（７）が、窒素のための入口
（９）を有している前項および前々項に記載の蒸留塔。
に接続され、下端が排出ポンプ（８）に接続されている
デイップ・タンク（３）に開口しており、且つコンデン
サ（４）の上端に配置されている不活性ガス・パイプ
（７）が、塔（１）に、その側流除去（２）の上の位置
で戻されていることを特徴とする蒸気質側流除去、およ
び除去された生成物を凝縮するためのコンデンサ（４）
を伴う蒸留塔。 ２．排出ポンプ（８）の背後で流れ方向に枝分かれして
いる戻しパイプ（１１）を備えた側流塔（１０）が、側
流パイプ（２）中に配置されている前項に記載の蒸留
塔。 ３．不活性ガス・パイプ（７）が、窒素のための入口
（９）を有している前項および前々項に記載の蒸留塔。
【図１】デイップ・タンク、およびコンデンサを有する
蒸留塔のフロ−・チャ−トである。
蒸留塔のフロ−・チャ−トである。
【図２】図１と同一の付属物に加えて、側流塔を有する
蒸留塔を示す図である。
蒸留塔を示す図である。
１ 蒸留塔 ２ 蒸気パイプ ３ デイップ・タンク ４ コンデンサ ７ 不活性ガス・パイプ ８ 排出ポンプ １０ 側流塔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ハインリツヒ・ストウデ ドイツ連邦共和国デイー5090 レーフエル クーゼン１、アム・テレグラフ 24 (72)発明者 ルウトヴイヒ・デイベレ ドイツ連邦共和国デイー5000 ケルン１、 ザリエーリング 12 (72)発明者 ハインツ−ユールゲン・アルペルス ドイツ連邦共和国デイー4150 クレフエル ト11、カスタニーエンシユトラーセ 21
Claims (1)
- 【請求項１】 蒸気パイプ（２）が、その上端がコン
デンサ（４）に接続され、下端が排出ポンプ（８）に接
続されているデイップ・タンク（３）に開口しており、
且つコンデンサ（４）の上端に配置されている不活性ガ
ス・パイプ（７）が、塔（１）に、その側流除去（２）
の上の位置で戻されていることを特徴とする蒸気質側流
除去および除去された生成物を凝縮するためのコンデン
サ（４）を伴う蒸留塔。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4214738A DE4214738A1 (de) | 1992-05-04 | 1992-05-04 | Destillationskolonne mit dampfförmiger Seitenstromentnahme |
| DE4214738.7 | 1992-05-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH067602A true JPH067602A (ja) | 1994-01-18 |
| JP3342101B2 JP3342101B2 (ja) | 2002-11-05 |
Family
ID=6458147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12476893A Expired - Fee Related JP3342101B2 (ja) | 1992-05-04 | 1993-04-30 | 蒸気質側流除去を伴う蒸留塔 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5336376A (ja) |
| EP (1) | EP0568864B1 (ja) |
| JP (1) | JP3342101B2 (ja) |
| CA (1) | CA2095285C (ja) |
| DE (2) | DE4214738A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19600631A1 (de) | 1996-01-10 | 1997-07-17 | Bayer Ag | Verfahren zur Reinigung von Kohlensäurediarylestern |
| CA2277449A1 (en) * | 1999-07-07 | 2001-01-07 | Dennis William Mount | Vapour management system |
| CN1697676A (zh) * | 2003-11-17 | 2005-11-16 | 三菱化学株式会社 | 易聚合化合物的容器 |
| DE102004012904A1 (de) | 2004-03-17 | 2005-10-06 | Bayer Chemicals Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Zerlegung von Stoffgemischen |
| EP2016985A1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-01-21 | Total Petrochemicals Research Feluy | Process for optimizing the separation of a hydrocarbon-containing feed stream. |
| WO2019073455A1 (en) * | 2017-10-13 | 2019-04-18 | Reliance Industries Limited | DISTILLATION COLUMN AND PROCESS FOR PREPARING A COMPOSITION THEREFROM |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE125821C (ja) * | ||||
| SU197709A1 (ja) * | 1965-02-20 | 1967-08-18 | ||
| NL6704030A (ja) * | 1966-03-30 | 1967-10-02 | ||
| US3567628A (en) * | 1968-10-25 | 1971-03-02 | Phillips Petroleum Co | Production of high flash point topped crude and high flash point asphalt |
| US3725211A (en) * | 1972-03-01 | 1973-04-03 | Zieren Chemiebau Gmbh Dr A | Continuous distillation of phthalic anhydride with vapor side stream recovery |
| DD125821A1 (ja) * | 1976-05-21 | 1977-05-18 | ||
| US4166774A (en) * | 1977-12-05 | 1979-09-04 | The Standard Oil Company | Acrylic acid recovery and purification |
| US4276125A (en) * | 1979-02-02 | 1981-06-30 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Process for purification of crude olefinically unsaturated nitrile and condenser useful for same process |
| JPS5630583A (en) * | 1979-08-21 | 1981-03-27 | Hitachi Ltd | Operation of side stream type condensation system and apparatus for flushing device in side stream type condensation system |
| ZA81448B (en) * | 1980-01-28 | 1982-02-24 | Int Synthetic Rubber | Polymerisation purification |
| GB2068390B (en) * | 1980-01-28 | 1984-01-04 | Int Synthetic Rubber | Monomer/solvent purification |
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| US4348540A (en) * | 1981-06-29 | 1982-09-07 | Monsanto Company | Manufacture of aqueous formaldehyde |
| US4333801A (en) * | 1981-08-03 | 1982-06-08 | Uop Inc. | Recovery of a cumene/alpha-methylstyrene fraction from a mixture thereof with phenol and water |
| US4623432A (en) * | 1984-04-23 | 1986-11-18 | Amoco Corporation | Removal of brominated organics from acetic acid obtained by oxidation of liquid butane in presence of Co-Br or Co-Mn-Br system catalysis |
| DE3422575A1 (de) * | 1984-06-18 | 1985-12-19 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren zur abtrennung von vinylacetat |
| US4662995A (en) * | 1985-06-25 | 1987-05-05 | Exxon Research And Engineering Company | Distillation process |
| DE3727164A1 (de) * | 1986-08-25 | 1988-03-10 | Koerting Ag | Verfahren zur erzeugung niedriger absoluter druecke fuer die verarbeitung von oelen und fetten |
| US4702819A (en) * | 1986-12-22 | 1987-10-27 | The M. W. Kellogg Company | Process for separation of hydrocarbon mixtures |
-
1992
- 1992-05-04 DE DE4214738A patent/DE4214738A1/de not_active Withdrawn
-
1993
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