JPH0655256B2 - 乾式排ガス処理方法 - Google Patents
乾式排ガス処理方法Info
- Publication number
- JPH0655256B2 JPH0655256B2 JP61154219A JP15421986A JPH0655256B2 JP H0655256 B2 JPH0655256 B2 JP H0655256B2 JP 61154219 A JP61154219 A JP 61154219A JP 15421986 A JP15421986 A JP 15421986A JP H0655256 B2 JPH0655256 B2 JP H0655256B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- absorbent
- slurry
- substance
- treatment method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 燃焼排ガスから硫黄酸化物と窒素酸化物を乾式で除去す
る乾式排煙脱硫脱硝同時処理方法に関する。
る乾式排煙脱硫脱硝同時処理方法に関する。
従来技術（特開昭５８−７６１２７号公報）を第２図に
より説明する。１は供給物調整系、２はアルカリ土類金
属化合物を主成分とする吸収剤の供給路、３は導水管で
あり、前記吸収剤の水性懸濁液の供給路１３から懸濁液
が乾燥室に噴霧される。この乾燥室には硫黄酸化物(S
Ox)、と窒素酸化物(NOx)を含有する熱廃ガスが導管１１
より導かれる。乾燥室４では吸収剤の噴霧小滴が乾燥し
て粉末となり、同時に廃ガス中の硫黄酸化物の大半が吸
収されて、亜硫酸塩および硫酸塩に変わる。前記粉末の
一部は被処理廃ガス中に存在するフライアツシユの一部
と共に乾燥室４の底部に設けた導管５を介して回収され
る。
より説明する。１は供給物調整系、２はアルカリ土類金
属化合物を主成分とする吸収剤の供給路、３は導水管で
あり、前記吸収剤の水性懸濁液の供給路１３から懸濁液
が乾燥室に噴霧される。この乾燥室には硫黄酸化物(S
Ox)、と窒素酸化物(NOx)を含有する熱廃ガスが導管１１
より導かれる。乾燥室４では吸収剤の噴霧小滴が乾燥し
て粉末となり、同時に廃ガス中の硫黄酸化物の大半が吸
収されて、亜硫酸塩および硫酸塩に変わる。前記粉末の
一部は被処理廃ガス中に存在するフライアツシユの一部
と共に乾燥室４の底部に設けた導管５を介して回収され
る。
一方前記粉末の残部およびフライアツシユの残部を随伴
する廃ガスは導管６を介して粒子分離装置７に導かれ
る。この粒子分離装置７は布フイルターバッグハウス
や電気集塵器が用いられる。
する廃ガスは導管６を介して粒子分離装置７に導かれ
る。この粒子分離装置７は布フイルターバッグハウス
や電気集塵器が用いられる。
乾燥室４では廃ガス中の硫黄酸化物の大部分が吸収され
る。しかしながら噴霧室４に噴霧される吸収剤の量はこ
の段階で廃ガスの硫黄酸化物を完全に除去するものでは
なく、粒子分離装置７にて窒素酸化物の除去を行なうた
めに、窒素酸化物濃度の1/3未満に調整される。又乾燥
室４で蒸発する水量は粒子分離装置７での廃ガスと粒子
の温度が８５〜１４５℃になるように調節される。
る。しかしながら噴霧室４に噴霧される吸収剤の量はこ
の段階で廃ガスの硫黄酸化物を完全に除去するものでは
なく、粒子分離装置７にて窒素酸化物の除去を行なうた
めに、窒素酸化物濃度の1/3未満に調整される。又乾燥
室４で蒸発する水量は粒子分離装置７での廃ガスと粒子
の温度が８５〜１４５℃になるように調節される。
分離装置７から窒素酸化物および硫黄酸化物の含量が低
下した廃ガスが導管８を介して煙突（図示せず）に導か
れる。粒子分離装置７で廃ガスと分離された粒子は乾燥
室４での噴霧乾燥・吸収反応によつて生成した物質とフ
ライアツシユからなり導管９を介して取り出される。導
管５及び９を介して回収された粒子の一部又は全量が導
管１０から系外へ排出される。粒子の残部は導管１２を
介して供給物調整系１に循環され吸収剤に再利用され
る。
下した廃ガスが導管８を介して煙突（図示せず）に導か
れる。粒子分離装置７で廃ガスと分離された粒子は乾燥
室４での噴霧乾燥・吸収反応によつて生成した物質とフ
ライアツシユからなり導管９を介して取り出される。導
管５及び９を介して回収された粒子の一部又は全量が導
管１０から系外へ排出される。粒子の残部は導管１２を
介して供給物調整系１に循環され吸収剤に再利用され
る。
従来法は次のような欠点を有している。
(1)吸収反応生成物の粒子に亜硫酸塩を含む。
この亜硫酸塩は不安定であり、CODの原因となるので、
粒子の廃棄に支障をきたす。
粒子の廃棄に支障をきたす。
(2)吸収剤（水酸化カルシウム）の懸濁液を噴霧してSOx
の吸収性能を高めようとしても、吸収剤の反応性に限界
があつて、乾燥室でSOxとNOxとが十分に除去出来ない。
の吸収性能を高めようとしても、吸収剤の反応性に限界
があつて、乾燥室でSOxとNOxとが十分に除去出来ない。
又、SOxとNOxとの反応性を高める為に懸濁液の噴霧量を
多くする必要があり、その結果排ガス温度が下がつて、
乾燥室壁面及び粒子分離装置内のスケール付着が多くな
るばかりでなく、乾燥室及び粒子分離装置での腐食が発
生し問題となる。
多くする必要があり、その結果排ガス温度が下がつて、
乾燥室壁面及び粒子分離装置内のスケール付着が多くな
るばかりでなく、乾燥室及び粒子分離装置での腐食が発
生し問題となる。
一方乾式の同時脱硫・脱硝法としては活性炭吸着／NH3
接触還元法、酸化銅吸着還元法の研究が見られるが、こ
れらの方法は再生工程が複雑であり、吸収剤が高価で処
理費用が高い等問題がある。又、固定床及び移動床で用
いられるため、石炭焚きのごとく高ダストの排ガスを処
理するためには、反応器での圧損上昇防止対策等解決し
なければならない問題点が多い。
接触還元法、酸化銅吸着還元法の研究が見られるが、こ
れらの方法は再生工程が複雑であり、吸収剤が高価で処
理費用が高い等問題がある。又、固定床及び移動床で用
いられるため、石炭焚きのごとく高ダストの排ガスを処
理するためには、反応器での圧損上昇防止対策等解決し
なければならない問題点が多い。
本発明は上記問題点を解消し、SOxとNOxを同時処理する
高活性の新しい吸収剤スラリーを用いることにより、乾
式集じん工程における脱硫・脱硝を可能とし、吸収剤の
原料には廃棄物を再利用することができ、また吸収装置
における圧力損失の上昇を回避することができ、さらに
は、SOxを吸収した生成物中には亜硫酸塩を含まず、実
質的に硫酸塩に転換しているために、廃棄を容易にし
た、乾式排ガス処理方法を提供しようとするものであ
る。
高活性の新しい吸収剤スラリーを用いることにより、乾
式集じん工程における脱硫・脱硝を可能とし、吸収剤の
原料には廃棄物を再利用することができ、また吸収装置
における圧力損失の上昇を回避することができ、さらに
は、SOxを吸収した生成物中には亜硫酸塩を含まず、実
質的に硫酸塩に転換しているために、廃棄を容易にし
た、乾式排ガス処理方法を提供しようとするものであ
る。
本発明は、硫黄酸化物、窒素酸化物及び酸素を含有する
排ガス中に吸収剤スラリーを噴霧して硫黄酸化物及び窒
素酸化物を吸収する工程と、前記吸収工程で生成した粉
粒体を捕集する乾式集塵工程と、捕集された粉粒体の一
部を系外に排出し、残部にケイ素源とカルシウム源を加
えて水で混練する工程と、混練物を１０５〜１２０℃で
１０〜３０時間養生して多孔質のゲル状物質を生成する
工程と、前記ゲル状物質から吸収剤スラリーを調製する
工程と、前記吸収剤スラリーを前記排ガス中に噴霧する
ために循環する工程とを有することを特徴とする乾式排
ガス処理方法である。
排ガス中に吸収剤スラリーを噴霧して硫黄酸化物及び窒
素酸化物を吸収する工程と、前記吸収工程で生成した粉
粒体を捕集する乾式集塵工程と、捕集された粉粒体の一
部を系外に排出し、残部にケイ素源とカルシウム源を加
えて水で混練する工程と、混練物を１０５〜１２０℃で
１０〜３０時間養生して多孔質のゲル状物質を生成する
工程と、前記ゲル状物質から吸収剤スラリーを調製する
工程と、前記吸収剤スラリーを前記排ガス中に噴霧する
ために循環する工程とを有することを特徴とする乾式排
ガス処理方法である。
新吸収剤は金属精錬・製鉄鉱滓，酸洗廃液処理スラツ
ジ，フライアツシユ，カオリン，ベントナイト，珪砂，
ケイソウ土，ゼオライト，各種ケイ酸ガラスなどから選
ばれた少なくとも１つのSi源とCaSO3,Ca(OH)2,CaO,CaSO
4・2H2O,CaSO3・1/2H2O,CaCl2などから選ばれた少なくと
も１つのCa化合物のアルカリ性の水性スラリーから養生
することにより非晶質のケイ酸カルシウムの固形物を調
製したものである。
ジ，フライアツシユ，カオリン，ベントナイト，珪砂，
ケイソウ土，ゼオライト，各種ケイ酸ガラスなどから選
ばれた少なくとも１つのSi源とCaSO3,Ca(OH)2,CaO,CaSO
4・2H2O,CaSO3・1/2H2O,CaCl2などから選ばれた少なくと
も１つのCa化合物のアルカリ性の水性スラリーから養生
することにより非晶質のケイ酸カルシウムの固形物を調
製したものである。
この吸収剤は、優れたSOxとNOxの吸収剤であるばかりで
なく、亜硫酸塩を吸収と同時に硫酸塩に転化させる作用
を有するため、排ガス処理生成物に亜硫酸塩が含まれな
い。又本発明による吸収剤は高活性を有するため噴霧す
るスラリー量も少なくてすみ、排ガス温度の低下も少な
く、装置の腐食の発生も少ない。一方排ガス中にスラリ
ーを噴霧乾燥固化しその乾燥固形物を後流の乾式集じん
装置でダストと共に捕集するため、固定床および移動床
の欠点である反応器でのダストによる圧損上昇がない。
なく、亜硫酸塩を吸収と同時に硫酸塩に転化させる作用
を有するため、排ガス処理生成物に亜硫酸塩が含まれな
い。又本発明による吸収剤は高活性を有するため噴霧す
るスラリー量も少なくてすみ、排ガス温度の低下も少な
く、装置の腐食の発生も少ない。一方排ガス中にスラリ
ーを噴霧乾燥固化しその乾燥固形物を後流の乾式集じん
装置でダストと共に捕集するため、固定床および移動床
の欠点である反応器でのダストによる圧損上昇がない。
第１図によつて本発明の実施態様を説明する。
１０１は鉱滓，フライアツシユ，粘土等のSi化合物を含
む粉粒固形物を供給路１０２から、またCaSO3,Ca(OH)2,
CaO,CaSO4・2H2O,CaSO3・1/2H2O,CaCl2等のCa化合物を供
給路１０３から供給し水で混練する吸収剤の混練工程で
ある。なお、１０４は導水管である。
む粉粒固形物を供給路１０２から、またCaSO3,Ca(OH)2,
CaO,CaSO4・2H2O,CaSO3・1/2H2O,CaCl2等のCa化合物を供
給路１０３から供給し水で混練する吸収剤の混練工程で
ある。なお、１０４は導水管である。
混練された固形物を供給路１０５を介して吸収剤の養生
工程１０６へ送る。１０６では熱源供給路１０７からの
スチーム等の加熱媒体によつて固形物を・１０５〜１２
０℃で１０〜３０時間養生し、Si化合物が一部変質しCa
を含むゲル状の物質を生成させる。この養生工程におい
てSOxを含まないNOxを含まない雰囲気に保持することが
重要である。即ち、比較的緩慢な反応である所のゲル状
物質形成中にアルカリ成分がSOxやNOxで消費されないよ
うにすることが重要である。このゲル状物質は比表面積
が５０〜１００m2/gにもなり養生前の粉粒固形物の５〜
２０m2/gに比べ極めて多孔質の物質に変質する為、SOx
とNOxの吸収能は従来方では達成し得なかつた高活性を
示すこととなる。養生を終了した吸収剤は１０８の導管
を介して１１１のスラリー調製工程に送られる。このス
ラリー調製工程では、１１２の導水管からの水により５
％〜７０％の吸収剤の懸濁液とする。スラリー化する事
により、輸送が簡単で取扱いが容易となる。なお、多孔
質となつたゲル状物質がスラリー化しても変質すること
はなく活性を失わない。このスラリーを１１３のスラリ
ーの導管を介して１１４のスラリーポンプへ送られ、１
１５のスラリー導管で輸送される。１１６のガス供給路
からは、空気又はスチームあるいは排ガスが１〜10kg/c
m2Gの高圧で供給され、１１５からのスラリーと混合さ
れ１１７の導管を介して１１９の噴霧ノズルから１１８
の乾燥室に微細粒子として噴霧される。この乾燥室に
は、SOxとNOxを含有する熱排ガス、又はあらかじめNOx
の大部分が燃焼改善や別途設けた脱硝装置で取り除か
れ、若干のNOxとSOxを含有する排ガスが熱廃ガス導管１
２０より導かれる。この乾燥室１１８では、１２０から
導入される排ガスにより噴霧スラリーが乾燥すると共に
SOxとNOxが同時に除去される。
工程１０６へ送る。１０６では熱源供給路１０７からの
スチーム等の加熱媒体によつて固形物を・１０５〜１２
０℃で１０〜３０時間養生し、Si化合物が一部変質しCa
を含むゲル状の物質を生成させる。この養生工程におい
てSOxを含まないNOxを含まない雰囲気に保持することが
重要である。即ち、比較的緩慢な反応である所のゲル状
物質形成中にアルカリ成分がSOxやNOxで消費されないよ
うにすることが重要である。このゲル状物質は比表面積
が５０〜１００m2/gにもなり養生前の粉粒固形物の５〜
２０m2/gに比べ極めて多孔質の物質に変質する為、SOx
とNOxの吸収能は従来方では達成し得なかつた高活性を
示すこととなる。養生を終了した吸収剤は１０８の導管
を介して１１１のスラリー調製工程に送られる。このス
ラリー調製工程では、１１２の導水管からの水により５
％〜７０％の吸収剤の懸濁液とする。スラリー化する事
により、輸送が簡単で取扱いが容易となる。なお、多孔
質となつたゲル状物質がスラリー化しても変質すること
はなく活性を失わない。このスラリーを１１３のスラリ
ーの導管を介して１１４のスラリーポンプへ送られ、１
１５のスラリー導管で輸送される。１１６のガス供給路
からは、空気又はスチームあるいは排ガスが１〜10kg/c
m2Gの高圧で供給され、１１５からのスラリーと混合さ
れ１１７の導管を介して１１９の噴霧ノズルから１１８
の乾燥室に微細粒子として噴霧される。この乾燥室に
は、SOxとNOxを含有する熱排ガス、又はあらかじめNOx
の大部分が燃焼改善や別途設けた脱硝装置で取り除か
れ、若干のNOxとSOxを含有する排ガスが熱廃ガス導管１
２０より導かれる。この乾燥室１１８では、１２０から
導入される排ガスにより噴霧スラリーが乾燥すると共に
SOxとNOxが同時に除去される。
ここで新吸収剤の活性が良いので、吸収後の吸収剤中に
は亜硫酸化合物は含まれず、全て硫酸化合物にまで酸化
されていることが挙げられる。従来法では副生物として
回収される吸収剤みの粉粒体に亜硫酸塩が含まれるた
め、これを廃棄するときに、副生物のCODが高く、しか
も不安定物質であるので投棄上の問題が避けられないも
のとなつていた。本発明の吸収剤は又、高活性のため、
スラリー噴霧量も少なくて済み、排ガス温度の低下も１
０〜３０℃程度であり、乾燥室壁面へのスケール付着が
少なく腐食の発生も少ない。
は亜硫酸化合物は含まれず、全て硫酸化合物にまで酸化
されていることが挙げられる。従来法では副生物として
回収される吸収剤みの粉粒体に亜硫酸塩が含まれるた
め、これを廃棄するときに、副生物のCODが高く、しか
も不安定物質であるので投棄上の問題が避けられないも
のとなつていた。本発明の吸収剤は又、高活性のため、
スラリー噴霧量も少なくて済み、排ガス温度の低下も１
０〜３０℃程度であり、乾燥室壁面へのスケール付着が
少なく腐食の発生も少ない。
反応生成固形物の一部は乾燥室１１８の底部に設けた導
管１２５を介して回収する。一方前記反応生成固形物の
残部と未反応の新吸収剤とフライアツシユを伴う排ガス
は導管１２１を介して乾式集じん装置１２２に導かれ
る。この装置１２２は布フイルターバツクハウスや電
気集じん器が用いられる。装置１２２内では、未反応の
新吸収剤が、乾燥室１１８において残留したSOxとNOxと
反応する。装置１２２でNOxおよびSOxを除去した排ガス
は導管１２３を介して煙突（図示せず）から排気され
る。装置１２２で排ガスと分離された粉粒体は反応生成
固形物とフライアツシユと未反応の新吸収剤から成り導
管１２４を介して取り出される。導管１２５及び１２４
を介して回収された粉粒体の一部又は全量が導管１２６
から系外へ排出される。粉粒体の残部は導管１２７を介
して吸収剤の混練工程１０１に再循環して、吸収剤の有
効利用率を高め、新たに供給する量を節減する。
管１２５を介して回収する。一方前記反応生成固形物の
残部と未反応の新吸収剤とフライアツシユを伴う排ガス
は導管１２１を介して乾式集じん装置１２２に導かれ
る。この装置１２２は布フイルターバツクハウスや電
気集じん器が用いられる。装置１２２内では、未反応の
新吸収剤が、乾燥室１１８において残留したSOxとNOxと
反応する。装置１２２でNOxおよびSOxを除去した排ガス
は導管１２３を介して煙突（図示せず）から排気され
る。装置１２２で排ガスと分離された粉粒体は反応生成
固形物とフライアツシユと未反応の新吸収剤から成り導
管１２４を介して取り出される。導管１２５及び１２４
を介して回収された粉粒体の一部又は全量が導管１２６
から系外へ排出される。粉粒体の残部は導管１２７を介
して吸収剤の混練工程１０１に再循環して、吸収剤の有
効利用率を高め、新たに供給する量を節減する。
〔実施例1.〕 表−１に示す組成Si化合物と試薬の消石灰あるいは生石
灰と石膏とを用い養生条件を検討した。例えばSi化合物
８０％，消石灰２０％，（重量比）とを含水率が４５％
になるように水を加え混練し、底部に水を張つたオート
クレープ内で１０５℃で２０時間養生を行つた。
灰と石膏とを用い養生条件を検討した。例えばSi化合物
８０％，消石灰２０％，（重量比）とを含水率が４５％
になるように水を加え混練し、底部に水を張つたオート
クレープ内で１０５℃で２０時間養生を行つた。
この吸収剤を４〜５mmφの寸法に破砕篩分けし、表−２
に示す。活性評価条件でSOxとNOxの吸収除去性能を測定
した。その結果を表−３に示す。
に示す。活性評価条件でSOxとNOxの吸収除去性能を測定
した。その結果を表−３に示す。
本発明による養生条件で調製した吸収剤は、顕微鏡観察
でSi化合物粒子及び消石灰粒子とは全く形状の異なる多
孔質なゲル状物質に変質しており、養生前の粉粒固形物
の比表面積５〜20m2／ｇに対し養生後は５０〜１００m2
／ｇであつた。
でSi化合物粒子及び消石灰粒子とは全く形状の異なる多
孔質なゲル状物質に変質しており、養生前の粉粒固形物
の比表面積５〜20m2／ｇに対し養生後は５０〜１００m2
／ｇであつた。
反応初期のSO2の除去率９０％以上、NOの除去率７０％
以上の高活性を有する。又、反応生成固形物を分析した
所、亜硫酸化合物は検出されず、硫酸化合物に全て酸化
されていることを確認した。消石灰及び生石灰の混合割
合が多いほど、SO2,NOの吸収量が多くなるが、４０重量
％以上になるとCa利用率が悪くなり特策ではない。
以上の高活性を有する。又、反応生成固形物を分析した
所、亜硫酸化合物は検出されず、硫酸化合物に全て酸化
されていることを確認した。消石灰及び生石灰の混合割
合が多いほど、SO2,NOの吸収量が多くなるが、４０重量
％以上になるとCa利用率が悪くなり特策ではない。
消石灰のかわりに生石灰を使用してもその活性に大差が
なく、又石膏の０〜２０重量％の混合においては活性に
余り差がなく、むしろ粘結作用としての役割がある。
なく、又石膏の０〜２０重量％の混合においては活性に
余り差がなく、むしろ粘結作用としての役割がある。
又、養生も高温度で長時間養生すると吸収剤の比表面積
が小さくなり活性も低下する。従つて温度１０５℃〜１
２０℃、時間１０〜３０時間の養生条件で吸収剤を調製
するのが好ましい。
が小さくなり活性も低下する。従つて温度１０５℃〜１
２０℃、時間１０〜３０時間の養生条件で吸収剤を調製
するのが好ましい。
〔実施例2.〕 実施例１のRunNo.３で調製した吸収剤を水を加え１０％
のスラリーとして新吸収剤とした。
のスラリーとして新吸収剤とした。
NOx１００ppm，SO2６００ppm，CO2１０％，O2５％，H2O
１０％，残りN2（容積比率）からなる１５０℃の石炭燃
焼排ガスが流入する乾燥室に噴霧し、その乾燥固形物の
固気接触時間が１秒で排ガスと接触させた結果、消石灰
と当量のSO2が吸収されるまで出口排ガス中のSO2とNOx
はそれぞれ５０ppm以下に低下し続けた。反応生成固形
物を分析した所、亜硫酸化合物は検出されず、硫酸化合
物に全て酸化されていることを確認した。
１０％，残りN2（容積比率）からなる１５０℃の石炭燃
焼排ガスが流入する乾燥室に噴霧し、その乾燥固形物の
固気接触時間が１秒で排ガスと接触させた結果、消石灰
と当量のSO2が吸収されるまで出口排ガス中のSO2とNOx
はそれぞれ５０ppm以下に低下し続けた。反応生成固形
物を分析した所、亜硫酸化合物は検出されず、硫酸化合
物に全て酸化されていることを確認した。
本発明による方法においては４〜５mmφの吸収剤を使用
する固定床に比べ、小粒子の吸収剤を使用するため、カ
ルシウム利用率が高くなり有利である。
する固定床に比べ、小粒子の吸収剤を使用するため、カ
ルシウム利用率が高くなり有利である。
本発明は上記構成を採用することにより、廃棄物を原料
にした新規な吸収剤スラリーを採用して、乾式排煙脱硫
・脱硝の同時処理を可能とし、SOxの吸収形態を全て硫
酸塩に転換することができ、廃棄を容易にした。
にした新規な吸収剤スラリーを採用して、乾式排煙脱硫
・脱硝の同時処理を可能とし、SOxの吸収形態を全て硫
酸塩に転換することができ、廃棄を容易にした。
第１図は本発明の乾式排ガス処理方法のフロー図、第２
図は従来法のフロー図である。
図は従来法のフロー図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯田 耕三 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 鬼塚 雅和 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 尾林 良昭 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (56)参考文献 特開 昭58−76127（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−166932（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】硫黄酸化物、窒素酸化物及び酸素を含有す
る排ガス中に吸収剤スラリーを噴霧して硫黄酸化物及び
窒素酸化物を吸収する工程と、前記吸収工程で生成した
粉粒体を捕集する乾式集塵工程と、捕集された粉粒体の
一部を系外に排出し、残部にケイ素源とカルシウム源を
加えて水で混練する工程と、混練物を１０５〜１２０℃
で１０〜３０時間養生して多孔質のゲル状物質を生成す
る工程と、前記ゲル状物質から吸収剤スラリーを調製す
る工程と、前記吸収剤スラリーを前記排ガス中に噴霧す
るために循環する工程とを有することを特徴とする乾式
排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61154219A JPH0655256B2 (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | 乾式排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61154219A JPH0655256B2 (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | 乾式排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6312321A JPS6312321A (ja) | 1988-01-19 |
| JPH0655256B2 true JPH0655256B2 (ja) | 1994-07-27 |
Family
ID=15579448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61154219A Expired - Lifetime JPH0655256B2 (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | 乾式排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0655256B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH032503U (ja) * | 1989-05-30 | 1991-01-11 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK450781A (da) * | 1981-10-12 | 1983-04-13 | Niro Atomizer As | Fremgangsmaade til fjernelse af nitrogenoxider og svovloxider fra spildgasser |
| JPS58166932A (ja) * | 1982-03-26 | 1983-10-03 | Onoda Cement Co Ltd | 排ガス中の酸性物質除去剤 |
-
1986
- 1986-07-02 JP JP61154219A patent/JPH0655256B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6312321A (ja) | 1988-01-19 |
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