JPH0654436B2 - 音波の伝播方向制御装置 - Google Patents
音波の伝播方向制御装置Info
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- JPH0654436B2 JPH0654436B2 JP61095208A JP9520886A JPH0654436B2 JP H0654436 B2 JPH0654436 B2 JP H0654436B2 JP 61095208 A JP61095208 A JP 61095208A JP 9520886 A JP9520886 A JP 9520886A JP H0654436 B2 JPH0654436 B2 JP H0654436B2
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- Japan
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- control element
- sound wave
- control
- control device
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- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［技術分野］ 本発明は音波の伝播方向制御装置、さらに詳しくは、所
定の周波数帯域の音波の伝播方向を屈折させる音波の伝
播方向制御装置に関するものである。
定の周波数帯域の音波の伝播方向を屈折させる音波の伝
播方向制御装置に関するものである。
［背景技術］ 近年、鉄道の沿線や道路の沿道では車両の通過時に発生
する交通騒音が問題となっており、防音壁を設置するな
どの対策が行なわれているが、音波は回折するから、十
分な防音効果が得られていない。また、事務処理の機械
化、いわゆるＯＡ化に伴なってコンピュータやワードプ
ロセッサ等の装置をオフィスで使用する機会が多くな
り、その出力装置としてはドットインパクトプリンタが
多用されている。このようなドットインパクトプリンタ
は作動時に騒音が大きく、しかも仕切壁等では音波の回
折を防止できないから、騒音によるオフィス環境が問題
となっている。さらに、空調装置のファンが風を切る音
やモータ音等も騒音源となっており、空調装置では空気
の出入口を塞いで壁で囲むこともできないから、遮音が
行なえないものである。このように、従来より提供され
ている遮音装置では音波の回折に対する十分な考慮がな
されていないものであり、その意味において遮音効果が
十分とはいえないものである。
する交通騒音が問題となっており、防音壁を設置するな
どの対策が行なわれているが、音波は回折するから、十
分な防音効果が得られていない。また、事務処理の機械
化、いわゆるＯＡ化に伴なってコンピュータやワードプ
ロセッサ等の装置をオフィスで使用する機会が多くな
り、その出力装置としてはドットインパクトプリンタが
多用されている。このようなドットインパクトプリンタ
は作動時に騒音が大きく、しかも仕切壁等では音波の回
折を防止できないから、騒音によるオフィス環境が問題
となっている。さらに、空調装置のファンが風を切る音
やモータ音等も騒音源となっており、空調装置では空気
の出入口を塞いで壁で囲むこともできないから、遮音が
行なえないものである。このように、従来より提供され
ている遮音装置では音波の回折に対する十分な考慮がな
されていないものであり、その意味において遮音効果が
十分とはいえないものである。
一方、音波を透過させながらも音波の進行方向を屈折さ
せることにより、聞きたくない場所への音波の伝播を防
止する装置が考えられている。すなわち、第１４図に示
すように、複数のバッフル板２を音波の進行方向および
音波の進行方向に直交する方向に互いに離間して配列す
ることにより、第１５波の位相速度との違いを利用して
音波を屈折させるのである。この装置では音波の進行方
向に直交する面内でのバッフル板２の中心間の距離bが
通過音波に関係しており、たとえば５００Ｈzの音波に
対して有効に作用させる場合にはその距離bを３４cmに
設定する必要があり、全体として大型化するという問題
が生じる。また、バッフル板２の占有面積が大きくなっ
て開口率が低下するのであり、開口率を大きくとる必要
があるような音源(空調等の通気性が要求される場合な
ど)に対しては適応できないという問題がある。
せることにより、聞きたくない場所への音波の伝播を防
止する装置が考えられている。すなわち、第１４図に示
すように、複数のバッフル板２を音波の進行方向および
音波の進行方向に直交する方向に互いに離間して配列す
ることにより、第１５波の位相速度との違いを利用して
音波を屈折させるのである。この装置では音波の進行方
向に直交する面内でのバッフル板２の中心間の距離bが
通過音波に関係しており、たとえば５００Ｈzの音波に
対して有効に作用させる場合にはその距離bを３４cmに
設定する必要があり、全体として大型化するという問題
が生じる。また、バッフル板２の占有面積が大きくなっ
て開口率が低下するのであり、開口率を大きくとる必要
があるような音源(空調等の通気性が要求される場合な
ど)に対しては適応できないという問題がある。
［発明の目的］ 本発明は上述の点に鑑みて為されたものであって、その
主な目的とするところは、音波を特定の方向に屈折させ
ることにより、特定の場所でのみ音を聞くことができる
ようにし、聞きたくない場所への音波の伝播を回避する
音波の伝播方向制御装置を提供することにあり、他の目
的とするところは、比較的開口率を大きくとることがで
きる音波の伝播方向制御装置を提供することにある。
主な目的とするところは、音波を特定の方向に屈折させ
ることにより、特定の場所でのみ音を聞くことができる
ようにし、聞きたくない場所への音波の伝播を回避する
音波の伝播方向制御装置を提供することにあり、他の目
的とするところは、比較的開口率を大きくとることがで
きる音波の伝播方向制御装置を提供することにある。
［発明の開示］ （構成） 本発明に係る音波の伝播方向制御装置は、粘弾性を有し
た材料により薄肉に形成された直管状の中空管を音波の
位相速度を制御する制御要素とし、複数の制御要素を互
いの軸方向が略平行となるように配設するとともに、制
御要素の軸方向に直交する面内の一方向において通過音
波の位相速度が異なる制御要素を位相速度が順次大きく
なるように配設して成るものであり、この構成により比
較的大きな開口率に形成するとともに、音波を屈折させ
て不要な場所への音波の伝播を防止している。
た材料により薄肉に形成された直管状の中空管を音波の
位相速度を制御する制御要素とし、複数の制御要素を互
いの軸方向が略平行となるように配設するとともに、制
御要素の軸方向に直交する面内の一方向において通過音
波の位相速度が異なる制御要素を位相速度が順次大きく
なるように配設して成るものであり、この構成により比
較的大きな開口率に形成するとともに、音波を屈折させ
て不要な場所への音波の伝播を防止している。
（基本原理） まず、本発明の基本原理を説明する。以下の説明では、
第８図に示すように、制御要素１として直管状の中空の
円筒体が用いられるが、円筒体に限定されるものではな
く、他の断面形状の筒でもよい。このような制御要素１
内を音波が通過するときには、第８図に矢印で示すよう
に、制御要素１の管壁が振動する。しかるに、両端が開
放された中空体の単位長さ部分については、第９図のよ
うな等価電気回路として考えることができる。すなわ
ち、管内の気体のイナータンスＬa、管内の気体の音響
キャパシタンスＣa、管壁のイナータンスＬw、管壁のコ
ンプライアンスＣw、および管壁のコンダクタンスＧwに
より、制御要素１の単位長さの音響特性が決定されるの
である。管の断面積をＳ、管の単位長さあたりの質量を
m(＝２πrρw：ρwは管壁の密度)、管の内径をr、管の
肉厚をt、管壁のヤング率をＥ、管壁コンダクタンスの
比例定数をκ、管内の気体の密度をρ、管内気体の体積
弾性率をＫ、音波の角周波数をω(＝２πf：fは音波の
周波数)とすれば、各パラメータはそれぞれ次式で表わ
される。
第８図に示すように、制御要素１として直管状の中空の
円筒体が用いられるが、円筒体に限定されるものではな
く、他の断面形状の筒でもよい。このような制御要素１
内を音波が通過するときには、第８図に矢印で示すよう
に、制御要素１の管壁が振動する。しかるに、両端が開
放された中空体の単位長さ部分については、第９図のよ
うな等価電気回路として考えることができる。すなわ
ち、管内の気体のイナータンスＬa、管内の気体の音響
キャパシタンスＣa、管壁のイナータンスＬw、管壁のコ
ンプライアンスＣw、および管壁のコンダクタンスＧwに
より、制御要素１の単位長さの音響特性が決定されるの
である。管の断面積をＳ、管の単位長さあたりの質量を
m(＝２πrρw：ρwは管壁の密度)、管の内径をr、管の
肉厚をt、管壁のヤング率をＥ、管壁コンダクタンスの
比例定数をκ、管内の気体の密度をρ、管内気体の体積
弾性率をＫ、音波の角周波数をω(＝２πf：fは音波の
周波数)とすれば、各パラメータはそれぞれ次式で表わ
される。
Ｌa＝ρ/Ｓ Ｃa＝Ｓ/Ｋ したがって、制御要素１の共振周波数frは次式で表わさ
れる。
れる。
上述した等価電気回路に次式で表わされる等価コンダク
タンスＧeqと等価キャパシタンスＣeqとを導入すれば、
第９図の等価電気回路をさらに第１０図の等価電気回路
に置き換えることができる。
タンスＧeqと等価キャパシタンスＣeqとを導入すれば、
第９図の等価電気回路をさらに第１０図の等価電気回路
に置き換えることができる。
第１０図の等価電気回路の位相定数βを求めれば、すな
わち管内を通過する音波の位相定数を求めたことにな
り、その位相定数βから位相速度Ｖpを定義することが
できる。
わち管内を通過する音波の位相定数を求めたことにな
り、その位相定数βから位相速度Ｖpを定義することが
できる。
上述した式から明なかなように、等価コンダクタンスＧ
eqと、等価キャパシタンスＣeqとは共振周波数において
特異点を有するから、第１１図に示すように、共振周波
数付近では位相速度Ｖpは大きく変化することになる。
また、位相速度Ｖpは単位長さについて求めているか
ら、制御要素１の長さの関数となることは明らかであ
り、さらに、位相定数βには管壁の密度、ヤング率、内
径が折り込まれているから、それらの関数となることが
わかる。この制御要素１について位相速度の周波数特性
を実験的に求めた結果が第１２図である。このように、
特定の周波数で位相速度が大きく変化することがわか
る。ここで、測定装置は、第１３図に示すように、制御
要素１の一端から制御要素１内に音波を送出するスピー
カ１１と、制御要素１内に挿入され制御要素１内の一所
での音を拾うプローブマイクロホン１２と、スピーカ１
１に入力される電気信号を発生する信号発生回路１３お
よび増幅回路１４と、プローブマイクロホン１２で拾っ
た音を増幅する計測用増幅回路１５と、計測用増幅回路
１５より出力される音の位相を検出する位相計１６と、
信号発生回路１３より出力する信号の周波数を制御する
とともに位相計１６の出力を記録して制御要素１内の位
相速度を演算する演算制御装置１７とで構成されてい
る。ここで、演算制御装置１７はマイクロコンピュータ
等を用いて構成される。制御要素１としては、ヤング率
が７．０×１０[Ｎ/m2](複素弾性率計測装置、すなわち
粘弾性スペクトロメータにより測定)で、かつ密度が１
１９０[kg/m3]のシリコン系ゴムにより形成されたもの
を用い、内径を２５mm、管壁の厚みを０．３mmに設定し
た。
eqと、等価キャパシタンスＣeqとは共振周波数において
特異点を有するから、第１１図に示すように、共振周波
数付近では位相速度Ｖpは大きく変化することになる。
また、位相速度Ｖpは単位長さについて求めているか
ら、制御要素１の長さの関数となることは明らかであ
り、さらに、位相定数βには管壁の密度、ヤング率、内
径が折り込まれているから、それらの関数となることが
わかる。この制御要素１について位相速度の周波数特性
を実験的に求めた結果が第１２図である。このように、
特定の周波数で位相速度が大きく変化することがわか
る。ここで、測定装置は、第１３図に示すように、制御
要素１の一端から制御要素１内に音波を送出するスピー
カ１１と、制御要素１内に挿入され制御要素１内の一所
での音を拾うプローブマイクロホン１２と、スピーカ１
１に入力される電気信号を発生する信号発生回路１３お
よび増幅回路１４と、プローブマイクロホン１２で拾っ
た音を増幅する計測用増幅回路１５と、計測用増幅回路
１５より出力される音の位相を検出する位相計１６と、
信号発生回路１３より出力する信号の周波数を制御する
とともに位相計１６の出力を記録して制御要素１内の位
相速度を演算する演算制御装置１７とで構成されてい
る。ここで、演算制御装置１７はマイクロコンピュータ
等を用いて構成される。制御要素１としては、ヤング率
が７．０×１０[Ｎ/m2](複素弾性率計測装置、すなわち
粘弾性スペクトロメータにより測定)で、かつ密度が１
１９０[kg/m3]のシリコン系ゴムにより形成されたもの
を用い、内径を２５mm、管壁の厚みを０．３mmに設定し
た。
上述の特性を利用すれば、制御要素１内での位相速度と
制御要素１外での位相速度とに差が生じるから、この制
御要素を用いることで音波を屈折させることができるの
である。以下の実施例においては、上述した円筒形の制
御要素１を複数個用いることにより、音波の伝播方向を
制御するようにしている。
制御要素１外での位相速度とに差が生じるから、この制
御要素を用いることで音波を屈折させることができるの
である。以下の実施例においては、上述した円筒形の制
御要素１を複数個用いることにより、音波の伝播方向を
制御するようにしている。
（実施例１） 第１図および第２図に示すように、複数個の制御要素１
が軸方向を互いに平行として配列され、音波が導入され
る制御要素１の一端面は同一面上に配設される。音波の
進行方向に直交する面内において横方向では軸方向の長
さの等しい制御要素１が列設され、また縦方向では下方
ほど軸方向の長さの長い制御要素１が列設される。制御
要素１は上述したように共振周波数以下では管内での位
相速度を管外の位相速度に比較して遅れさせるから、管
長が長いほど位相の遅れが大きくなるのであり、第２図
に示すように、制御要素１に導入される前には制御要素
１の軸方向に直交していた波面Ｗsiが、制御要素１を通
過した後には制御要素１の軸方向に対して傾斜した波面
Ｗsoとなり、音波が屈折されるのである。ここで、制御
要素１を実験で用いたものと同様に形成し、上下に並ぶ
制御要素１の外周面間の距離を５mm、上下に隣合う制御
要素１の長さの差を５０mmとしたときに、５００Ｈzの
音波の管内の位相速度は１００m/sとなり、その屈折角
は下向きに４０度となる。
が軸方向を互いに平行として配列され、音波が導入され
る制御要素１の一端面は同一面上に配設される。音波の
進行方向に直交する面内において横方向では軸方向の長
さの等しい制御要素１が列設され、また縦方向では下方
ほど軸方向の長さの長い制御要素１が列設される。制御
要素１は上述したように共振周波数以下では管内での位
相速度を管外の位相速度に比較して遅れさせるから、管
長が長いほど位相の遅れが大きくなるのであり、第２図
に示すように、制御要素１に導入される前には制御要素
１の軸方向に直交していた波面Ｗsiが、制御要素１を通
過した後には制御要素１の軸方向に対して傾斜した波面
Ｗsoとなり、音波が屈折されるのである。ここで、制御
要素１を実験で用いたものと同様に形成し、上下に並ぶ
制御要素１の外周面間の距離を５mm、上下に隣合う制御
要素１の長さの差を５０mmとしたときに、５００Ｈzの
音波の管内の位相速度は１００m/sとなり、その屈折角
は下向きに４０度となる。
制御要素の数は遮音を行ないたい部分の面積に応じて選
択されるのであり、最小単位では横方向では１列として
もよく、また、縦方向では２列以上あれば上記の作用を
奏することができる。
択されるのであり、最小単位では横方向では１列として
もよく、また、縦方向では２列以上あれば上記の作用を
奏することができる。
（実施例２） 本実施例では管壁の密度あるいはヤング率が異なる制御
要素１を配列することにより、実施例１と同様に音波を
屈折させている。すなわち、第３図に示すように、制御
要素１の軸方向の長さは同一長さに設定されており、管
壁の密度またはヤング率のみを変化させている。たとえ
ば、ヤング率を一定として密度のみを変える場合には、
縦方向において下方ほど密度が大きくなるように設定す
るのであり、逆に密度を一定としてヤング率のみを変え
る場合には、縦方向において下方ほどヤング率を小さく
する。ここで、横方向においては同一密度ないしヤング
率の制御要素１を並べることにする。制御要素１内での
位相速度は、共鳴周波数以下の領域では第４図に示すよ
うに管壁の密度が大きいほど小さく、第５図に示すよう
にヤング率が小さいほど小さくなる。したがって、上述
の構成では制御要素１を通過した音波の波面Ｗsoは実施
例１と同様に制御要素１の軸方向に対して下方に傾斜す
ることになる。ここで、第４図および第５図の計算にお
いて使用した制御要素１は、管壁の肉厚が１．６mm、管
の内径が２０mmであり、第４図においてはヤング率が
４．６×１０6Ｎ/m2、第５図においては管壁の材料の密
度を１１１０kg/cm3とした。また、コンダクタンスの比
例定数は１．３１×１０-10として計算を行なった。
要素１を配列することにより、実施例１と同様に音波を
屈折させている。すなわち、第３図に示すように、制御
要素１の軸方向の長さは同一長さに設定されており、管
壁の密度またはヤング率のみを変化させている。たとえ
ば、ヤング率を一定として密度のみを変える場合には、
縦方向において下方ほど密度が大きくなるように設定す
るのであり、逆に密度を一定としてヤング率のみを変え
る場合には、縦方向において下方ほどヤング率を小さく
する。ここで、横方向においては同一密度ないしヤング
率の制御要素１を並べることにする。制御要素１内での
位相速度は、共鳴周波数以下の領域では第４図に示すよ
うに管壁の密度が大きいほど小さく、第５図に示すよう
にヤング率が小さいほど小さくなる。したがって、上述
の構成では制御要素１を通過した音波の波面Ｗsoは実施
例１と同様に制御要素１の軸方向に対して下方に傾斜す
ることになる。ここで、第４図および第５図の計算にお
いて使用した制御要素１は、管壁の肉厚が１．６mm、管
の内径が２０mmであり、第４図においてはヤング率が
４．６×１０6Ｎ/m2、第５図においては管壁の材料の密
度を１１１０kg/cm3とした。また、コンダクタンスの比
例定数は１．３１×１０-10として計算を行なった。
以上のように、制御要素１の管壁の材質の密度やヤング
率を変化させるとともに、実施例１と同様に制御要素１
の長さを変化させれば、音波を一層屈折させることがで
きるものである。
率を変化させるとともに、実施例１と同様に制御要素１
の長さを変化させれば、音波を一層屈折させることがで
きるものである。
（実施例３） 本実施例では、内径が異なる制御要素１を用いることに
より、制御要素１内での位相速度を制御している。すな
わち、制御要素１の内径が大きいほど位相速度が小さい
ので、第６図に示すように、横方向においては同一の内
径を有する制御要素１を配列し、縦方向においては下方
ほど内径の大きい制御要素１を配置すれば、制御要素１
を通過した音波の波面Ｗsoは下方に屈折されることにな
る。制御要素１の内径を変化させて位相速度を計算する
と、第７図のような結果が得られる。ここで、管壁の肉
厚を１．６mm、ヤング率を４．６×１０6[Ｎm2]、密度
を１１１０kg/m3とし、コンダクタンスの比例定数は
１．３１×１０-10として計算を行なった。この計算結
果からわかるように、１kＨz付近以下では管の内径が大
きいほど位相速度が小さくなるのである(８００Ｈzにお
いて、半径が７mm、８mm、９mm、１０mmのときに、位相
速度はそれぞれ２９５m/s、２７０m/s、２６０m/s、２
３０m/sである)。したがって、８００Ｈz付近では下方
に４０度程度屈折することになる。
より、制御要素１内での位相速度を制御している。すな
わち、制御要素１の内径が大きいほど位相速度が小さい
ので、第６図に示すように、横方向においては同一の内
径を有する制御要素１を配列し、縦方向においては下方
ほど内径の大きい制御要素１を配置すれば、制御要素１
を通過した音波の波面Ｗsoは下方に屈折されることにな
る。制御要素１の内径を変化させて位相速度を計算する
と、第７図のような結果が得られる。ここで、管壁の肉
厚を１．６mm、ヤング率を４．６×１０6[Ｎm2]、密度
を１１１０kg/m3とし、コンダクタンスの比例定数は
１．３１×１０-10として計算を行なった。この計算結
果からわかるように、１kＨz付近以下では管の内径が大
きいほど位相速度が小さくなるのである(８００Ｈzにお
いて、半径が７mm、８mm、９mm、１０mmのときに、位相
速度はそれぞれ２９５m/s、２７０m/s、２６０m/s、２
３０m/sである)。したがって、８００Ｈz付近では下方
に４０度程度屈折することになる。
本実施例と実施例１や実施例２の構成とを組み合わせれ
ば一層屈折効果を大きくすることができることは勿論の
ことである。
ば一層屈折効果を大きくすることができることは勿論の
ことである。
以上の各実施例においては、位相速度が急激に変化する
共鳴周波数以下の周波数を対象として位相速度を制御し
ているから、共鳴周波数を高い周波数に設定すれば、屈
折可能な周波数帯域を広げることができる。また、共鳴
周波数以上の領域であっても周波数が高い領域では、管
壁のヤング率や密度、あるいは管の内径に対応して位相
速度が小さくなる領域が存在しているから、この領域で
使用するならば、低い周波数の領域以外でも音波を屈折
させることができるものである。
共鳴周波数以下の周波数を対象として位相速度を制御し
ているから、共鳴周波数を高い周波数に設定すれば、屈
折可能な周波数帯域を広げることができる。また、共鳴
周波数以上の領域であっても周波数が高い領域では、管
壁のヤング率や密度、あるいは管の内径に対応して位相
速度が小さくなる領域が存在しているから、この領域で
使用するならば、低い周波数の領域以外でも音波を屈折
させることができるものである。
［発明の効果］ 本発明は上述のように、粘弾性を有した材料により薄肉
に形成された中空管を音波の位相速度を制御する制御要
素とし、複数の制御要素を互いの軸方向が略平行となる
ように配設するとともに、制御要素の軸方向に直交する
面内の方向において通過音波の位相速度が異なる制御要
素を位相速度が順次大きくなるように配設しているの
で、音波の進行方向を屈折させることができ、その結
果、聞きたくない場所への音波の伝播を防止し、また必
要な方向にのみ音波を伝播させることができるようにな
るという利点を有するのである。また、制御要素が粘弾
性を有する材料で薄肉の直管状に形成されているから、
通気性がよいという利点がある。
に形成された中空管を音波の位相速度を制御する制御要
素とし、複数の制御要素を互いの軸方向が略平行となる
ように配設するとともに、制御要素の軸方向に直交する
面内の方向において通過音波の位相速度が異なる制御要
素を位相速度が順次大きくなるように配設しているの
で、音波の進行方向を屈折させることができ、その結
果、聞きたくない場所への音波の伝播を防止し、また必
要な方向にのみ音波を伝播させることができるようにな
るという利点を有するのである。また、制御要素が粘弾
性を有する材料で薄肉の直管状に形成されているから、
通気性がよいという利点がある。
第１図は本発明の実施例１の概略構成図、第２図は同上
の側面図、第３図は本発明の実施例２の概略構成図、第
４図および第５図は同上の動作説明図、第６図は本発明
の実施例３の概略構成図、第７図は同上の動作説明図、
第８図は本発明に用いる制御要素を示す斜視図、第９図
および第１０図は制御要素の等価電気回路図、第１１図
および第１２図は同上の動作説明図、第１３図は同上に
使用する制御要素の測定装置を示す構成図、第１４図は
従来の伝播方向制御装置を示す斜視図、第１５図は同上
の動作説明図である。 １は制御要素である。
の側面図、第３図は本発明の実施例２の概略構成図、第
４図および第５図は同上の動作説明図、第６図は本発明
の実施例３の概略構成図、第７図は同上の動作説明図、
第８図は本発明に用いる制御要素を示す斜視図、第９図
および第１０図は制御要素の等価電気回路図、第１１図
および第１２図は同上の動作説明図、第１３図は同上に
使用する制御要素の測定装置を示す構成図、第１４図は
従来の伝播方向制御装置を示す斜視図、第１５図は同上
の動作説明図である。 １は制御要素である。
Claims (5)
- 【請求項１】粘弾性を有した材料により薄肉に形成され
た直管状の中空管を音波の位相速度を制御する制御要素
とし、複数の制御要素を互いの軸方向が略平行となるよ
うに配設するとともに、制御要素の軸方向に直交する面
内の一方向において通過音波の位相速度が異なる制御要
素を位相速度が順次大きくなるように配設して成ること
を特徴とする音波の伝播方向制御装置。 - 【請求項２】制御要素の軸方向に直交する面内の一方向
において各制御要素の軸方向の長さを順次長くして成る
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の音波の
伝播方向制御装置。 - 【請求項３】制御要素の軸方向に直交する面内の一方向
において各制御要素の内径を順次大きくして成ることを
特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項に記載の
音波の伝播方向制御装置。 - 【請求項４】制御要素の軸方向に直交する面内の一方向
において各制御要素を形成する材料の密度を次第に大き
くして成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項、第
２項、または第３項に記載の音波の伝播方向制御装置。 - 【請求項５】制御要素の軸方向に直交する面内の一方向
において各制御要素を形成する材料のヤング率を順次小
さくして成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項、
第２項、第３項、または第４項に記載の音波の伝播方向
制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61095208A JPH0654436B2 (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 音波の伝播方向制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61095208A JPH0654436B2 (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 音波の伝播方向制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62251799A JPS62251799A (ja) | 1987-11-02 |
| JPH0654436B2 true JPH0654436B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=14131328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61095208A Expired - Lifetime JPH0654436B2 (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 音波の伝播方向制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0654436B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2856082B2 (ja) * | 1994-11-08 | 1999-02-10 | 日産自動車株式会社 | 音波進行方向制御装置 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5282302A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-09 | Bridgestone Tire Co Ltd | Device for controlling propagating direction of noise |
| JPS5282301A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-09 | Bridgestone Tire Co Ltd | Device for controlling propagating direction of noise |
| JPS52124716A (en) * | 1976-04-14 | 1977-10-20 | Bridgestone Tire Co Ltd | Noise controller |
| JPS5560790A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-08 | Bridgestone Tire Co Ltd | Muffler |
| JPS577100B2 (ja) * | 1978-06-07 | 1982-02-08 | ||
| JPS58216294A (ja) * | 1982-06-10 | 1983-12-15 | 松下電器産業株式会社 | 音響レンズ |
| JPS6085043A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-14 | Bridgestone Corp | 自動車等のエンジン騒音制御装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS577100U (ja) * | 1980-06-13 | 1982-01-14 |
-
1986
- 1986-04-24 JP JP61095208A patent/JPH0654436B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5282302A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-09 | Bridgestone Tire Co Ltd | Device for controlling propagating direction of noise |
| JPS5282301A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-09 | Bridgestone Tire Co Ltd | Device for controlling propagating direction of noise |
| JPS52124716A (en) * | 1976-04-14 | 1977-10-20 | Bridgestone Tire Co Ltd | Noise controller |
| JPS577100B2 (ja) * | 1978-06-07 | 1982-02-08 | ||
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| JPS58216294A (ja) * | 1982-06-10 | 1983-12-15 | 松下電器産業株式会社 | 音響レンズ |
| JPS6085043A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-14 | Bridgestone Corp | 自動車等のエンジン騒音制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62251799A (ja) | 1987-11-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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