JPH0647177B2 - 耐食性バイメタル板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 利用産業分野 この発明は、４層構造及び５層構造の耐食性バイメタル
板の製造方法に係り、被積層板に施したレーザービーム
の照射面同志を対向，冷間圧接することにより、表面品
質並びに密着強度のすぐれた耐食性バイメタル板を得る
製造方法に関する。

背景技術 一般に、高膨脹側合金板と低膨脹側合金板とからなる２
枚重ねのバイメタルは、熱制御機器用部品に用いられ、
また、高膨脹側合金板と低膨脹側合金板との間に中間層
金属板を介在圧着した３枚重ねのバイメタル板は、電流
ブレーカー用等に用いられるが、さらに、耐食性を向上
させるため、高膨脹側合金板外面に熱膨脹係数が近似す
る18-8系オーステナイトステンレス鋼板を被着し、低膨
脹側合金板の外面に熱膨脹係数が近似する13Cr系フェラ
イトステンレス鋼板を被着した４層構造あるいは５層構
造の耐食性バイメタル板が用いられ、いずれも同様の工
程で製造される。

一例として、４層構造の耐食性バイメタル板の製造方法
について説明すると、まず、オーステナイト系ステンレ
ス鋼板コイル、高膨脹側合金板コイル、低膨脹側合金板
コイル並びにフェライト系ステンレス鋼板コイルを巻き
戻しながら、被圧接予定面をワイヤバフ等の機械的研摩
法にて清浄化したのち、かかる被圧接材料を４枚重ねて
同時に冷間圧接し、さらに拡散焼鈍、中間冷延及び中間
焼鈍、仕上冷延する。

しかし、ワイヤバフ研摩等の機械的研摩では、所要の圧
接予定研摩表面に、研摩による微小亀裂の発生や鱗片状
金属粉の発生付着及び異物が残存する恐れがあり、前記
両合金コイルの圧接の際に圧接面に金属粉，該異物の巻
き込みが起り、密着強度の低下に伴ない、バイメタル板
が剥離する問題がある。

発明の目的 この発明は、従来の耐食性バイメタル板の製造方法にお
ける高膨脹側及び低膨脹側合金板表面、オーステナイト
系及びフェライト系ステンレス鋼板の各被圧接材料表面
に施す機械研摩による清浄化に基因する問題点を解消
し、バイメタル板の膨れ防止と伴に圧着強度の向上を図
り、すぐれた品質を有する４層構造及び５層構造の耐食
性バイメタル板が得られる製造方法を目的としている。

発明の構成と効果 この発明は、耐食性バイメタル板の製造方法における最
外表面のオーステナイト系及びフェライト系ステンレス
鋼板、高膨脹側及び低膨脹側合金板並びに中間層金属板
表面の清浄化、各材料板間の圧着強度の向上、バイメタ
ル板の品質向上を目的に種々検討した結果、走行中の前
記被圧接材料板表面の圧接予定表面に、レーザービーム
を、ジグザグ状，蛇行あるいは縞状に照射を行ない、接
合不良の原因となる異物、油脂、水分に吸収され易い波
長のレーザービームを照射することにより、表面に付着
している異物，油脂，水分がレーザー光を吸収してガス
化し、除去されるため、清浄な表面が得られ、さらに、
前記被圧接、材料板同志をレーザー、表面が清浄なため
に容易に原子間結合が起り、実用上、差支えない範囲の
充分な圧接強度が得られることを知見した。

さらに、異物等だけでなく、オーステナイト系及びフェ
ライト系ステンレス鋼板、、高膨脹側及び低膨脹側合金
板並びに中間層金属板にも吸収され易い波長、すなわ
ち、波長5μｍ以下のレーザービームを用いれば、10μ
ｍ以下、望ましくはサブミクロンオーダーの極表面層
を、溶融凝固させて硬化層を形成し、各被圧接材の冷間
圧接時に、基板表面の硬化層に内部のすべり変形によっ
て表面に微細な亀裂を生じさせることにより、内部の新
生面を露出させてさらに各被圧接材料間の密着強度を著
しく向上させることができ、従来のワイヤバフ等の機械
的研摩にともなう表面の割れ，金属粉，残留異物の発
生，付着を防止でき、圧接強度が高く品質のすぐれた耐
食性バイメタル板が得られることを知見し、この発明を
完成したものである。

すなわち、この発明は、４層構造耐食性バイメタル板の
場合、 オーステナイト系ステンレス鋼板とフェライト系ステン
レス鋼板の片面、並びに高膨脹側合金板と低膨脹側合金
板の片面に、レーザービームを照射し、、オーステナイ
ト系ステンレス鋼板と高膨脹側合金板、フェライト系ス
テンレス鋼板と低膨脹側合金板の組合せにて、各板の前
記照射により形成された照射層を含む圧接予定表面を相
互に対向させて、冷間圧接し、得られた２層構造のバイ
メタル素材をさらに拡散焼鈍を施した後、前記素材の高
膨脹側合金板及び低膨脹側合金板の他面に、レーザービ
ームを照射し、前記高膨脹側合金板と低膨脹側合金板の
照射層を含む圧接予定表面を対向させて、冷間圧接し４
層構造となしたことを特徴とする耐食性バイメタル板の
製造方法である。

また、５層構造バイメタル板の場合、 オーステナイト系ステンレス鋼板とフェライト系ステン
レス鋼板の片面、並びに高膨脹側合金板と低膨脹側合金
板の片面に、レーザービームを照射し、オーステナイト
系ステンレス鋼板と高膨脹側合金板、フェライト系ステ
ンレス鋼板と低膨脹側合金板の組合せにて、各板の前記
照射により形成された照射層を含む圧接予定表面を相互
に対向させて、冷間圧接し、得られた２層構造のバイメ
タル素材をさらに拡散焼鈍を施した後、前記素材の高膨
脹側合金板と低膨脹側合金板の他面並びに中間層金属板
の両面に、レーザービームを照射し、中間層金属板を挟
み、前記高膨脹側合金板と低膨脹側合金板の照射層を含
む圧接予定表面を対向させて、冷間圧接し５層構造とな
したことを特徴とする耐食性バイメタル板の製造方法で
ある。

発明の好ましい実施態様 この発明において、高膨脹側合金は、 Ni17wt%〜26wt%に Cr2.5wt%〜12wt%,Mn5wt%〜7wt%、 Mo3wt%〜7wt%の１種を含有するFe合金 あるいはMn70wt%〜80wt%、Ni5wt%〜15wt%含有、残部Cuの
Mn合金、 低膨脹側合金には、 Ni35wt%〜50wt%またはCr13wt%〜18wt%含有のFe合金が利
用し得る。

この発明において、高膨脹側Fe合金は、 Niが17wt%未満では熱膨脹係数が小さくなりすぎ、ま
た、26wt%を越えると同様に熱膨脹係数が小さくなりす
ぎて好ましくない。また、Mnが5wt%未満、Crが2.5wt%未
満、Mo3wt%未満では、高膨脹特性の安定性の点で好まし
くなく、Mnが7wt%を越えると耐食性が悪くなり、また、
Crが12wt%を越えたり、Moが7wt%を越えると加工性が悪
くなるため好ましくない。

従って、高膨脹側Fe合金は、 Ni17wt%〜26wt%にMn5wt%〜7wt%または Cr2.5wt%〜12wt%あるいはMo3wt%〜7wt%の１種を含有す
るFe合金とし、特に、 Ni19〜20-Cr5.0〜7.0-Fe合金(wt%)、 Ni19.0〜23-Cr2.5〜5.0-Fe合金(wt%) Ni17.0〜20.0-Cr10.0〜12.0-Fe合金(wt%)、 Ni23〜27-Mo3.0〜7.0-Fe合金(wt%)、 Ni19.0〜24.0-Mn5.0〜7.0-Fe合金(wt%)が好ましい。

また、高い膨脹係数が得られるMn合金として、Mn70wt%
〜80wt%、Ni5wt%〜15wt%、残部CuのMn合金が好ましい。

また、低膨脹側Fe合金は、Niが35wt%未満、Crが13wt%未
満では熱膨脹係数が大きくなりすぎ、また、Niが50wt%
を越え、またCrが18wt%を越えると、同様に熱膨脹係数
が大きくなりすぎて好ましくないため、Ni35wt%〜50wt%
またはCr13wt%〜18wt%含有のFe合金とし、アンバー合
金、Ni38wt%-Fe合金、Ni42wt%-Fe合金、Cr13〜18wt%-Fe
合金が好ましい。

中間層金属板は、バイメタル板の電気抵抗を調整するた
め、その用途等に応じて、Ni合金あるいはCr合金から適
宜選定すればよい。

高膨脹側合金板に圧接する最外側のオーステナイト系ス
テンレス板としては、18-8系のSUS301、SUS302、SUS304、S
US316の材質が好ましい。

また、低膨脹側合金板に圧接する外側のフェライト系ス
テンレス板としては、13%Cr系のSUS430、SUS410の材質が
好ましい。

この発明において、レーザービームの照射方法は、各被
圧接材料板の圧接予定表面に、スポット状のビームをミ
ラーを用いて２次元的に走行、あるいはレンズ，ミラー
を用いて、ビームを拡げて板幅方向に一括照射を行な
い、被着予定表面の全面に均一に照射するか、あるいは
被着予定表面上にビームをジグザグ走行，蛇行させた
り、縞状に部分照射するものである。

また、この発明において、レーザービームを部分的に照
射した各合金板及び中間層金属板並びに各ステンレス鋼
板の表面状態は、前記の如く、照射表面の清浄化と極表
面層の溶融凝固による硬化層を形成し、非照射部分も周
囲の照射部分の熱影響により、表面が清浄化されてい
る。このため、レーザービームの照射層表面同志を対向
させて被圧接材料板を冷間圧接すると、前述の如く、照
射部分において前記各被圧接材料板が強固に接着し、ま
た非照射部分も表面が清浄化されるため、各材料間の密
着性が向上して充分な接着強度が得られる。

この発明において、レーザービームの照射は、表面の付
着物，油脂，水分の除去ができればよく、好ましくは10
μｍ以下の極表面層の溶融凝固が可能であれば、いかな
る方法でもよく、例えば、スポット状にビームを集光さ
せて合金板表面の直交方向に照射したり、合金板とレー
ザービームとを合金板の長手方向に同方向あるいは逆方
向に移動させたり、さらには、レーザービームを板幅方
向に振幅させながら板長手方向に移動させるなどの方法
が採用できる。

また、レーザービームは、レーザー発振器から発振され
て、コリメータレンズにより集光し、光ファイバーにて
所要位置に導いて照射する方法も採用できる。

この発明において、レーザービームの照射条件として、
ビームのパワー密度、100kW/mm²〜1500kW/mm²の範囲が
好ましく、さらに好ましくは、300kW/mm²〜900kW/mm²で
ある。

レーザービームのパワー密度が100kW/mm²未満では、圧
接に対する表面清浄化効果がなく、また、1500kW/mm²を
越えると、表面の凹凸が激しくなり、パワー密度の上昇
に伴ない板に孔が生成し好ましくない。

また、レーザー波長は、5μｍ以下であれば有効である
が、2μｍを越えると合金板への吸収効果が低下するた
め、2μｍ以下の波長を用いることが望ましい。

さらに、レーザービームの照射能率を向上させるため
に、前記高低膨脹両合金の両面あるいは中間層金属板両
面、オーステナイト系及びフェライト系ステンレス鋼板
の片面にレーザービームを照射する前に、無酸化雰囲気
中にて、200℃〜500℃に予熱することが好ましい。

発明の図面に基づく開示 第１図はこの発明による合金板へのレーザービームの照
射を示す斜視説明図である。第２図と第３図はこの発明
による冷間圧接を示す被圧接材料板がの説明図である。

高膨脹側合金板(1)コイルは、巻き戻されされてレーザ
ービーム照射装置(2)方向へ進行する。レーザービーム
照射装置(2)は、通過する合金板(1)の上面にレーザービ
ームを照射するための照射ボックス(3)と発振装置(4)か
らなり、照射ボックス(3)は合金板(1)全体を包囲し、内
部にArガスを通気してあり、Arガス雰囲気中でレーザー
ビームを照射できる構成である。

レーザービームは、例えば、発振装置(4)において、YAG
レーザーのレーザー発振器から発振されてコリメーター
を通して、ガルバニックミラー(5)にて所要角度に反射
され、fθレンズ(6)により集光し焦点を結んだのち、焦
点より所要距離、離間した位置で、合金板(1)の所要幅
部分を照射できるよう、fθレンズ(6)位置が調整されて
おり、かかる照射装置が４台、合金板(1)幅方向に並列
配置され、板幅全面にレーザービームを照射できる構成
である。

なお、この発明に使用されるレーザービーム発生装置
は、ガルバニックミラー(5)に代えて、多面体ミラーも
しくはセグメントミラーを用いることにより、レーザー
走査速度を速くすることができ、また、シリンドリカル
レンズを用いて、板幅方向を一括して照射することによ
り、照射速度の向上を図ることができる。

高膨脹側合金板(1)は、幅方向全面を、全面照射あるい
はジグザグ状、縞状に、レーザービーム照射されて、極
表面層が溶融凝固し、表面の付着物，油脂，水分が除去
された新生面であるレーザービーム照射層(7)が形成さ
れる。

上述の方法にて、低膨脹側合金板の両主面、並びにオー
ステナイト系ステンレス鋼板及びフェライト系ステンレ
ス鋼板の片面に、レーザービーム照射面を設け、所要コ
イルとなす。

次に、第２図に示す如く、レーザービーム照射を行なっ
たオーステナイト系ステンレス鋼板(10)コイルを巻き戻
し圧接ロール(11)方向へ進行させ、同様に高膨脹側合金
板(1)コイルを巻き戻し圧接ロール(11)方向へ進行さ
せ、両者間で前記レーザービーム照射層を対向させて、
圧接ロール(11)にて圧接することにより、２層構造のバ
イメタル素材(12)となし、その後、拡散焼鈍を施す。

図示しないが、同様方法にて、低膨脹側合金板コイル、
フェライト系ステンレス鋼板を巻き戻し、両材料間で前
記レーザービーム照射層を対向させて圧接ロールにて圧
接することにより、２層構造のバイメタル素材(13)とな
し、その後、拡散焼鈍を施す。

つぎに、レーザービーム照射装置(2)を用いて、２層構
造のバイメタル素材(12)の高膨脹側合金の片面の全面並
びに２層構造のバイメタル素材(13)の低膨脹側合金の片
面の全面に、レーザービーム照射による照射層表面を形
成する。

さらに、第３図に示す如く、新たな照射層表面を形成し
た２層構造のバイメタル素材(12)コイルと他バイメタル
素材(13)コイルをそれぞれ巻戻し、前記各素材の高膨脹
側合金板及び低膨脹側合金板のレーザービーム照射層面
を対向させ、圧接ロール(14)にて圧接を行なう。

その後さらに、拡散焼鈍、中間冷延及び中間焼鈍、仕上
冷延を施し、この発明による耐食性バイメタル板を得
る。

かかる被圧接材料の圧接により、各被圧接材料板の各照
射面の溶融凝固層が内部のすべり変形の影響により表面
に微細な亀裂を生じ、内部の新生面が露出して、オース
テナイト系ステンレス鋼板、高膨脹側合金板、低膨脹側
合金板、フェライト系ステンレス鋼板の順に相互に圧接
されるため、従来の機械的研摩面に比較して、清浄度が
すぐれ、かつ圧着強度が向上した品質のすぐれたバイメ
タル板を得ることができる。

また、前記圧接方法において、２層構造のバイメタル素
材(12)コイルとバイメタル素材(13)の圧接時に、前記素
材の高膨脹側合金板と低膨脹側合金板間に、予め両面に
レーザービーム照射層を設けた所要の中間層金属板を介
在させて圧接することにより、５層構造の耐食性バイメ
タル板を得ることができる。

従って、耐食性バイメタル板の構成材料の材質や寸法等
により、レーザービームの発振方法や照射出力、fθレ
ンズによる焦点と照射表面までの距離、被照射側の移動
速度などを適宜選定する必要がある。

実施例 実施例１ オーステナイト系ステンレス鋼板として、板厚1mm、板
幅300mmの18%Cr-8%Ni-Feステンレス板(wt%)を使用し、 高膨脹側合金板には、 板厚2.5mm、板幅300mmの20%Ni-6%Cr-Fe合金板(wt%)を使
用し、 低膨脹側合金板には、 板厚2.5mm、板幅300mm、36%Ni-Fe合金板(wt%)を使用し
た。

フェライト系ステンレス鋼板として、 板厚1mm、板幅300mmの13%Cr-Feステンレス板(wt%)を使
用し、 また、照射ボックス内雰囲気ガスはArガス、前記照射材
料板移動速度は1m/minであった。

レーザー照射装置には、出力100W,10kHzQスイッチレー
ザーを３台用い、上述した第１図のこの発明と同様方法
で、 レンズ焦点間距離100mm、 波長；1.06μｍ、 レーザーパワー密度；500kW/mm²の条件で、各被圧接材
料板幅方向に100mmの３条のビームを合金板長手方向に
連続して、レーザービームによる照射面を所要面にそれ
ぞれ形成した。

前記の各被圧接材料板の照射面同志を対向させて、オー
ステナイト系ステンレス鋼板と高膨脹側合金板、低膨脹
側合金板とフェライト系ステンレス鋼板をそれぞれ圧延
率50％で圧接して２層構造の素材となし、各素材に拡散
焼鈍を施した後、前記方法にて、前記各素材の高膨脹側
合金板及び低膨脹側合金板の片面の全面にレーザービー
ム照射面を形成し、前記２種の素材の照射面同志を対向
させて圧接ロールにて、圧延率50％で冷間圧接した。

さらに、拡散焼鈍、中間圧延、中間焼鈍、仕上圧延を施
したのち、スリッターにて板厚み0.8mm×板幅45mmの４
層構造のバイメタル板を得た。

また、比較のため、同種のオーステナイト系ステンレス
鋼板とフェライト系ステンレス鋼板、高膨脹側合金板及
び低膨脹側合金板を用い、各合金板及びステンレス鋼板
の片面の全面に、0.5mmΦワイヤー回転ブラシ、移動速
度15m/mimのワイヤーバフ研摩条件で、従来の機械的研
摩を施したのち、前記の被圧接材料板の研摩面同志を対
向させ、オーステナイト系ステンレス鋼板と高膨脹側合
金板及びフェライト系ステンレス鋼板と低膨脹側合金板
を各々50％の圧延率で圧接２層構造のバイメタル素材と
なし、拡散焼鈍を施した後、前記素材の高膨脹側合金板
及び低膨脹側合金板の他面の全面に、機械的研摩を施し
たのち、前記の被圧接材料板の研摩面同志を対向させ、
50％の圧延率で冷間圧接し、その後、拡散焼鈍、中間圧
延、中間焼鈍、仕上圧延を施したのち、スリッターにて
板厚み0.8mm×板厚45mmバイメタル板を得た。

得られた２種の耐食性バイメタル板の圧着強度及び外観
性状を調べ、その結果を第１表に示す。

圧着強度は、第４図ａ図に示す如く、バイメタル板を長
さ方向に40mm長さに切断した後、圧着部長さ10mm部分を
圧着て張合わせ、例えば、オーステナイト系ステンレス
鋼板(10)と高膨脹側合金板(1)との間で開き、断面Ｔ字
型状となした試験片、すなわち、被測定面となる各積層
面毎に開いた構成の３種類類の試験片を各々30個作製
し、圧着部に直角方向に引張り、圧着部が剥れる時の荷
重にて圧着強度を評価した。

第１表から明らかなように、本発明方法によると、従来
法より圧着強度が高くかつそのばらつきも少なく、外観
性状もすぐれ、すこぶる品質のよい耐食性バイメタル板
が得られることが分る。

実施例２ オーステナイト系ステンレス鋼板として、 板厚１mm、板幅240mmの18%Cr-8%Ni-Feステンレス板(wt
%)を使用し、 高膨脹側合金板には、 板厚２mm、板幅240mmの5%Mn-23%Ni-Fe合金板(wt%)を使
用し、 中間層金属板には、 板厚0.5mm、板幅240mm、１％Fe-Ni合金板(wt%)を使用し
た。

低膨脹側合金板には、 板厚2mm、板幅240mm、38%Ni-Fe合金板(wt%)を使用し、 フェライト系ステンレス鋼板として、 板厚1mm、板幅240mmの13%Cr-Feステンレス板(wt%)を使
用し、 また、照射ボックス内雰囲気ガスはArガス、前記被照射
材料板移動速度は1.2m/minであった。

レーザー照射装置には、出力100W,10kHzQのスイッチレ
ーザーを３台用い、上述した第１図のこの発明と同様方
法で、 レンズ焦点間距離100mm、 波長；1.06μｍ、 レーザーパワー密度;500kW/mm²の条件で、 各被圧接材料板幅方向に80mmの３条のビームをコイルの
長手方向に連続して、所要面にレーザービームによる照
射面をそれぞれ形成した。

前記の各被圧接材料板の照射面同志を対向させて、オー
ステナイト系ステンレス鋼板と高膨脹側合金板、低膨脹
側合金板とフェライト系ステンレス鋼板をそれぞれ圧延
率50％で圧接して２層構造のバイメタル素材となし、各
バイメタル素材に拡散焼鈍を施した後、前記方法にて、
中間層金属板の両面の全面並びに各バイメタル素材の高
膨脹側合金板及び低膨脹側合金板の他面の全面にレーザ
ービーム照射面を形成し、中間層金属板を間に挟み、前
記２種のバイメタル素材の照射面同志を対向させて圧接
ロールにて、圧延率50％で冷間圧接した。

さらに、拡散焼鈍、中監圧延、中間焼鈍、仕上圧延を施
したのち、スリッターにて板厚み0.9mm×板幅50mmの５
層構造バイメタル板を得た。

また、比較のため、同種のオーステナイト系ステンレス
鋼板とフェライト系ステンレス鋼板、高膨脹側合金板及
び低膨脹側合金板を用い、各合金板及びステンレス鋼板
の片面の全面に、0.5mmΦワイヤー回転ブラシ、移動速
度15m/mimのワイヤーバフ研摩条件で、従来の機械的研
摩を施したのち、前記の被圧接材料板の研摩面同志を対
向させ、オーステナイト系ステンレス鋼板と高膨脹側合
金板及びフェライト系ステンレス鋼板と低膨脹側合金板
を各々50％の圧延率で圧接し２層構造のバイメタル素材
となし、拡散焼鈍を施した後、中間層金属板の両面の全
面並びに前記素材の高膨脹側合金板及び低膨脹側合金板
の他面の全面に、機械的研摩を施したのち、中間層金属
板を間に挟み、前記２種のバイメタル素材の照射面同志
を対向させて50％の圧延率で冷間圧接し、その後、拡散
焼鈍、中間圧延、中間焼鈍、仕上圧延を施したのち、ス
リッターにて板厚み0.9mm×板幅50mmバイメタル板を得
た。

得られた２種の耐食性バイメタル板の圧着強度及び外観
性状を調べ、その結果を第２表に示す。圧着強度は、第
４図ｂ図に示す如く、バイメタル板を長さ方向に40mm長
さに切断した後、圧着部長さ10mm部分を圧着して張合わ
せ、例えば、高膨脹側合金板(1)と中間層金属板(18)と
の間で開き、断面Ｔ字型状となした試験片、すなわち、
被測定面となる各積層面毎に開いた構成の４種類の試験
片を各々30個作製し、圧着部に直角方向に引張り、圧着
部が剥れる時の荷重にて圧着強度を評価した。

第２表から明らかなように、本発明方法によると、従来
法より圧着強度が高くかつそのばらつきも少なく、外観
性状もすぐれ、すこぶる品質のよい耐食性バイメタル板
が得られることが分る。

【図面の簡単な説明】 第１図はこの発明による合金板へのレーザービームの照
射を示す斜視説明図である。第２図と第３図はこの発明
による冷間圧接を示す被圧接材料板の説明図である。第
４図ａ，ｂ図は被圧接材料板の圧着強度試験方法を示す
試験片の説明図である。 １……高膨脹側合金板、２……レーザービーム照射装
置、３……照射ボックス、４……発振装置、５……ガル
バニックミラー、６……fθレンズ、７……照射層、10
……オーステナイト系ステンレス鋼板、11……圧接ロー
ル、12……バイメタル素材、13……バイメタル素材、14
……圧接ロール、15……バイメタル板、16……低膨脹側
合金板、17……フェライト系ステンレス鋼板、18……中
間層金属板。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】オーステナイト系ステンレス鋼板とフェラ
   イト系ステンレス鋼板の一方面の全面、並びに高膨脹側
   合金板と低膨脹側合金板の片面に、レーザービームを照
   射し、オーステナイト系ステンレス鋼板と高膨脹側合金
   板、フェライト系ステンレス鋼板と低膨脹側合金板の組
   合せにて、各板の前記照射により形成された照射層を含
   む圧接予定表面を相互に対向させて、冷間圧接し、得ら
   れた２層構造のバイメタル素材をさらに拡散焼鈍を施し
   た後、前記素材の高膨脹側合金板及び低膨脹側合金板の
   他面に、レーザービームを照射し、前記高膨脹側合金板
   と低膨脹側合金板の照射層を含む圧接予定表面を対向さ
   せて、冷間圧接し４層構造となしたことを特徴とする耐
   食性バイメタル板の製造方法。
2. 【請求項２】オーステナイト系ステンレス鋼板とフェラ
   イト系ステンレス鋼板の一方面の全面、並びに高膨脹側
   合金板と低膨脹側合金板の片面に、レーザービームを照
   射し、オーステナイト系ステンレス鋼板と高膨脹側合金
   板、フェライト系ステンレス鋼板と低膨脹側合金板の組
   合せにて、各板の前記照射により形成された照射層を含
   む圧接予定表面を相互に対向させて、冷間圧接し、得ら
   れた２層構造のバイメタル素材をさらに拡散焼鈍を施し
   た後、前記素材の高膨脹側合金板と低膨脹側合金板の他
   面並びに中間層金属板の両面に、レーザービームを照
   射、中間層金属板を挟み、前記高膨脹側合金板と低膨脹
   側合金板の照射層を含む圧接予定表面を対向させて、冷
   間圧接し５層構造となしたことを特徴とする耐食性バイ
   メタル板の製造方法。