JPH0639915B2 - 複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置 - Google Patents

複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置

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JPH0639915B2
JPH0639915B2 JP60080035A JP8003585A JPH0639915B2 JP H0639915 B2 JPH0639915 B2 JP H0639915B2 JP 60080035 A JP60080035 A JP 60080035A JP 8003585 A JP8003585 A JP 8003585A JP H0639915 B2 JPH0639915 B2 JP H0639915B2
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Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ガスおよびオイルを燃料とする複式燃料デイ
ーゼルエンジンの制御装置に係り、特に各燃料の供給能
力等の供給条件が変動する場合に好適なものに関する。
〔従来の技術〕
従来、一般にデイーゼルエンジンといえば、Ａ重油、Ｂ
重油、Ｃ重油、粗悪油あるいはガス製造過程などで発生
する副生油などの液体燃料（以下、オイル燃料又はオイ
ルと総称する。）を用いるものが多いが、ＬＮＧ（天然
ガス）、メタンガス、水素ガス、副生ガスあるいはそれ
らの混合ガスなどの可燃性ガスを燃料とするガスデイー
ゼルエンジンも知られている。ガスデイーゼルエンジン
では、着火温度の高いガス燃料を確実にかつ安定に着火
させるため、通常、少量のオイル燃料をパイロツト燃料
として噴射するようにしているが、これら従来のデイー
ゼルエンジンは、オイルまたはガスのいずれか一方を主
燃料とするものであつた。
〔発明が解決しようとする問題点〕
ところが最近、エネルギーの多角化あるいは有効利用と
いつた面から、ガスとオイルの２種類の燃料を併用する
ことができる複式燃料デイーゼルエンジンの実現が要望
されるところとなつている。
かかる複式燃料デイーゼルエンジンにあつて、ガスおよ
びオイル燃料の供給量が安定しているような場合には、
それらの燃料の供給量に応じて一つの配分モードを決
め、これに基づいた一定モードの運転制御とすれば、運
転および制御も簡単なものとなるので、特に問題はな
い。
しかし、燃料の供給量が変動するような場合には、その
変動に応じてしばしば燃料配分パターンを変更しなけれ
ばならないという問題がある。このような供給量の変動
要因としては、例えば社会的または経済的な条件に影響
される燃料調達や運用計画に起因するものがあり、変動
周期も短期、長期、季節的、大気温度条件あるいは日照
条件などさまざまである。特に、エネルギー有効利用の
観点から副生ガスや余剰ガスを用いるような場合には、
ガス発生源の状態変化に応じて供給能力が大幅に変動す
るという問題がある。
そこで、本発明は、２種の燃料の供給条件に対応させて
速やかに燃料配分モードを変更することができ、かつそ
の燃料配分モードに基づいてデイーゼルエンジンの安定
運転を維持することができる複式燃料デイーゼルエンジ
ンの制御装置を提供することを目的とする。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は、上記目的を達成するため、オイルのみを燃料
とするオイル専焼モードとガスを一定量としてオイルを
負荷に応じた量に調整するガス定量モードとオイルを一
定量としてガスを負荷に応じた量に調整するオイル定量
モードとに区分された燃料配分モードを択一的に設定す
るモード設定手段と、ガスまたはオイル定量モードの定
量設定値を設定する定量設定手段と、設定された燃料配
分モードと定量設定値に基づいて与えられる総燃料要求
量を配分してオイル噴射量とガス噴射量を決定する燃料
配分手段と、この配分されたオイル噴射量とガス噴射量
に応じて燃焼室に噴射する各燃料量を制御する燃料噴射
量制御手段と、を有することを特徴とするものである。
〔作用〕
このように構成すれば、燃料の供給条件に基づいて燃料
配分モードを選択するとともに、そのモードに応じて定
量とする燃料の設定値を定めて、モード設定手段と定量
設定手段を操作するだけの簡単な操作により、負荷量に
応じて必要な総燃料噴射量が自動的に２種の燃料に配分
制御され、供給量変動に速やかに対応させて、安定した
運転を維持させることができることになる。
〔実施例〕
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
第１図に本発明を機械的なリンク機構を用いて実現して
なる第１実施例の構成図を示す。
第１図に示すように、本実施例は燃料ガスと燃料オイル
とをシリンダ１頂部に挿入して取り付けられている燃料
噴射弁２から燃焼室３に噴射する構成のデイーゼルエン
ジンに適用したものである。燃料噴射弁２は第２図に示
した断面図のように、自力弁式のガス噴射弁とオイル噴
射弁とを一体化して形成した複式のものとなつている。
第２図において、燃料オイルは、燃料オイル供給口２０
１から流入され、燃料オイル用ニードル２０２の軸心部
に穿設された油路２０３を通り、先端の弁体２０４の外
周部に形成された油室205に導かれている。弁体２０４
は、燃料オイル用ニードル２０２と一体にされ、コイル
スプリング２０６によつて弁座部２０７に押接されてい
る。油室２０５内に供給される燃料オイルの圧力が所定
値以上に達すると、ニードル２０２を介して弁体２０４
がコイルスプリング２０６に打ち勝つて押し上げられ、
燃料オイルはアトマイザ２０８に形成された燃料オイル
噴射口２０９から、燃料室３内に噴出されるようになつ
ている。
一方、燃料ガスは、燃料ガス供給口２１０から流入さ
れ、筒状の燃料ガス用ニードル２１１ａ，ｂの外周面と
外筒２１２とにより形成されたガス通路２１３に導かれ
るようになつている。ニードル２１１ａ，ｂは、弁本体
２１４の外側に摺動自在に嵌装されており、ニードル２
１１ａの下端はコイルスプリング２１５によつて弁座部
２１６に押接されている。ガス噴射弁駆動用のコントロ
ールオイルは、コントロールオイル供給口２１７から流
入され、弁本体２１４とニードル２１１ｂとにより形成
されたコントロールオイル油室２１８に導びかれてい
る。ニードル２１１ｂは、コントロールオイル油室２１
８に供給されるコントロールオイルの圧力が所定値以上
に達すると、コイルスプリング２１５に打ち勝つて押し
上げられるようになつている。これと同時に、ニードル
２１１ａは燃料ガスの圧力によつて押し上げられ、ガス
通路２１３内の燃料ガスは、アトマイザ２０８に形成さ
れた燃料ガス噴射口２２８から燃焼室３内に噴出される
ようになつている。また、ニードル２１１ａ，ｂと弁本
体２１４の摺動面は、シールオイル供給口２２９から流
入されるシールオイルによつて気密が保持されるように
なつている。
このように形成される燃料噴射弁２には、燃料オイル噴
射量制御手段としての燃料噴射ポンプ４により昇圧され
た燃料オイルと、燃料ガス噴射量制御手段としてのコン
トロールオイル噴射ポンプ５により昇圧されたコントロ
ールオイルが供給されるようになつている。これら噴射
ポンプ４，５は、例えば第３図に示すような２連式のも
のとすることができる。図において噴射ポンプ４のポン
プ本体４０１は周知の構造となつており、プランジヤー
４０２はコントロールラツク棒６を出し入れすることに
よつてその回転角度位置が調整され、燃料オイルの噴射
量を制御するようになつている。噴射ポンプ５も同様で
ある。プランジヤー４０２を駆動するポンプ駆動部４０
３は共用となつており、プランジヤー駆動部材４０４
は、ローラ405を介して、図示されていないクランクシ
ヤフトに関連して回転されるカムにより、上下に往復動
されるようになつている。したがって、噴射ポンプ４，
５の吐出口４０６，４０７からは、コントロールラツク
棒６，７の位置に応じた量の燃料オイルとコントロール
オイルが、それぞれ所定の圧力に圧縮され、デイーゼル
エンジンのピストン位置に対応して定められた噴射タイ
ミングに合わせて、燃料噴射弁２に吐出されるようにな
つている。
なお、燃料噴射弁２は上記構成のものに限られるもので
はなく、ガス噴射弁とオイル噴射弁をそれぞれ独立に設
けてもよく、また燃料オイルまたは燃料ガス噴射量制御
手段としての噴射ポンプ４，５にあつても、ガス噴射弁
またはオイル噴射弁の構成に対応させて噴射タイミング
と噴射量を制御可能なものであればよい。
次に、本発明の特徴部分にかかる制御装置本体の構成に
ついて詳しく説明する。
本実施例制御装置においては、燃料供給条件の変動に対
応させるため、燃料オイルと燃料ガスの燃料配分モード
を、第１表に示すように、３つの基本モード、すなわち
オイル専焼モードＩとガス定量モードIIとオイル定量モ
ードIIIとに区分している。オイル専焼モードＩは、燃
料オイルだけで運転するモードであり、例えば燃料ガス
が得られない場合や、起動時に対応させたものである。
ガス定量モードIIは、ガス噴射量ＱＧを一定量αＧと
し、回転数または負荷に応じてオイル噴射 量ＱＯを可変制御する運転モードであり、例えば燃料ガ
ス供給量が制限され、燃料オイルが十分に得られるよう
な場合に対応させたものである。オイル定量モードIII
は、ガス定量モードIIと逆の場合であり、オイル噴射量
ＱＯを一定量αＯとし、ガス噴射量ＱＧを可変制御する
運転モードである。なお、ガス専焼モードは前述したよ
うに着火用として一定量の燃料オイル（パイロット燃
料）が必要であるから、実質的にオイル定量モードIII
の一態様になる。
ここで、第１図にもどり本実施例の構成を基本動作とと
もに説明する。速度制御手段としてのガバナ１０１に
は、スピードコントローラ１０２から目標回転数ＮＯが
入力されるとともに、デイーゼルエンジンのクランク軸
に係合された回転数検出器の出力軸１０３を介して検出
回転数Ｎが入力されている。ガバナ１０１は負荷変動な
どにより変動する検出回転数Ｎと目標回転数ＮＯとの偏
差ΔＮに応じて、ガバナ出力軸１０４の回転角度位置を
増減制御し、偏差ΔＮが零のときは、そのときの角度位
置を保持するようになつている。また、ガバナ出力軸１
０４は図示矢印の回転方向を燃料増方向としている。し
たがつて、このガバナ出力軸１０４の角度位置は総燃料
要求量Ｑに相当し、アーム１０５、スプリングロツド10
6、アーム１０７を介して燃料調整軸１０８の回転角度
を制御するようになつている。また燃料調整軸１０８
は、手動の操作ハンドル１００によつても回転角度位置
が調整できるようになつている。
この燃料調整軸１０８は、スリツプ機構１０９を介して
バランスロツド１２０の中央部に回転自由に設けられた
支点１２０ａに係合されており、支点１２０ａは燃料調
整軸１０８の回転に応じて図示矢印１１８方向、すなわ
ちバランスロツド１２０の軸に直交する水平方向に変位
制御されるようになつている。
スリツプ機構１０９は、第４図に示すように、燃料調整
軸１０８の端部に固定されたシーム110と、この燃料調
整軸１０８と同軸に位置させて回転自在に設けられた軸
１１２に固定されたアーム１１３と、このアーム１１３
に当接させてアーム１１０の先端部に取り付けられた案
内板１１１と、この案内板１１１の先端部に穿設された
貫通孔に挿通させてアーム１１３に固定されたバネ受体
１１４と、このバネ受体１１４を介してアーム１１３を
案内板１１１に押接するバネ１１５とから形成されてい
る。また、アーム１１３には、アーム１１３と案内板１
１１とが所定寸法以上離れたことを検出するため、リミ
ツトスイツチなどが適用されてなるスリツプ検出器１１
６が設けられている。したがつて、燃料調整軸１０８が
図示矢印１１７の燃料増方向に回転されると、案内板１
１１によつてアーム１１３が同一方向に回転され、支点
１２０ａを図において左方に変位させる。逆に燃料調整
軸１０８が燃料減方向に回転されるとアーム１１３は案
内板１１１の動きに合わせて逆回転され、支点１２０ａ
を図において右方に変位させる。この燃料減動作のと
き、何らかの理由によつてバランスロツド１２０の動き
が拘束されると、レバー１１３は案内板１１１の動きに
追従できず、案内板１１１はバネ１１５を圧縮してレバ
ー１１３から離れ、燃料調整軸１０８とバランスロツド
１２０の関連動作がスリップすることになる。このよう
な状態になると、総燃料要求量Ｑ以上の燃料がデイーゼ
ルエンジンに供給されたままとなるので、過速度などの
異常を引き起すことになる。そこで上記スリツプをスリ
ツプ検出器１１６によつて検出し、この検出信号に基づ
いて後述するような安定運転を維持できる制御に切換え
るようにしている。
さて、燃料配分手段はバランスロツド１２０と、このバ
ランスロツド１２０の両端にそれぞれ関節継手１２１，
１２２を介して連結されたオイル量調整ロツド１２３と
ガス量調整ロツド１２４とポジシヨナ１２５，１２６を
含んで形成されている。それらのロツド１２３と１２４
は平行にかつ長手軸方向に摺動自由に設けられ、一端は
それぞれポジシヨナ１２５，１２６の駆動レバー１２
７，１２８にピンを介して連結されている。そして、ロ
ツド１２３，１２４の軸方向位置は、このポジシヨナ１
２５，１２６によつて定量設定値αＯまたはαＧに対応
した位置に拘束したり、あるいは摺動自由にすることが
可能となつている。したがつて、支点１２０ａに加えら
れた変位量はロツド１２３または１２４の拘束条件に応
じて、それらロツド１２３または１２４の軸方向の変位
量に配分され、後述するように燃料量の配分制御がなさ
れるようになつている。
一方、これらロツド１２３，１２４の他端は、スプリン
グロツド１２９，１３０と、回転自由に軸支されている
レバー１３１，１３２と、レバー１３３，１３４を介し
て、それぞれ燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス量調
整軸１３６に連結されており、さらにこれら調整軸１３
５，１３６に固定されたアーム１３７，１３８を介し
て、燃料噴射ポンプ４のコントロールラツク棒６と、コ
ントロールオイル噴射ポンプ５のコントロールラツク棒
７に連結されている。したがつて、コントロールラツク
棒６，７はロツド１２３，１２４の軸方向変位量に比例
して出し入れ制御されるようになつている。これによつ
て、燃料オイル噴射ポンプ４からオイル量調整ロツド１
２３の軸方向位置に応じた量の燃料オイルが、コントロ
ールオイル噴射ポンプ５からガス量調整ロツド１２４の
軸方向位置に応じた量のコントロールオイルが、それぞ
れ燃料噴射弁２に供給され、燃料噴射弁２からはそれら
ロツド１２３，１２４の軸方向位置に応じた量の燃料オ
イルと燃料ガスが燃焼室３に噴射されることになる。
定量設定手段は燃料オイルまたは燃料ガスの定量設定値
αＯまたはαＧを設定する定量設定器１５１と、その操
作ダイヤル１５２を含んで形成されている。
定量設定器１５１は、可変圧力調整弁であり、圧力調整
体をダイアル１５２に連動されたカムによつて出し入れ
することにより、ダイアルの定量設定値に応じて２次圧
を０〜１００％（対１次圧）の範囲で連続的に設定する
ことができるようになつている。この定量設定器１５１
により設定された圧力の空気はポジシヨナ１２５，１２
６のパイロツド圧としてパイロツドシリンダに供給され
ている。
ポジシヨナ１２５，１２６は、第５図に示すように、パ
イロツドシリンダ５０１と主シリンダ５０２からなり、
パイロツドシリンダ５０１のシリンダ室５０３には上記
パイロツト圧が、主シリンダ５０２のシリンダ室５０４
には弁部５０５を介して作動空気圧が供給されるように
なつている。弁押棒５０６はパイロツトピストン５０７
がパイロツト圧に応じた量だけ図示左方に移動される
と、弁部５０５が開かれて、作動空気圧がシリンダ室５
０４に供給され、主ピストン５０８が押し出される。そ
して、弁体５０９が弁押棒５０６の先端から離れるまで
押し出されると、シリンダ室504の作動空気が弁押棒５
０６の軸心部に形成された通路５１０を介して排気ポー
ト５１１に排出され、主ピストン５０８はパイロツドピ
ストン５０７の移動量だけ押し出される。そして、駆動
レバー１２７，１２８を介して燃料配分ロツド１２３，
１２４は定量設定器１５１より設定された定量値αＯ，
αＧだけ第１図において左方に変位されて保持されるよ
うになつている。なお、パイロツト圧が零のとき、すな
わち主ピストン５０８が最も引き込まれた位置にて、各
定量設定値が０％（αＯまたはαＧ＝０％）なるよう
に、またパイロツト圧が１００％のとき、各定量設定値
が１００％（αＯまたはαＧ＝１００％）となるように
設定されている。
モード設定手段は、燃料配分モードＩ，II，IIIを設定
するモード設定器１５０と、このモード設定器１５０か
ら出力されるモード指令に応じて動作され、前記ポジシ
ヨナ１２５または１２６に作用させる作動空気圧または
パイロツト圧等を切換え制御する切換弁１５３，１５
４，１５５，１５６，１５７，１５８，１５９，１６０
と、シヤトル弁１６１を含んで形成されている。
モード設定器１５０は切換スイツチ式のものであり、レ
バーを各モードＩ，II，IIIに対応する位置に回転する
ことによつて、オイル専焼モードＩ、ガス定量モードI
I、オイル定量モードIIIを択一的に設定可能となつてい
る。また、モード設定器１５０は切換駆動機１７０によ
つてオイル専焼モードＩに自動的に切換えられるように
なつている。そしてこの切換駆動機１７０には遅延タイ
マ171と切換スイツチ１７２を介して、スリツプ検出器
１１６のスリツプ検出信号と、緊急停止指令が入力され
ており、これらの信号又は指令が入力されたとき、モー
ド設定器１５０をオイル専焼モードＩに切換えるように
なつている。なお、遅延タイマ１７１にはガス定量モー
ドIIとオイル定量モードIIIのモード指令が入力されて
おり、オイル専焼モードＩからそれらのモードII，III
に切換えられた際に、スリツプ検出信号の出力を一定時
間遅延させるようにしている。これによつて切換え過渡
時の制御不安定動作を防止するようにしている。
また、ガス定量モードIIまたはオイル定量モードIIIが
選択された場合、それらのモード指令によつて、圧力検
出器１６２と１６３を介して切換弁１５３と１５４が切
換えられると同時に、ガス定量モードIIの場合は切換弁
１５５，１５７，166が切換えられるようになつてい
る。なお、圧力検出器１６２，１６３はそれぞれ燃料ガ
ス圧力が所定圧（例えば２５０Kg／cm2g）以上であるこ
と、およびシールオイル圧が所定圧（例えば２８０Kg／
cm2g）以上であることを検出するものである。即ち、燃
料ガス圧力が十分高いこと、および燃料噴射弁２の正常
動作に必要なシールオイル圧力が十分であることを、燃
料ガスを使用するモードII，IIIの運転条件の１つとし
ているのである。
また、モードII，IIIのモード指令は燃料ガス圧縮機と
シールオイルポンプの運転指令として、それらの起動制
御装置１６５に入力されており、起動制御装置１６５は
運転指令が入力されたとき、まずシールオイルポンプを
起動させ、シールオイル圧が前記の所定圧に達したとき
燃料ガス圧縮機を起動させるようになつている。なお、
ガス噴射弁の構造によつてシールオイルが不要の場合
は、シールオイルポンプにかかる自動運転制御は不要で
あり、逆に燃料ガスを使用するモード以外であつてもシ
ールオイルを必要とするガス噴射弁の場合は、エンジン
始動時にシールオイルポンプを自動またはマニユアルに
より起動させることになる。
ところで、燃料ガスを使用するモード、すなわちガス定
量モードIIとオイル定量モードIIIにあつては、着火安
定性を確保するため必要最小限のオイル量下限値βをパ
イロツト燃料として噴射しなければならない。この量β
はデイーゼルエンジンによつて異なるが、例えば５％程
度とされている。本実施例では、燃料オイルの噴射量Ｑ
Ｏをβ以上にするため、オイル量調整ロツド１２３に係
止ロツド１３９を取り付け、この係止ロツド１３９の動
きをシリンダストツパ１４０により一方向のみ規制し
て、オイル量調整ロツド１２３がβ未満の位置に変位さ
れないようにしている。なお、シリンダストツパ１４０
には切換弁１６６，１６７を介して作動空気圧が供給さ
れており、シリンダピストンが最も押し出された位置が
オイル量下限値β％に調整されている。
また、オイル定量モードIIIにおいて、すなわち負荷ま
たは回転数に応じてガス噴射量を可変制御するモードに
おいて、燃料ガス使用量の最大値と最小値が制限される
場合がある。最大値が制限される例としては、燃料ガス
としてＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然に蒸発す
るＬＮＧガスなどの余剰ガスや、他の装置から発生され
る副生ガスを有効利用する場合などが挙げられ、このよ
うな場合、その最大値は種々の条件によつて変動する要
素を有しているから、最大値は可変設定できるようにし
なければならない。一方、最小値が制限されるのは、主
としてガス噴射弁の構造や作動特性に起因するものであ
り、噴射量を精度よく制御できるガス噴射量の下限界に
応じて定められる。そこで、第１図実施例では、これら
のとに対応させて、ガス噴射量ＱＧの上限値ＨＧを設定
するガス量上限設定器１４１と、下限値ＬＧを設定する
ガス量下限設定器１４２とが設けられている。
ガス量上限設定器１４１は、図示していない設定器から
入力されるガス量上限値ＨＧに応じて駆動されるパルス
モータ１４３と、このパルスモータ１４３により位置が
制御されるストツパ１４４を有して形成されている。そ
して、ストツパ144をガス量調整ロツド１２４に取り付
けられた係止ロツド１４５に対向させた位置に設置し、
係止ロツド１４５がストツパ１４４に当接することによ
つて、ガス量調整ロツド１２４の動きを、上記ＨＧ以上
に規制するようになつている。また、ガス量上限設定器
１４１には、係止ロツド１４５がストツパ１４４に当接
したことを検知するため、リミツトスイツチなどに適用
してなるガス量上限検知器１４６が設けられており、こ
の検知器146の動作（オン）信号によつて切換弁１５
９，160を切換えて、燃料オイルを定量設定値αＯに拘
束していたポジシヨナ１２５を自由状態にするようにし
ている。つまり総燃料要求量Ｑの増大に対応させて燃料
オイルの噴射量ＱＯを可変制御できるようにし、実質哲
に上限値ＨＧを定量設定値αＧとするガス定量モードII
に変更するようになつている。なお、燃料要求量Ｑが減
少してガス上限検知器１４６がオフになると、再びオイ
ル定量モードIIIに戻されるようにつている。
ガス量下限設定器１４２は、シリンダストツパが適用さ
れ、このシリンダのピストンの先端に当接可能に係止ロ
ツド１４７がガス量調節ロツド１２４に取り付けられ、
ピストンが切換弁１５５，１５６を介して供給される作
動空気圧により押し出された位置が、下限値ＬＧに設定
されており、これによつてガス量調整ロツド１２４の動
きを下限値ＬＧ以上に規制するようになつている。
なお、緊急停止指令は、デイーゼルエンジンまたは関連
装置に異常（過速度、排気温または排気圧異常上昇、燃
料ガス供給系異常等）が発生したとき、デイーゼルエン
ジンを停止させるべく発せられるものである。この指令
が入力されると、切換弁１７３，１７４が切換えられ
て、シリンダ１７５，１７６に作動空気圧が供給され
る。これによつて燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス
量調整軸１３６を介してコントロールラツク棒６，７が
零位置まで引き出され、燃料オイルと燃料ガスの噴射量
を零にして、デイーゼルエンジンを停止させるようにな
つている。また、これと同時に、切換スイツチ１７２、
遅延タイマ１７１を介して切換駆動機１７０が作動さ
れ、モード設定器150をオイル専焼モードＩ位置に切換
えるとともに、切換弁１６７を切換えてシリンダストツ
パ１４０を零位置に戻すようになつている。
上述した構成を有する第１実施例の動作について、特に
モード設定手段、定量設定手段、燃料噴射量決定手段、
燃料配分手段および燃料噴射制御手段の関連動作につい
て説明する。
まず、燃料の供給条件等に基づいて燃料配分モードを選
択決定し、モード設定器１５０を操作してオイル専焼モ
ードＩ、ガス定量モードIIまたはオイル定量モードIII
のいずれかに切換えるのであるが、本実施例にあつて
も、一般の大型のデイーゼルエンジンを起動する場合と
同様、起動時は例えば圧縮空気をシリンダ内に送つて、
ある程度回転を上げてから燃料オイルを噴射して暖機運
転を行い、しかるのち定常の自動運転に移行するように
される。したがつて、起動時（または燃料ガスを使用で
きない場合）はオイル専焼モードＩが選択される。
オイル専焼モードＩに切換えられると、切換弁１５３を
介して供給される作動空気圧によつて切換弁１５５，１
５７が切換えられ、第６図(A)に示すように、ポジシヨ
ナ１２５は自由状態にされ、ポジシヨナ１２６は零位置
に拘束される。これによつて、ガス量調整ロツド１２４
はＱＧ＝０位置に拘束されるので、ガバナ１０１から出
力される総燃料要求量Ｑに応じて燃料調整軸１０８が回
転され、さらにスリツプ機構１０９を介して、支点１２
０ａが変位されると、バランスロツド１２０は関節継手
１２２を支点として傾転されることになる。したがつ
て、オイル量調整ロツド１２３の動きはガバナ１０１の
動きに比例したものとなり、燃料オイル噴射ポンプ４か
ら吐出される燃料オイルの噴射量ＱＯは、総燃料要求量
Ｑに一致して制御される。
次に、定量設定器１５１にて燃料ガスの定量設定値αＧ
を設定した後、ガス定量モードIIに切換えると、起動制
御装置１６５にガス圧縮機とシールオイルポンプの自動
運転指令が出力されると同時に、切換弁１５６，１５８
が切換えられる。これによつて、第６図(B)に示すよう
に、ポジシヨナ１２５は自由状態にされるが、シリンダ
ストツパ１４０によつてオイル量調整ロツド１２３の動
きはβ％位置を下限として規制される。
そして、燃料ガス圧力とシールオイル圧力が十分高くな
つて、それらの圧力検出器１６３，１６４が動作（オ
ン）すると、切換弁１５３，１５４が切換わり、これに
よつて切換弁１５５，１５７は第１図図示の状態に切換
えられ、ポジシヨナ126は定量設定器１５１により設定
されたパイロツト圧に応じた位置に、すなわち定量設定
値αＧに相当する位置にガス量調整ロツド１２４を変位
させて拘束する。したがつて、オイル量調整ロツド１２
３とガス量調整ロツド１２４は、第６図(B)に示すよう
に、バランスロツド１２０の位置にして、零位置(a)か
ら基準位置(b)に変位され、オイル噴射ＱＯはβ％以上
に、ガス噴射量ＱＧはαＧに制御される。そして、通
常、ガス定量モードIIに切換えられるとき、ガバナ１０
１から与えられる総燃料要求量Ｑ≧（αＧ＋β）となつ
ていることから、バランスロツド１２０は関節継手１２
２を支点としてＱに応じて傾転される。したがつて、オ
イル量調整ロツド１２３の軸方向位置は（Ｑ−αＧ）に
比例制御され、これによつて、第７図(A)に示すよう
に、コントロールオイル噴射ポンプ５からは、ガス噴射
量αＧに対応する量のコントロールオイルが燃料噴射弁
２に吐出され、αＧの燃料ガス燃焼室３に噴射されると
ともに、燃料オイル噴射ポンプ４から（Ｑ−αＧ）の燃
料オイルが燃料噴射弁２を介して燃焼室３に噴射され
る。なお、Ｑ＜（αＧ＋β）のときはスリツプ機構109
が作動し、前述したようにオイル専焼モードＩに切換え
られる。
次に、定量設定器１５１にて燃料オイルの定量設定値α
Ｏ（ただし、αＯ≧β）を設定した後、オイル定量モー
ドIIIに切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機
とシールオイルポンプの運転指令が出力されると同時
に、切換弁１５６，158は図示の状態に切換えられる。
これによつて、第６図(C)に示すように、ポジシヨナ１
２６は自由状態にされる。このとき、ガス量下限設定器
１４２によつてガス噴射量ＱＧの下限値ＬＧが設定され
ていると、ガス量調整ロツド１２４の動きは、第６図
(C)に示したように、ＬＧに相当する位置を下限として
規制される。
つづいて、ガス定量モードIIの場合と同様に圧力検出器
１６３，１６４が作動すると、切換弁１５３，１５４が
切換わり、切換弁１５６，158が第１図図示の状態に切
換えられ、ポジシヨナ１１２５は定量設定器１５１によ
り設定されたパイロツト圧に応じた位置、すなわち定量
設定値αＯに相当する位置にオイル量調整ロツド１２３
を変位させて拘束する。したがつて、オイル量調整ロツ
ド１２３とガス量調整ロツド１２４は、第６図(C)に示
すように、バランスロツド１２０の位置にして零位置
(a)から基準位置(c)に変位される。そして通常、オイル
定量モードIIIに切換えられるときには、ガバナ１０１
から与えられる総燃料要求量ＱがＱ≧αＯとなつている
から、バランスロツド１２０は関節継手１２１を支点と
してＱに応じて傾転される。したがつて、ガス量調整ロ
ツド124の軸方向位置は（Ｑ−αＯ）に比例して制御さ
れる。なお、Ｑ＜αＯのときはスリツプ機構１０９が作
動し、前述したようにオイル専焼モードＩに切換えられ
る。
また、ガス量上限設定器１４１によつてガス噴射量ＱＧ
の上限値ＨＧが設定されている場合、総燃料要求量Ｑが
増大してＱＧ＝（Ｑ−αＯ）≧ＨＧに達すると、ガス量
上限検知器１４６が作動してポジシヨナ１２５が自由状
態にされ、ＱＧ≧ＨＧの範囲においては実質的にαＧ＝
ＨＧとするガス定量モードIIに切換えられる。そして総
燃料要求量Ｑがさらに増大するとバランスロツド１２０
は、第６図(D)に示すように関節継手１２２を支点とし
て傾転され、これれによつてオイル量調整ロツド１２３
の軸方向位置はＱＯ＝（Ｑ−ＨＧ）に比例して制御され
る。この状態から総燃料要求量Ｑが減少すると、バラン
スロツド１２０は両方の調整ロツド１２３，１２４を燃
料減の方向に移動させるが、ガス量上限検知器１４６が
オされるのでポジシヨナ１２５がオイル量調整ロツド１
２３をＱＯ＝αＯにするように引き戻す。したがつて、
ＱＯ＝αＯに達するまでガス量調整ロツド１２４は上限
値ＨＧ位置に保持される。そして、さらに総燃料要求量
Ｑが（ＨＧ＋αＯ）以下に減少すれば、当初のオイル定
量モードIIIに復帰して燃料配分制御がなされる。な
お、総燃料要求量Ｑが（ＬＧ＋αＯ）以下に減少したと
きは、スリツプ機構１０９が作動してオイル専焼モード
Ｉに切換えられる。
このようにオイル定量モードIIIにおいては、第７図(B)
に示すように、ＬＧ≦ＱＧ≦ＨＧの範囲のときはオイル
噴射量ＱＯ＝αＯ，ガス噴射量ＱＧ＝Ｑ−αＯに制御さ
れることになり、ＱＧ＜ＬＧのときはオイル専焼モード
Ｉに切換え、ＱＧ＞ＨＧのときは実質的に定量モードに
して、ガス噴射量ＱＧを上限値ＨＧに保持するととも
に、オイル噴射量ＱＯを（Ｑ−ＨＧ）に応じて制御す
る。
以上説明したように、本第１実施例よれば、次に述べる
ような効果が取られる。1)即ち、燃料配分モードをオイ
ル専焼モードＩ、ガス定量モードII、オイル定量モード
IIIの３つの簡潔なモードに区分しているこことから、
燃料供給条件の変動に対応させたモードを容易に決定す
ることができる。また、モード設定手段によりそれらの
モードを択一的に設定するとともに、定量設定手段によ
り定量モードの定量設定値を任意の値に設定可能として
いることから、モード設定操作を極めて簡単なものとす
ることができる。そして、設定されたモードと定量設定
値に基づいて、燃料配分手段により総燃料要求量を自動
的に２つの燃料に配分していることから、２種の燃料の
供給条件に対応させて速やかに燃料配分モードを変更す
ることができるとともに、変更された燃料配分モードに
応じて複式燃料デイーゼルエンジンの運転を安定に維持
することができる。
2) ガス定量モードII又はオイル定量モードIIIのよう
に燃料ガスを使用するモードに切換える操作がなされた
とき、モード設定手段から出力されるモード指令によつ
て、シールオイルポンプを自動運転させ、シールオイル
圧が所定圧力以上になつたらガス圧縮機を自動運転させ
るようにしていることから、ガス使用モードに必要な補
機が自動的に起動されることになり、運転操作が簡単化
されるとともに、オイル専焼モードＩのときはそれら補
機が自動的に停止されるので、省エネルギーなどの効果
がある。しかも、シールオイル圧と燃料ガス圧が所定圧
以上であることを、ガス使用モードの切換条件としてい
ることから、燃料ガス噴射弁の動作および燃料ガス噴射
量制御の信頼性が確保されるという効果がある。なお、
燃料ガス噴射弁の構造によつては、ガス使用モード以外
の場合でもシールオイルを必要とするものである。この
場合はデイーゼルエンジンの起動指令によつてシールオ
イルポンプを自動運転するようにすればよい。
3) 定量設定値αＧの定量モードIIにて、可変調整され
ているオイル噴射量ＱＯを、予め設定されているオイル
量下限値β以上に保持するため、オイル量調整ロツドの
動きをストツパにより規制するとともに、総燃料要求量
Ｑが（αＧ＋β）以下に減少した場合は、スリツプ機構
によつてガバナ出力軸とオイル量調整ロツドおよびガス
量調整ロツド間の信号伝達をスリツプさせると同時に、
このスリツプをスリツプ検出器により検出してオイル専
焼モードＩに切換えている。したがつて、燃料ガスの着
火安定性が確保されるとともに、連続して（αＧ＋β）
以下の総燃料要求量Ｑに追従させて安定な運転制御を維
持できるという効果がある。
4) 定量設定値αＯのオイル定量モードIIIにて、可変
調整されている燃料ガスの噴射量ＱＧを、燃料ガス噴射
弁の制御特性によつて定まる下限値ＬＧ以上に保持する
ため、ガス量調整ロツドの動きを下限設定器により規制
するとともに、総燃料要求量Ｑが（αＯ＋ＬＧ）以下に
減少したとき、スリツプ機構によつてガバナ出力軸とオ
イル量調整ロツドおよびガス量調整ロツド間の信号伝達
をスリツプさせると同時に、このスリツプをスリツプ検
出器により検出し、小噴射量領域の噴射量制御特性に優
れたオイル専焼モードＩに切換えるようにしている。し
たがつて、あるガス量下限値ＬＧ以下の小噴射量領域に
おける噴射量制御特性の直線性が悪い燃料ガス噴射弁を
用いても、ガス噴射量ＱＧがそのＬＧ以下になつたと
き、自動的にオイル専焼モードＩに切換えられるので、
総燃料要求量Ｑが（αＯ＋ＬＧ）以下の小噴射量領域に
減少しても、その変化に追従させて安定な運転制御を維
持することができるという効果がある。
5) オイル定量モードIIIにて、可変調整されている燃
料ガス噴射量ＱＧを可変設定されているガス量上限値Ｈ
Ｇ以下に保持するため、ガス量調整ロツドの動きを上限
設定器によつて規制するとともに、ＱＧ＝ＨＧに達した
ことをガス上限検知器により検知したとき、オイル量調
整ロツドを自由状態にしている。そして、再びＱＧ＜Ｈ
Ｇに減少したときにはオイル量調整ロツドを定量設定値
αＯ位置に拘束するようにしている。即ち、ガス量上限
値ＨＧを基準としてガス噴射量ＱＧがＱＧ＜ＨＧのとき
はモード設定されたオイル定量モードIIIに保持し、Ｑ
Ｇ≧ＨＧのときはガス噴射量ＱＧをＨＧに固定したガス
定量モードに自動的に切換えるようにしている。したが
つて、燃料ガスの最大噴射量が所定の又は可変設定され
る上限値に制限されている場合であつても、全負荷領域
にわたつて安定な運転制御を維持することができるとい
う効果がある。特に、余剰ガスや副生ガスなどのように
発生量が変動する燃料ガスを有効に利用する場合におい
て効果がある。
6) 制御装置の主要部を機械的なリング機構を用いて実
現していることから、船舶などの機関室のような高温の
雰囲気中にも設置することができる。また、主要部の作
動状態が一見してわかることから、故障などの発見が容
易であり、かつ修理、調整などの保守を簡単に行なうこ
とができるという効果がある。
次に、第８図に示した本発明の第２実施例について説明
する。本第２実施例は、第１実施例のリンク機構に代え
て、コンピユータを適用して実現したものであり、基本
とする燃料配分モードは、第１実施例と同一である。
第８図に示すように、制御装置本体８００は、入力回路
８０１，８０２，ＣＰＵ８０３，メモリ８０４，出力回
路８０５，８０６を含んでなるコンピユータからなつて
いる。入力回路８０１には、スピードコントローラ８１
０から目標回転数ＮＯが、回転数検出器８１２から検出
回転数Ｎが、定量設定器８１３からオイル噴射量ＱＯま
たはガス噴射量ＱＧの定量設定値αＯまたはαＧが、オ
イル量下限設定器８１４からオイル量下限値βが、オイ
ル量上限設定器８１５からオイル量上限値ＨＯが、ガス
量下限設定器８１６からガス量下限値ＬＧが、ガス量上
限設定器８１７からガス量上限値ＨＧが、燃料噴射弁２
に供給される燃料ガスの圧力を検出する圧力検出器８１
９から検出圧力ＰＧが、同じくシールオイルの圧力を検
出する圧力検出器８１８から検出圧力ＰＳが、それぞれ
入力されており、それらの信号は、入力回路８０１にて
デジタル信号に変換されたのち、ＣＰＵ８０３を介して
メモリ８０４に格納されるようになつている。また、Ｃ
ＰＵ８０３には、入力回路８０２を介して、モード設定
器８１８からオイル専焼モードＩ、ガス定量モードII、
オイル定量モードIIIのモード指令信号の一つが入力さ
れている。
ＣＰＵ８０３は、これら入力されたデータに基づいて、
第９図〜第１２図に示すフローチヤートにしたがつて、
総燃料噴射量Ｑ、オイル噴射量ＱＯ、ガス噴射量ＱＧな
どを求め、出力回路805を介してそれぞれ燃料オイル噴
射ポンプ４とコントロールオイル噴射ポンプ５のコント
ロールラツク棒６，７に連結されたポジシヨナ８２１，
822に、噴射量ＱＯ，ＱＧをアナログ信号として出力す
るようになつている。た、ＣＰＵ８０３は、出力回路８
０６を介して、ガス圧縮機とシールオイルポンプの起動
制御装置に運転指令を出力するようになつている。
なお、ＣＰＵ８０３には機関関係の異常検出手段８０３
から、即ち、掃気圧力検出器８３１、排気管内圧力・温
度検出器８３２、ガスもれ検出器８３３、機関保護装置
８３４から、入力回路801又は802を介してそれぞれ信号
が入力されており、ＣＰＵ８０３はこれらの入力信号に
基づき、必要に応じて燃料噴射停止を含む機関の緊急停
止指令を出力するようになつている。
このように構成される第２実施例の制御機能と動作につ
いて、第９図〜第１２図に示したフローチヤートを参照
しながら説明する。
これらのフローチヤートは一連のものであり、本発明の
特徴に係る主要部のみが示されており、所定の制御同期
ごとに実行されるようになつている。ステツプ９００に
て起動条件が満足され図示していない起動手段等によつ
てデイーゼルエンジンが起動されると、まず、ステツプ
９０２にて必要なデータが取り込まれ、つづくステツプ
９０４〜９１０にて負荷および回転数に応じた総燃料要
求量Ｑが演算される。この演算は目標回転数ＮＯに相関
させて定められている関数ｆ１によつて基本燃料要求量
ＱＯを求めたのち（ステツプ９０４）、検出回転数Ｎと
ＮＯとの偏差ΔＮを求め（ステツプ９０６）、さらにΔ
Ｎに相関させて定められている関数ｆ２によつて補正燃
料量ΔＱを求め（ステツプ９０８）、このΔＱによりＱ
Ｏを補正して総燃料要求量Ｑを求める（ステツプ９１
０）。
次にステツブ９１２に進んで、負荷量が燃料ガスを使用
する運転（以下、ガス運転と称する）が可能であるか否
かを、Ｑの値が着火安定性を確保できるオイル量下限値
βとガス噴射弁等の制御特性から制限されるガス量下限
値ＬＧ（０を含む）の和以上であるか否かにより判断す
る。この判断が否定の場合はガス運転不可能であるか
ら、ステツプ９１４に進んでオイル専焼モードＩとし、
オイル噴射量ＱＯをＱ、燃料ガス噴射量ＱＧを０に決定
し、ステツプ９１６に進んでそれらの決定値ＱＯ，ＱＧ
をポジシヨナ８２１，８２２に出力してリターンする。
このポジシヨナ８２１，８２２は、例えばピストンシリ
ンダなどのような直線運動をするアクチユエータが適用
可能であり、それぞれＱＯ，ＱＧに応じてコントロール
ラツク棒６，７の位置を出し入れ制御するように、フイ
ードバツク機能を具えた位置制御手段からなつている。
したがつて、第１実施例と同様に、燃料オイル噴射ポン
プ４とコントロールオイル噴射ポンプ５によつて、上記
ＱＯ，ＱＧ（ただし、この場合は０）に制御された燃料
オイルと燃料ガス燃料噴射弁２から燃焼室３内に噴射さ
れることになる。
一方、ステツプ９１２におけるガス運転可否の判断が肯
定であれば、ステツプ９２０に移行して、モード設定器
８２０により設定入力されたモード指令を取り込み、モ
ード指令がＩ，II，IIIのいずれかであるかを判断し、
モードＩであればステツプ９１４に進んで、前述した処
理手順によりオイル専焼モードＩ運転とする。
ステツプ９２０の判断がIIまたはIIIの場合は、第１０
図に示したステツプ９２４〜９３０において、ガス運転
に必要な補機の自動運転およびそれらの起動完了を確認
する。すなわち、シールオイルポンプの起動制御装置に
自動運転指令を出力したのち（ステツプ９２４）、シー
ルオイル圧ＰＳが所定圧ＰＳ０（例えば、２８０Kg／cm
2gに設定されメモリ８０４に格納されている。）以上に
なるのを待つ（ステツプ９２５，９２６）。そしてＰＳ
≧ＰＳ０になつたら、ガス圧縮機の起動制御装置に自動
運転指令を出力したのち（ステツプ928）、燃料ガス圧
ＰＧが所定圧ＰＧ０（例えば、２５０Kg／cm2gに設定さ
れメモリ８０４に格納されている。）以上になるのを待
つ（ステツプ９２９，９３０）。そして、ＰＧ≧ＰＧ０
に達したらステツプ９３２に進んで、モード指令を判断
し、ガス定量モードIIであれば、第１１図のステツプ９
３４に、オイル定量モードIIIであれば、第１２図のス
テツプ950に移行する。
ガス定量モードIIの場合は、第１１図に示すように、ス
テツプ９３４にて総燃料要求量Ｑが燃料ガスの定量設定
値αＧとオイル量下限値βの和以上であるか否かによ
り、ガス定量モードIIの運転が可能か否かを判断する。
この判断が肯定判断であればステツプ９３６に移行し、
ガス定量モードIIに基づいてガス噴射量ＱＧを定量設定
値αＧに定め、オイル噴射量ＱＯをＱ−αＧとして求め
る。そしてステツプ９３８に進んで、オイル噴射量ＱＯ
がその上限値ＨＯ以下か否か判し、肯定判断であれば燃
料オイルの噴射量ＱＯを可変調整できることから、ステ
ツプ９４０に進んで、ステツプ９３６で計算したＱＯ，
ＱＧに配分決定し、ステツプ９４８にてそれらの決定値
ＱＯ，ＱＧをポジシヨナ８２１，８２２に出力してリタ
ーンする。
一方、ステツプ９３８の判断が否定判断であればステツ
プ９４２に移行し、ここにおいてオイル噴射量ＱＯをそ
の上限値ＨＯに保持するオイル定量モードIIIに変更
し、これに基いてガス噴射量ＱＧをＱ−ＨＯに決定した
後、ステツプ９４８に進んでそれらの決定値を出力す
る。
また、ステツプ９３４における判断が否定判断のときは
ステツプ９４４に移行し、オイル噴射量ＱＯをその下限
値βに保持するオイル定量モードIIIにモード変更し、
このモードに従つてガス噴射量ＱＧをＱ−βに決定した
後、ステツプ９４８に進んでそれらの決定値を出力す
る。
このようにして、ガス定量モードIIが選択された場合で
あつても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて、
第１３図(A)，(B)に示すように、自動的にモードＩ，I
I，IIIが選択され、全負荷範囲にわたつて安定な運転制
御が維持される。なお、同図(A)はβのみが設定されて
いる例を、同図(B)はβ，ＨＯ，ＬＧ，ＨＧが全て設定
されている例を示す。
オイル定量モードIIIの場合は、第１２図に示すステツ
プ９５０に移行し、ここで前記ステツプ９１０で求めた
総燃料要求量Ｑの値が、燃料オイルの定量設定値αＯと
燃料ガスの下限値ＬＧの和以上か否かにより、現状にて
オイル定量モードIIによるガス運転が可能か否かを判断
する。この判断が肯定ならばステツプ９５２に移行し
て、指定モードIIIに従つてオイル噴射量ＱＯを定量設
定値αＯに定め、ガス噴射量ＱＧをＱ−αＯとして求め
る。つづいてステツプ９５４に進み、求めたＱＧ＝（Ｑ
−αＯ）がガス量の上限値ＨＧ未満か否かにより、指定
モードのオイル定量モードIIIによる運転が可能か否か
を判断する。この判断が肯定のときはステツプ９５６に
進んで、ステツプ９５２で求めたＱＯ，ＱＧに配分決定
し、ステツプ960にてそれらの決定値をポジシヨナ８２
１，８２２に出力する。一方、ステツプ９５４の判断が
否定のときは、それ以上ガス噴射量ＱＧを増大できない
ことから、ステツプ９５８に進んでＱＧをその上限値Ｈ
Ｇに保持するガス定量モードIIにモード変更し、このモ
ードに従つてオイル噴射量ＱＯをＱ−ＨＧに決定した
後、ステツプ９６０にてそれらの決定値をポジシヨナ８
２１，８２２に出力してリターンする。
また、ステツプ９５０の判断が否定のときはステツプ９
６２に移行し、ガス噴射量ＱＧをその下限値ＬＧに保持
するガス定量モードIIに変更し、このモードに従つてオ
イル噴射量ＱＯをＱ−ＬＧに決定した後、ステツプ９６
０に進んでそれらの決定値を出力する。
このように、オイル定量モードIIIが選択設定された場
合であつても、負荷および燃料使用量などの条件に応じ
て、第１３図(C)，(D)に示したように、自動的にモード
Ｉ，II，IIIが選択され、全負荷範囲にわたつて安定な
運転・制御が維持される。第１３図(C)はβのみが設定
されている例を、同図(D)はβ，ＨＯ，ＬＧ，ＨＧの全
てが設定されている例を示している。
なお、ガス運転に拘らずオイル専焼モードＩにおいても
燃料噴射弁２のシールオイルが必要な場合には、第１０
図に示したステツプ９２４−926は第９図のステツプ９
００よりも前のステツプに組み込まれることになる。
以上説明したように、本第２実施例よれば、前記第１実
施例の1)，2)，3)，4)，5)と同一の効果が得られる他、
定量設定値、上下限値などの設定およびその操作が極め
て簡単に行えることから、燃料の供給条件変動に対させ
て自由度の高い燃料配分パターンを設定、制御すること
ができるという効果がある。また、第１実施例に比較し
て、モード設定手段、定量設定手段、燃料配分手段を簡
単な構成のものとすることができる。
〔発明の効果〕
以上説明したように、本発明によれば、燃料配分をオイ
ル専焼モードと一方の燃料を定量とする２つの定量モー
ドからなる３つの基本モードに区分し、それらのモード
を択一的に設定するモード設定手段と、定量モードの定
量設定値を設定する定量設定手段と、与えられる総燃料
要求量を設定されたモードと定量値とに基づいてオイル
噴射量とガス噴射量に配分する燃料配分手段とを有して
いることから、２種の燃料の供給条件に対応させて速や
かに燃料配分モードを変更することができ、かつその燃
料配分モードに基づいて安定な運転を維持することがで
きる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の第１実施例の全体構成図、第２図は第
１実施例の燃料噴射弁の断面図、第３図は第１実施例の
燃料オイル噴射ポンプとコントロールオイル噴射ポンプ
の一例の断面図、第４図は第１実施例のスリツプ機構の
拡大斜視図、第５図は第１実施例のポジシヨナーの詳細
断面図、第６図(A)〜(D)は第１実施例の燃料配分手段の
動作説明図、第７図(A)，(B)は第１実施例の動作を説明
する線図、第８図は本発明の第２実施例の全体ブロツク
構成図、第９図〜第１２図は第２実施例の主要制御手順
を示すフローチヤート、第１３図(A)〜(D)は第２実施例
の動作を説明する線図である。 ２……燃料噴射弁、４……燃料オイル噴射弁、５……コ
ントロールオイル噴射弁、１０１……ガバナ、１０８…
…燃料調整棒、１０９……スリツプ機構、１１６……ス
リツプ検出器、１２０……バランスロツド、１２１，１
２２……関節継手、１２３……オイル量調整ロツド、１
２４……ガス量調整ロツド、125，１２６……ポジシヨ
ナ、１３９……係止ロツド、140……シリンダストツ
パ、１４１……ガス量上限設定器、１４２……ガス量下
限設定器、１４６……ガス量上限検知器、１５０……モ
ード設定器、１５１……定量設定器、１６２，１６３…
…圧力検出器、１７０……切換駆動機、８００……制御
装置本体、８１８……シールオイル圧力検出器、８１９
……燃料ガス圧力検出器、８１３……定量設定器、８１
４……オイル下限設定器、８１５……オイル上限設定
器、８１６……ガス量下限設定器、８１７……ガス量上
限設定器、820……モード設定器、８２１，８２２……
ポジシヨナ。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】オイルのみを燃料とするオイル専焼モード
    とガスを一定量としてオイルを負荷に応じた量に調整す
    るガス定量モードとオイルを一定量としてガスを負荷に
    応じた量に調整するオイル定量モードとに区分された燃
    料配分モードを択一的に設定するモード設定手段と、ガ
    スまたはオイル定量モードの定量設定値を設定する定量
    設定手段と、設定された燃料配分モードと定量設定値に
    基づいて与えられる総燃料要求量をオイル噴射量とガス
    噴射量に配分する熱料配分手段と、この配分されたオイ
    ル噴射量とガス噴射量に応じて燃焼室に噴射する各燃料
    量を制御する燃料噴射量制御手段と、を有することを特
    徴とする複式燃料デイーゼルエンジンの制御装置。
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