JPH063300A - 管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び装置 - Google Patents
管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び装置Info
- Publication number
- JPH063300A JPH063300A JP16587092A JP16587092A JPH063300A JP H063300 A JPH063300 A JP H063300A JP 16587092 A JP16587092 A JP 16587092A JP 16587092 A JP16587092 A JP 16587092A JP H063300 A JPH063300 A JP H063300A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- measured
- temperature
- fluid
- outside
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 管体内に付着するスケールの影響による管体
の熱特性の測定方法、センサーユニット及び装置に関
し、測定の難しい管表面温度を用いないで、しかも新管
と使用管の内部流体温度を同一にする必要のない管体の
熱特性測定方法、センサーユニット及び装置を提供する
ことを目的とするものである。 【構成】 被測定管２に所定温度の流体を流した状態
で、上記被測定管２の外側で、上記被測定管の外側温度
を管表面直接又は熱抵抗体１１を介して間接に測定する
とともに、被測定管２の内側から外側への熱流密度を測
定し、上記流体温度、管外側温度、熱流密度より被測定
管２の熱抵抗Ｒ、Ｒ’を算出するようにしたものであ
る。上記の方法を実施するためはセンサユニットが使用
される。即ち、被測定管２の外周に符号する熱抵抗体１
１と、上記熱抵抗体１１の外側を覆う固定用金具１２と
よりなる２つ１対の半裁管体１０ａ、１０ｂで構成され
たセンサ保持体１０と、上記熱抵抗体１１に埋設された
熱流センサ３と温度センサ４とを備えたものである。
の熱特性の測定方法、センサーユニット及び装置に関
し、測定の難しい管表面温度を用いないで、しかも新管
と使用管の内部流体温度を同一にする必要のない管体の
熱特性測定方法、センサーユニット及び装置を提供する
ことを目的とするものである。 【構成】 被測定管２に所定温度の流体を流した状態
で、上記被測定管２の外側で、上記被測定管の外側温度
を管表面直接又は熱抵抗体１１を介して間接に測定する
とともに、被測定管２の内側から外側への熱流密度を測
定し、上記流体温度、管外側温度、熱流密度より被測定
管２の熱抵抗Ｒ、Ｒ’を算出するようにしたものであ
る。上記の方法を実施するためはセンサユニットが使用
される。即ち、被測定管２の外周に符号する熱抵抗体１
１と、上記熱抵抗体１１の外側を覆う固定用金具１２と
よりなる２つ１対の半裁管体１０ａ、１０ｂで構成され
たセンサ保持体１０と、上記熱抵抗体１１に埋設された
熱流センサ３と温度センサ４とを備えたものである。
Description
【産業上の利用分野】本発明の管体の熱特性の測定に関
し、特に管体内に付着するスケールの影響を受ける管体
の熱特性の測定方法、センサーユニット及び装置に関す
るものである。
し、特に管体内に付着するスケールの影響を受ける管体
の熱特性の測定方法、センサーユニット及び装置に関す
るものである。
【従来の技術】熱抵抗の測定は、発電所のボイラー等熱
交換器を有する全ての熱利用設備に共通した保守管理技
術の１つである。特に、スケールやスライム等の熱抵抗
物質は、設備の運転時間の増加に伴い、熱交換器伝達
面、例えば熱交換器を構成する管体内面に付着して成長
する。これは、単に熱効率の低下による運転コストの上
昇につながるだけでなく、時には熱交換器に加熱障害を
引起し、経済性、安全性の面から大きな問題となること
さえある。このため、これらの熱利用設備では、これら
スケールやスライム等の熱抵抗を定期的に除去する方策
がとられているが、ここでの期間の設定は経済的な理由
を根拠にされることが多く、熱抵抗そのものが新しい状
態からどのくらい変化したかを基準として判定されるこ
とはほとんど行われていない。この理由は、熱抵抗測定
がきわめて難しく、現状では実用化された技術がほとん
どないことによる。特開昭６１−２６８０９号公報には
図４に示すように、被測定管５０（新管及び使用管）の
外部からヒータ６０で内部流体の温度が一定になるよう
に加熱し、被測定管５０（使用管）の表面温度Ｔθａを
測定し、同じ温度の内部流体を流したときの被測定管５
０（新管）の表面温度Ｔθｂとの差Ｔθａ−Ｔθｂが付
着したスケールの厚みδに比例することを利用して、ス
ケール５１の厚みを求めようとする内容が開示されてい
る。また、同公報には使用管と新管の表面温度Ｔθａ、
Ｔθｂが同じになるようにヒータ加熱量を調整し、使用
管及び新管の外周から内周への熱流密度ｑia、ｑibを測
定することによって使用管の新管に対する熱抵抗の増加
割合Ｒａ／Ｒｂ＝ｑia／ｑib（Ｒａ：使用管の熱抵抗、
Ｒｂ：新管の熱抵抗）を算出する旨の内容が開示されて
いる。
交換器を有する全ての熱利用設備に共通した保守管理技
術の１つである。特に、スケールやスライム等の熱抵抗
物質は、設備の運転時間の増加に伴い、熱交換器伝達
面、例えば熱交換器を構成する管体内面に付着して成長
する。これは、単に熱効率の低下による運転コストの上
昇につながるだけでなく、時には熱交換器に加熱障害を
引起し、経済性、安全性の面から大きな問題となること
さえある。このため、これらの熱利用設備では、これら
スケールやスライム等の熱抵抗を定期的に除去する方策
がとられているが、ここでの期間の設定は経済的な理由
を根拠にされることが多く、熱抵抗そのものが新しい状
態からどのくらい変化したかを基準として判定されるこ
とはほとんど行われていない。この理由は、熱抵抗測定
がきわめて難しく、現状では実用化された技術がほとん
どないことによる。特開昭６１−２６８０９号公報には
図４に示すように、被測定管５０（新管及び使用管）の
外部からヒータ６０で内部流体の温度が一定になるよう
に加熱し、被測定管５０（使用管）の表面温度Ｔθａを
測定し、同じ温度の内部流体を流したときの被測定管５
０（新管）の表面温度Ｔθｂとの差Ｔθａ−Ｔθｂが付
着したスケールの厚みδに比例することを利用して、ス
ケール５１の厚みを求めようとする内容が開示されてい
る。また、同公報には使用管と新管の表面温度Ｔθａ、
Ｔθｂが同じになるようにヒータ加熱量を調整し、使用
管及び新管の外周から内周への熱流密度ｑia、ｑibを測
定することによって使用管の新管に対する熱抵抗の増加
割合Ｒａ／Ｒｂ＝ｑia／ｑib（Ｒａ：使用管の熱抵抗、
Ｒｂ：新管の熱抵抗）を算出する旨の内容が開示されて
いる。
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６１−２６
８０９号公報に記載の管表面温度からスケールの厚みδ
を求める方法では、管表面温度を直接温度計で計測する
ようにしているが、このとき管表面に温度計を設置する
ことによって生じる管表面と温度計との間に生じる接触
熱抵抗の再現性が得らえ難く、同一の条件での測定が出
来ない難点がある。また、上記特開昭６１−２６８０９
号公報に記載の方法では、新管と使用管の内部流体の温
度を同一にする必要がある。この条件を満たすための実
用上の一つの方法は同一管の上流と下流のスケールの無
いと思われる場所とスケールの付着し易い場所で測定を
行うことが考えられるが、内部流体が上記のようにヒー
タ６０から熱を受給している点を考慮すると、上記の条
件を満たすことは難しくなる。また、同一管上の同じ場
所でスケール付着前後の経時変化をみるためには、流体
温度を同一にするための制御が困難となる。更に、使用
管と新管の表面温度を同一にし、両管の外周から内周へ
の熱流密度がｑia、ｑibから使用管の新管に対する熱抵
抗Ｒａの増加割合を求めようとする場合、両管の表面温
度Ｔθａ、Ｔθｂを同じに設定しているのであるから、
加える熱量の制御をうまくやらないと、使用管、新管で
の流体温度の差異が生じ易くなる（流体温度は同じとし
ている）。この発明は上記従来の事情に鑑みて提案され
たものであって、測定の難しい管表面温度を用いない
で、しかも新管と使用管の内部流体温度を同一にする必
要のない管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び
装置を提供することを目的とするものである。
８０９号公報に記載の管表面温度からスケールの厚みδ
を求める方法では、管表面温度を直接温度計で計測する
ようにしているが、このとき管表面に温度計を設置する
ことによって生じる管表面と温度計との間に生じる接触
熱抵抗の再現性が得らえ難く、同一の条件での測定が出
来ない難点がある。また、上記特開昭６１−２６８０９
号公報に記載の方法では、新管と使用管の内部流体の温
度を同一にする必要がある。この条件を満たすための実
用上の一つの方法は同一管の上流と下流のスケールの無
いと思われる場所とスケールの付着し易い場所で測定を
行うことが考えられるが、内部流体が上記のようにヒー
タ６０から熱を受給している点を考慮すると、上記の条
件を満たすことは難しくなる。また、同一管上の同じ場
所でスケール付着前後の経時変化をみるためには、流体
温度を同一にするための制御が困難となる。更に、使用
管と新管の表面温度を同一にし、両管の外周から内周へ
の熱流密度がｑia、ｑibから使用管の新管に対する熱抵
抗Ｒａの増加割合を求めようとする場合、両管の表面温
度Ｔθａ、Ｔθｂを同じに設定しているのであるから、
加える熱量の制御をうまくやらないと、使用管、新管で
の流体温度の差異が生じ易くなる（流体温度は同じとし
ている）。この発明は上記従来の事情に鑑みて提案され
たものであって、測定の難しい管表面温度を用いない
で、しかも新管と使用管の内部流体温度を同一にする必
要のない管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び
装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】この発明は上記目的を達
成するために以下の手段を採用している。すなわち、被
測定管２に所定温度の流体を流した状態で、上記被測定
管２の外側で、上記被測定管の外側温度を管表面直接又
は熱抵抗体１１を介して間接に測定するとともに、被測
定管２の内側から外側への熱流密度を測定し、上記流体
温度、管外側温度、熱流密度より被測定管２の熱抵抗
Ｒ、Ｒ’を算出するようにしたものである。上記の方法
を実施するためには図１に示すようなセンサーユニット
が使用される。即ち、被測定管２の外周に符合する熱抵
抗体１１と、上記熱抵抗体１１の外側を覆う固定用金具
１２とよりなる２つ１対の半裁管体１０ａ、１０ｂで構
成されたセンサー保持体１０と、上記熱抵抗体１１に埋
設された熱流センサー３と温度センサー４とを備えたも
のである。上記センサーユニットは図３に示すような装
置に装着され、熱特性の測定がなされる。即ち、被測定
管２に流体を環流するためのポンプ６と、該流体を所定
温度にするための恒温槽７と、該流体の流量を測定する
ための流量計８と、被測定管２の流体温度を測定するた
めの温度センサー９ａ、９ｂと、被測定管２の中央部外
側に取り付けられる上記センサーユニットとよりなるも
のである。
成するために以下の手段を採用している。すなわち、被
測定管２に所定温度の流体を流した状態で、上記被測定
管２の外側で、上記被測定管の外側温度を管表面直接又
は熱抵抗体１１を介して間接に測定するとともに、被測
定管２の内側から外側への熱流密度を測定し、上記流体
温度、管外側温度、熱流密度より被測定管２の熱抵抗
Ｒ、Ｒ’を算出するようにしたものである。上記の方法
を実施するためには図１に示すようなセンサーユニット
が使用される。即ち、被測定管２の外周に符合する熱抵
抗体１１と、上記熱抵抗体１１の外側を覆う固定用金具
１２とよりなる２つ１対の半裁管体１０ａ、１０ｂで構
成されたセンサー保持体１０と、上記熱抵抗体１１に埋
設された熱流センサー３と温度センサー４とを備えたも
のである。上記センサーユニットは図３に示すような装
置に装着され、熱特性の測定がなされる。即ち、被測定
管２に流体を環流するためのポンプ６と、該流体を所定
温度にするための恒温槽７と、該流体の流量を測定する
ための流量計８と、被測定管２の流体温度を測定するた
めの温度センサー９ａ、９ｂと、被測定管２の中央部外
側に取り付けられる上記センサーユニットとよりなるも
のである。
【作用】上記において、以下の式〜が成立する。す
なわち、スケールが付着しないときの被側定管の全熱抵
抗Ｒとスケール付着時の被測定管の全熱抵抗Ｒ’は、
なわち、スケールが付着しないときの被側定管の全熱抵
抗Ｒとスケール付着時の被測定管の全熱抵抗Ｒ’は、
【数１】 となる。従って、
【数２】 あるいは、
【数３】 となり、Ｔｓ，Ｔｆ，ｑ，Ｔｓ’，Ｔｆ’，ｑ’を測定
することによってスケール による熱抵抗増加分を求め
ることができる。但し、 ｑ …被測定管表面を貫通する熱流密度 Ｔｆ …流体温度 Ｔｓ …熱流センサー内の温度 Ｒ …全熱抵抗（流体＋被側定管＋熱流センサー） ｑ’ …スケール付着時の熱流密度 Ｔｆ’…スケール付着時の熱流密度 Ｔｓ’…スケール付着時の熱流センサー内温度 Ｒ’ …スケール付着時の全熱抵抗 （流体＋チューブ＋熱流センサー＋スケール） 上記において被測定管２の外側の温度はシリコンゴム１
１ｓ等の熱抵抗体１１を介して測定されるので、管表面
温度を直接求めたことにはならないが、安定した温度を
求めることができる。更に、温度センサー４が熱流セン
サー３に組み込まれている場合には、装置構成を小さく
することができる。
することによってスケール による熱抵抗増加分を求め
ることができる。但し、 ｑ …被測定管表面を貫通する熱流密度 Ｔｆ …流体温度 Ｔｓ …熱流センサー内の温度 Ｒ …全熱抵抗（流体＋被側定管＋熱流センサー） ｑ’ …スケール付着時の熱流密度 Ｔｆ’…スケール付着時の熱流密度 Ｔｓ’…スケール付着時の熱流センサー内温度 Ｒ’ …スケール付着時の全熱抵抗 （流体＋チューブ＋熱流センサー＋スケール） 上記において被測定管２の外側の温度はシリコンゴム１
１ｓ等の熱抵抗体１１を介して測定されるので、管表面
温度を直接求めたことにはならないが、安定した温度を
求めることができる。更に、温度センサー４が熱流セン
サー３に組み込まれている場合には、装置構成を小さく
することができる。
【実施例】図１は本発明のセンサーユニットの概念図を
示すものである。被測定管２の外周に当接される熱抵抗
体１１としてのシリコンゴム１１ｓの外側に更に、取付
金具１２が配設されて、半裁管体１０ａ，１０ｂを構成
し、この半裁管体１０ａ，１０ｂが２つ一対でセンサー
ユニット１０を構成する。上記シリコンゴム１１ｓには
図２に示すように熱流センサー３が埋め込まれるととも
に、該熱流センサー３の近傍には温度センサー４も埋め
込まれている。また、上記２つの取付金具１２のそれぞ
れの両端部肉厚部の４ケ所にネジ貫通穴１３を設け、一
方からネジ１４を貫通し、他方にナット１５をあてがっ
てネジ１４をナット１５に締め付けることによって、両
半裁管体１０ａ，１０ｂを被測定管２に取り付けるよう
になっている。図３は本願発明の装置を示す概念図であ
る。被測定管２に対してポンプ６より所定の流速で流体
（通常は水）が環流されるが、この流体は恒温槽７で所
定温度に保たれるようになっている。更に、流体の熱抵
抗は流体流量によって変化するところから、流量計８に
よって流体流量が測定されている。更に被測定管２の両
端にはミキシングチャンバ５ａ，５ｂが設けられ、被測
定管２内の流体を攪拌して温度分布を均一にするように
なっているとともに、被測定管２の両端のミキシングチ
ャンバ５ａ，５ｂの位置には、温度センサー９ａ、９ｂ
が設けられ、この温度センサー９ａ、９ｂより得られる
被測定管２の両端の温度より被測定管２の中央の流体温
度ＴＨ（Ｔｆ）を対数平均より求める。（後述するＴｆ
の符号の定義参照。） 更に、被測定管２の中央部には上記のように構成したセ
ンサーユニット１０が取り付けられ、管内側から外側へ
の熱流密度ｑを熱流センサー３で、また、熱流センサー
３の位置の温度Ｔｓが温度センサー４で測定される。上
記センサーユニット１０より得られる測定値はマイクロ
コンピュータ２０に入力されて、以下のように処理され
る。すなわち、新管と該新管を所定時間使用した被測定
管（管の内径３５．２mm、管の外径４２．７mm、スケー
ル厚み０．５mm）をそれぞれ図３に示す装置に装着した
ところ、熱流計３より得られる熱流密度ｑ、温度センサ
ー４より得られる管外側温度Ｔｓ、及び温度センサー５
ａ、５ｂより得られる流体温度Ｔｆより被側定管２（新
管と使用管）の熱抵抗Ｒ、Ｒ’は、
示すものである。被測定管２の外周に当接される熱抵抗
体１１としてのシリコンゴム１１ｓの外側に更に、取付
金具１２が配設されて、半裁管体１０ａ，１０ｂを構成
し、この半裁管体１０ａ，１０ｂが２つ一対でセンサー
ユニット１０を構成する。上記シリコンゴム１１ｓには
図２に示すように熱流センサー３が埋め込まれるととも
に、該熱流センサー３の近傍には温度センサー４も埋め
込まれている。また、上記２つの取付金具１２のそれぞ
れの両端部肉厚部の４ケ所にネジ貫通穴１３を設け、一
方からネジ１４を貫通し、他方にナット１５をあてがっ
てネジ１４をナット１５に締め付けることによって、両
半裁管体１０ａ，１０ｂを被測定管２に取り付けるよう
になっている。図３は本願発明の装置を示す概念図であ
る。被測定管２に対してポンプ６より所定の流速で流体
（通常は水）が環流されるが、この流体は恒温槽７で所
定温度に保たれるようになっている。更に、流体の熱抵
抗は流体流量によって変化するところから、流量計８に
よって流体流量が測定されている。更に被測定管２の両
端にはミキシングチャンバ５ａ，５ｂが設けられ、被測
定管２内の流体を攪拌して温度分布を均一にするように
なっているとともに、被測定管２の両端のミキシングチ
ャンバ５ａ，５ｂの位置には、温度センサー９ａ、９ｂ
が設けられ、この温度センサー９ａ、９ｂより得られる
被測定管２の両端の温度より被測定管２の中央の流体温
度ＴＨ（Ｔｆ）を対数平均より求める。（後述するＴｆ
の符号の定義参照。） 更に、被測定管２の中央部には上記のように構成したセ
ンサーユニット１０が取り付けられ、管内側から外側へ
の熱流密度ｑを熱流センサー３で、また、熱流センサー
３の位置の温度Ｔｓが温度センサー４で測定される。上
記センサーユニット１０より得られる測定値はマイクロ
コンピュータ２０に入力されて、以下のように処理され
る。すなわち、新管と該新管を所定時間使用した被測定
管（管の内径３５．２mm、管の外径４２．７mm、スケー
ル厚み０．５mm）をそれぞれ図３に示す装置に装着した
ところ、熱流計３より得られる熱流密度ｑ、温度センサ
ー４より得られる管外側温度Ｔｓ、及び温度センサー５
ａ、５ｂより得られる流体温度Ｔｆより被側定管２（新
管と使用管）の熱抵抗Ｒ、Ｒ’は、
【数４】 で算出され、従って、
【数５】 となり、Ｔｓ、Ｔｆ、ｑ、Ｔｓ’、Ｔｆ’、ｑ’を測定
することによってスケールの付着による熱抵抗増加分を
求めることができる。但し、 ｑ …被測定管表面を貫通する熱流密度 Ｔｆ …流体温度 Ｔｓ …熱流センサー内の温度 Ｒ …全熱抵抗（流体＋被側定管＋熱流センサー） ｑ’ …スケール付着時の熱流密度 Ｔｆ’…スケール付着時の熱流密度 Ｔｓ’…スケール付着時の熱流センサー内温度 Ｒ’ …スケール付着時の全熱抵抗（流体＋被側定管＋
熱流センサー＋スケール） その結果、上記の管径、スケール厚の例でＴｓ等の実測
地より熱抵抗Ｒ（Ｒ’）を求めると以下のようになる。
ここで抜管とは発電所の熱交換器で、一定期間使用した
管を抜き取った管のことをいい、本明細書の使用管と同
義である。
することによってスケールの付着による熱抵抗増加分を
求めることができる。但し、 ｑ …被測定管表面を貫通する熱流密度 Ｔｆ …流体温度 Ｔｓ …熱流センサー内の温度 Ｒ …全熱抵抗（流体＋被側定管＋熱流センサー） ｑ’ …スケール付着時の熱流密度 Ｔｆ’…スケール付着時の熱流密度 Ｔｓ’…スケール付着時の熱流センサー内温度 Ｒ’ …スケール付着時の全熱抵抗（流体＋被側定管＋
熱流センサー＋スケール） その結果、上記の管径、スケール厚の例でＴｓ等の実測
地より熱抵抗Ｒ（Ｒ’）を求めると以下のようになる。
ここで抜管とは発電所の熱交換器で、一定期間使用した
管を抜き取った管のことをいい、本明細書の使用管と同
義である。
【表１】 一方、 Ｔｆｉ…被測定管入口平均流体温度 Ｔｆｏ…被測定管出口平均流体温度 Ｔｆ …管内平均流体温度
【数６】 α …流体の平均熱伝達率 α1 …被測定管内径 α2 …被測定管外径 ｔs …スケールの厚み λs …スケールの熱伝導率 λt …被測定管の熱伝導率 Ｒ …全熱抵抗 Ｒｆ …流体の熱抵抗 Ｒｓ …スケールの熱抵抗 Ｒｔ …被測定管の熱抵抗 Ｒｓｉ…熱流センサーの熱抵抗（センサー取付けによる
接触熱抵抗を含む） Ｔｗｏ…被測定管外表面温度 とすると、
接触熱抵抗を含む） Ｔｗｏ…被測定管外表面温度 とすると、
【数７】 が成立する。これによって、スケール厚み０．５mm、λ
ｓ＝２Kcal/m2h℃、λｔ＝４０Kcal/m2h℃の場合の流体
抵抗Ｒｆ、スケールの熱抵抗Ｒｓ、管の熱抵抗Ｒｔはそ
れぞれ式より、 Ｒｆ＝１．７×１０-3 Ｒｓ＝３．１×１０-4 Ｒｔ＝３．１×１０-4 Ｒｓｉ＝３．１×１０-2（予め測定された値） （但し、αはDittus-Boelterの実験式により（７０℃、
６ｌ／ｍｉｎ）７００Kcal/m2h℃）となり、全熱抵抗の
増加は、
ｓ＝２Kcal/m2h℃、λｔ＝４０Kcal/m2h℃の場合の流体
抵抗Ｒｆ、スケールの熱抵抗Ｒｓ、管の熱抵抗Ｒｔはそ
れぞれ式より、 Ｒｆ＝１．７×１０-3 Ｒｓ＝３．１×１０-4 Ｒｔ＝３．１×１０-4 Ｒｓｉ＝３．１×１０-2（予め測定された値） （但し、αはDittus-Boelterの実験式により（７０℃、
６ｌ／ｍｉｎ）７００Kcal/m2h℃）となり、全熱抵抗の
増加は、
【数８】 となる。これは上記の実測データと良く一致している。
この種の管の熱特性の測定において、センサーユニット
の着脱による測定の再現性を保証する必要があるが、上
記のようなセンサーユニットを用いた方法を用いると、
温度センサーと管表面との間の接触熱抵抗の再現性が得
られやすく、測定の再現性を保証することができること
になる。
この種の管の熱特性の測定において、センサーユニット
の着脱による測定の再現性を保証する必要があるが、上
記のようなセンサーユニットを用いた方法を用いると、
温度センサーと管表面との間の接触熱抵抗の再現性が得
られやすく、測定の再現性を保証することができること
になる。
【発明の効果】以上説明したようにこの発明は、被測定
管の外側温度（表面温度に代わる）をシリコンゴム等の
熱抵抗体を介して得るようにしているので、温度センサ
ーと管表面との間の接触熱抵抗の再現性が得られやす
く、測定の再現性を保証することが可能となる。また、
新管と使用管の内部流体温度を同一にする必要がないの
で温度制御が簡単となる。
管の外側温度（表面温度に代わる）をシリコンゴム等の
熱抵抗体を介して得るようにしているので、温度センサ
ーと管表面との間の接触熱抵抗の再現性が得られやす
く、測定の再現性を保証することが可能となる。また、
新管と使用管の内部流体温度を同一にする必要がないの
で温度制御が簡単となる。
【図１】本発明に使用するセンサーユニットの概念図で
ある。
ある。
【図２】上記本発明センサーユニットに使用するシリコ
ンゴムの展開図である。
ンゴムの展開図である。
【図３】本発明の装置概念図である。
【図４】従来例の装置概念図である。
２ 被測定管 ３ 熱流センサー ４ 温度センサー ６ ポンプ ７ 恒温槽 ８ 流量計 ９ａ、９ｂ 温度センサー １０ａ、１０ｂ 半裁管体 １１ 熱抵抗体 １２ 固定用金具 Ｒ、Ｒ’ 熱抵抗
Claims (3)
- 【請求項１】 被測定管(2) に所定温度の流体を流した
状態で、上記被測定管(2) の外側で、上記被測定管の外
側温度を管表面直接又は熱抵抗体(11)を介して間接に測
定するとともに、被測定管(2) の内側から外側への熱流
密度を測定し、上記流体温度、管外側温度、熱流密度よ
り被測定管(2) の熱抵抗(R) 、(R')を算出する管体の熱
特性測定方法。 - 【請求項２】 被測定管(2) の外周に符合する熱抵抗体
(11)と、上記熱抵抗体(11)の外側を覆う固定用金具(12)
とよりなる２つ１対の半裁管体(10a) 、(10b) で構成さ
れたセンサー保持体(10)と、 上記熱抵抗体(11)に埋設された熱流センサー(3) と温度
センサー(4) とを備えた管体の熱特性測定センサーユニ
ット。 - 【請求項３】 被測定管(2) に流体を環流するためのポ
ンプ(6) と、該流体を所定温度にするための恒温槽(7)
と、該流体の流量を測定するための流量計(8) と、 被測定管(2) の流体温度を測定するための温度センサー
(9a)、(9b)と、被測定管(2) の中央部外側に取り付けら
れる請求項２に記載のセンサーユニットとよりなる管体
の熱特性測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16587092A JPH063300A (ja) | 1992-06-24 | 1992-06-24 | 管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16587092A JPH063300A (ja) | 1992-06-24 | 1992-06-24 | 管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH063300A true JPH063300A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=15820550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16587092A Pending JPH063300A (ja) | 1992-06-24 | 1992-06-24 | 管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063300A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0862163A (ja) * | 1994-08-18 | 1996-03-08 | Kyoto Electron Mfg Co Ltd | 熱流センサの校正方法及びその装置 |
| US7748224B2 (en) * | 2004-10-28 | 2010-07-06 | Caterpillar Inc | Air-conditioning assembly |
| CN102033078A (zh) * | 2010-10-19 | 2011-04-27 | 北京航空航天大学 | 有补偿加热的gh4169/k417合金的接触热阻测试方法 |
| CN102033077A (zh) * | 2010-10-19 | 2011-04-27 | 北京航空航天大学 | 用于gh4169/k417合金的接触热阻测试方法 |
| JP2015158341A (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | 三浦工業株式会社 | スケール付着判定装置 |
-
1992
- 1992-06-24 JP JP16587092A patent/JPH063300A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0862163A (ja) * | 1994-08-18 | 1996-03-08 | Kyoto Electron Mfg Co Ltd | 熱流センサの校正方法及びその装置 |
| US7748224B2 (en) * | 2004-10-28 | 2010-07-06 | Caterpillar Inc | Air-conditioning assembly |
| CN102033078A (zh) * | 2010-10-19 | 2011-04-27 | 北京航空航天大学 | 有补偿加热的gh4169/k417合金的接触热阻测试方法 |
| CN102033077A (zh) * | 2010-10-19 | 2011-04-27 | 北京航空航天大学 | 用于gh4169/k417合金的接触热阻测试方法 |
| JP2015158341A (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | 三浦工業株式会社 | スケール付着判定装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6474155B1 (en) | Constant-temperature-difference flow sensor | |
| US4464932A (en) | Thermal mass flowmetering | |
| JP5837566B2 (ja) | 排出又は分泌される体液の流量を測定するための方法と装置 | |
| RU2007130676A (ru) | Способ регулировки термического или калориметрического расходомера | |
| JPH1082597A (ja) | 熱交換器の付着物監視装置ならびにその方法 | |
| JP5959402B2 (ja) | 固定装置、固定方法、及び流量計測装置 | |
| JPH063300A (ja) | 管体の熱特性測定方法、センサーユニット及び装置 | |
| Hannemann et al. | An experimental investigation into the effect of surface thermal conductivity on the rate of heat transfer in dropwise condensation | |
| US7377687B2 (en) | Fluid temperature measurement | |
| JPH061185B2 (ja) | 流体管内の付着物状況検知方法および装置 | |
| JP2003004680A (ja) | 地中熱交換器の熱応答試験方法および同装置 | |
| US8235589B1 (en) | Specific heat measurement probe | |
| JP4537776B2 (ja) | 配管内を流れる流体温度の計測方法及び流体熱量の計測方法 | |
| JP2001355800A (ja) | ガス供給装置 | |
| EP0019480B1 (en) | Method and apparatus for measuring the temperature of hot gases | |
| JPH0815189A (ja) | 熱抵抗測定方法及びその装置 | |
| JP2964186B2 (ja) | 熱式流量計 | |
| JP3311159B2 (ja) | 熱流センサの校正方法及びその装置 | |
| JP4796283B2 (ja) | 流量計測方法及び温度センサを用いた流量計測装置 | |
| CN112665671A (zh) | 一种热式流量计及流量测量方法 | |
| JPH0412633Y2 (ja) | ||
| RU2201580C2 (ru) | Устройство для измерения микрорасхода газа | |
| JPS6150596U (ja) | ||
| SE466820B (sv) | Foerfarande och anordning foer floedeshastighetsmaetning | |
| RU201523U1 (ru) | Покомпонентный расходомер газожидкостной среды |