JPH0815189A - 熱抵抗測定方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 被測定管内面へのスケールやスライムの付着
量を特定するため熱抵抗測定方法及びその装置に関し、
熱抵抗の測定精度を向上させるとともに、該測定作業を
簡略化でき、しかも種々の構造の管体や、さらに平面型
の熱交換壁体にも適用することを目的とするものであ
る。 【構成】 被測定管１内に流通させた流体Ｆの温度Ｔｆ
と上記被測定管１に近接配置された熱源２の温度Ｔｈと
をそれぞれ温度センサ９，２１で検出して両者の温度差
ΔＴを測定するとともに、被測定管１と熱源２との間で
授受される熱流量ｑを熱流センサ３で測定し、上記温度
差ΔＴ及び熱流量ｑに基づいて被測定管１の熱抵抗値Ｒ
を算出する構成とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、熱抵抗測定方法及びそ
の装置に関し、特に被測定管内面へのスケールやスライ
ムの付着量を特定するため熱抵抗測定方法及びその装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】発電所のボイラ等のような熱交換システ
ムの保守には、該システムで使用される管体の熱抵抗の
測定が必須とされている。すなわち、システムの稼働時
間が経るに従って、当該管体の内面に付着するスケール
やスライムによって管体の熱抵抗が増大し、熱交換効率
を低下させるばかりか、管内圧力の異常上昇や冷却水の
流通不全に起因する過熱障害の原因となることによる。
このため、上記管体内面の清浄作業（例えば洗浄液を管
内に流通させる化学的な処理や微細な固形物を流体とと
もに流通させる物理的な処理）が定期的に実施されてい
る。

【０００３】しかしながら、上記清浄作業は管体の熱抵
抗値を基準として実施すべきであるのに対して、現実に
は経済的な事情や大まかな経験則に基づいた間隔で実施
されている場合が多い。

【０００４】そこで、特開昭61-26809号公報には、図４
に示すように、被測定管１に温度を一定に保持した流体
Ｆを一定の流量で流通させるとともにヒータ１００の発
熱量を所定値に保持した状態で、該被測定管１の表面温
度もしくは被測定管１内外で授受される熱流量を測定す
るか、あるいは上記被測定管１の表面温度もしくは被測
定管１内外で授受される熱流量が一定となるようなヒー
タ１００の発熱量を測定するようにした測定方法及びそ
の方法を実施するための装置が開示されている。

【０００５】上記いずれの方法によっても得られた測定
値は被測定管１とその内部を流通する流体Ｆとを併せた
熱抵抗値を反映することとなり、同一の測定条件の下で
該被測定管１と同質・同径の未使用管について得られた
測定値を基準として被測定管１の熱抵抗値を求めること
ができる。

【０００６】さらに本出願人によれば、特開平6-3300号
公報において、被測定管に所定温度の流体を流通させた
状態で、上記被測定管の外側で上記被測定管の表面温度
を測定するとともに、被測定管の内外を通過する熱流量
を測定するようにし、被測定管の熱抵抗を測定する方法
を開示している。また、同公報には、上記測定方法を実
施する装置として被測定管の管径に符合させた一対の半
裁管体と、該半裁管体の内面に積層された熱抵抗体内に
熱流センサ及び温度センサを埋設する構成の測定装置を
開示した。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記特開昭
61-26809号公報に記載の発明を実施にあたって、所要の
測定精度を得るために、上記ヒータ１００の発熱量は厳
密に制御されなければならない。

【０００８】しかしながら、上記ヒータ１００を構成す
る電気抵抗体の抵抗値は該電気抵抗体の温度に応じて変
化する（温度が高まるにつれて電気抵抗値が低下する）
ことが知られており、上記のようにヒータ１００の発熱
量を所定時間にわたって一定に保持したり、あるいは熱
流センサや温度センサの出力レベルを参照しながらヒー
タ１００の発熱量を調整するためには、上記温度に応じ
た抵抗値を勘案した電流あるいは電圧をヒータ１００に
供給することのできる複雑な制御機構が必要となる。

【０００９】この点に関して上記特開昭61-26809号公報
においてはヒータ１００として、電気抵抗値の温度係数
が比較的小さな白金抵抗素子を採用することを推奨し、
ヒータ１００への供給電力の制御を簡略化を図っている
ものの、所要の測定精度を維持するという観点からは必
ずしも望ましいものではない。

【００１０】また、上記特開昭61-26809号公報における
開示内容によれば、被測定管１の全周を所定長さにわた
ってヒータ１００で囲撓するようにしており、かかる構
成によって測定精度を極力高めようとする意図が窺える
が、一般に熱交換システム内では測定対象となる管体は
高密度に配管されているため、被測定管に隣接する管体
が上記ヒータ１００等に干渉して、取り付け作業が困難
となる場合が少なくない。また、上記熱交換システム内
に配置された管体の形状も様々であり、例えば図５に示
すように、複数列に並置される管体１ａ相互をフィン１
ｂにて一体に連結された構成（ボイラ水管や太陽熱温水
器において採用されている）や、さらに断面が円形でな
い管体等に対しては上記発明を適用することはできな
い。

【００１１】また、一方、上記特開平6-3300号公報に記
載の方法では熱抵抗体を介して被測定管表面を通過する
熱流量を測定するようにしているので、温度センサ及び
熱流センサが被測定管表面に接触せず、しかも該熱抵抗
体が半裁管に覆われているため安定した測定値が得られ
るとともに、作業効率が格段に向上する。

【００１２】ところが、この発明においても、上記半裁
管を被測定管に取り付けるには、隣接する管体との間隔
が充分に形成されていないと取り付けにくく、また図５
に示すようなフィンによる連結構造をとる管体に対して
は適用することができない。

【００１３】従って、上記熱抵抗の測定にあたって被測
定管を熱交換システムより取り外し、測定装置による測
定を別途行うことが必須であり、上記特開昭61-26809号
公報に記載の発明と同様、熱交換システムの稼働効率が
阻害されることも指摘されている。

【００１４】本発明は上記従来の事情に鑑みて提案され
たものであって、熱抵抗の測定精度を向上させるととも
に、該測定作業を簡略化でき、しかも種々の構造の管体
や、さらに平面型の熱交換壁体にも適用することのでき
る熱抵抗測定方法及び装置を提供することを目的とする
ものである。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに本発明は以下の手段を採用する。すなわち、被測定
管１内に流体Ｆを流通させ、該流体Ｆの温度Ｔf と上記
被測定管１に近接配置された熱源２の温度Ｔh との温度
差ΔＴを測定するとともに、被測定管１と熱源２との間
で授受される熱流量ｑを測定し、上記温度差ΔＴ及び熱
流量ｑに基づいて被測定管１の熱抵抗値Ｒを算出するよ
うにした熱抵抗測定方法である。

【００１６】上記測定方法を実施するにあたって用いら
れる測定装置には、被測定管１に近接配置された熱源２
と、該熱源２の温度Ｔh を測定する温度センサ２１と、
上記被測定管１表面と熱源２との間隔位置に配置された
熱流センサ３と、上記流体Ｆの温度Ｔf を測定する流体
温度センサ９と、該熱流センサ３の出力ｑ及び上記流体
Ｆの温度Ｔf と上記熱源２の温度Ｔh との温度差ΔＴに
基づいて被測定管１の熱抵抗値Ｒを算出する演算手段３
１とを設けるようにする。

【００１７】さらに上記測定装置には、温度センサ２１
よりの出力に基づいて上記熱源２の温度Ｔh を所定値に
保持する熱源制御手段２３、上記流体Ｆの温度Ｔf の温
度制御を行う流体温度制御手段７、あるいは上記熱源２
と熱流センサ３との間に熱良導性の均熱層２２を介挿し
た構成とすることができる。

【００１８】またさらに上記熱源２がペルチェ素子で構
成されることも望ましい。

【００１９】

【作用】上記の構成において、下記数式(1) に示すよう
に、被測定管１と熱源２との間で授受される熱流量ｑ
は、熱源２の温度Ｔｈと流体Ｆの温度Ｔｆとの温度差Δ
Ｔに比例する一方、流体Ｆをも含めた被測定管１の熱抵
抗Ｒに反比例することが知られている。

【００２０】従って、上記温度差ΔＴさえ求められれ
ば、上記熱流センサの出力（熱流量）ｑとともに下記数
式(A) に代入することによって被測定管の熱抵抗値Ｒが
求められる。

【００２１】

【数１】

【００２２】但し、上記のようにして算出される熱抵抗
値Ｒは、被測定管１の内部を流通する流体Ｆの熱抵抗値
（該流体Ｆの温度と流量とに左右される）、管壁の熱抵
抗値及び取付時の接触熱抵抗値を加算した値である。

【００２３】従って、上記被測定管１を化学洗浄あるい
はブラシ洗浄等の洗浄作業法により清浄にした状態、あ
るいは同質・同径の未使用の管体の熱抵抗値Ｒ0 も流体
Ｆの温度及び流量を共通の条件にして測定し、両者の熱
抵抗値の差Ｒ−Ｒ0 をとった場合には、上記８流体Ｆの
熱抵抗値を特定することなく、使用に伴う管体の熱抵抗
値の増加分を特定できるとともに、管内に付着したスケ
ールもしくはスライムの熱伝導率が既知であれば付着厚
さを算出することができる。

【００２４】上記構成に加えて、熱源２と熱流センサ３
との間に、例えば銅や銀のような熱良導性の均熱層２２
を介挿することにより、上記温度差ΔＴと被測定管１の
熱抵抗値Ｒに応じた熱流量ｑを熱流センサ２が捉えるこ
とができる。

【００２５】さらに、上記熱源２をペルチェ素子で構成
することにより、該測定装置の占有する空間が節約され
るとともに、熱源２の温度を正確に制御することができ
るので、該熱源２と流体Ｆの温度Ｔｆとの温度差ΔＴを
大きくすることができ、測定精度が向上する。

【００２６】

【実施例】以下本発明に関し、実施例に基づいて説明す
る。図１は本発明に係る一実施例の要部の構成図であ
り、図１(a) はその縦断側面図、図１(b) は正面図、図
１(c) はＡ−Ａ断面平面図であり、図２は本発明に係る
一実施例の配管系統図である。

【００２７】図１に示すように、固定手段４１によって
被測定管１の一側面部に固定された測定フレーム４０に
は、ペルチェ素子よりなる熱源２と、該熱源２の被測定
管１側に積層された熱良導体（例えば銅、銀等）で構成
される均熱層２２を介して配置された熱流センサ３とが
設けられている。

【００２８】また、上記均熱層２２内には熱源２の温度
Ｔｈを測定するための温度センサ２１が埋設される一
方、被測定管１の管径に符合する凹曲面を備えるアタッ
チメント４３が上記熱流センサ３を囲撓するように配置
されている。

【００２９】尚、上記測定フレーム４０の最外側位置に
は、後述する熱源制御手段２３によって冷却駆動される
際に熱源２で生成されるジュール熱を放出する放熱部４
２が配置される。

【００３０】さらに、上記測定フレーム４０を被測定管
１に固定するための固定手段４１は、該測定フレーム４
０の上下両端部において被測定管１に向かって突出する
上下一対の中空アーム４１ａと、該中空アーム４１ａの
先端部に設けられた吸盤４１ｂとを備え、中空アーム４
１ａ基端部側で図示しない真空吸引装置と接続するよう
にして、測定フレーム４０を被測定管１に取り付けるよ
うにしている。尚、被測定管１に対する固定手段４１は
特に上記構成に限定されず、被測定管１の加工を行うこ
となく測定フレーム４０が装着されればよく、例えば被
測定管１が鉄、ニッケル等の強磁性材料で構成されてい
る場合は強力な永久磁石によって取り付けるようにして
もよい。

【００３１】上記測定フレーム４０の正規の装着位置に
おいて、図１(a) に示すように、アタッチメント４３の
みが被測定管１に直接当接するようにし、これによって
該アタッチメント４３で囲撓される熱流センサ３と被測
定管１との間隔が一定となり、測定値の安定化が図れる
とともに、流体Ｆから熱流センサ３を通過し、温度セン
サ２に到る熱流の一次元性を確保するようにしている。

【００３２】上記構成の測定フレーム４０が装着された
被測定管１は、図２に示すような、測定装置内に配置さ
れる。すなわち、この実施例の測定装置では、まずバル
ブＶ1 ，Ｖ2 を開弁する一方、バルブＶ3 ，Ｖ4 ，Ｖ5
を閉弁した状態で循環ポンプ６を稼働させ、上記被測定
管１と流体温度制御手段７とにわたって流体Ｆを環流さ
せる。上記流体温度制御手段７においては流体Ｆが所定
温度Ｔｆに調温されるとともに、流体経路内に配置され
た流量計８によって一定の流量で被測定管１内を流通す
るように管理されている。

【００３３】また、被測定管１の上流側、下流側のそれ
ぞれに流体Ｆを混合するミキシングチャンバ５ａ，５ｂ
が設けられ、該ミキシングチャンバ５ａ，５ｂ内で流体
Ｆを攪拌することにより温度分布を均一にしている。こ
のミキシングチャンバ５ａ，５ｂ内には温度センサ９
ａ，９ｂが設けられ、被測定管１内の流体温度Ｔｆを温
度センサ９ａ，９ｂの各出力Ｔｆ1 ，Ｔｆ2 で被測定管
１内を流通する流体Ｆの混合平均温度をＴｆとし、後述
する熱抵抗値の測定値の信頼性を高めるようにしてい
る。

【００３４】一方、測定フレーム４０に設けられた熱源
（ペルチェ素子）２は熱源制御手段２３より出力される
駆動電流によって制御される。上記熱源制御手段２３に
は温度センサ２１において測定された熱源２の温度Ｔｈ
が入力されるとともに、上記流体温度センサ９ａ，９ｂ
によって測定された被測定管１内を流通する流体温度Ｔ
ｆが入力され、該熱源温度Ｔｈと流体温度Ｔｆとの温度
差が常に所定値ΔＴとなるようなレベルの駆動電流を熱
源２に供給するようにしている。

【００３５】これによって、上記被測定管１より熱源２
に向かう熱流量ｑは上記熱流センサ３によって測定さ
れ、該熱流センサ３の出力と、上記温度差ΔＴとが演算
手段３１に入力される。該演算手段３１においては、下
記数式(A) 再掲 のような演算が行われる。

【００３６】

【数２】

【００３７】さらに上記被測定管１の熱抵抗値の測定が
完了すると、今度はバルブＶ1 ，Ｖ2 を閉弁する一方、
バルブＶ3 ，Ｖ4 ，Ｖ5 を開弁するとともに、循環ポン
プ５２を始動させる。これによって上記流体Ｆはバルブ
Ｖ1 によって閉塞され、被測定管１内には流通しなくな
り、代わって洗浄液温度制御手段５１内に貯溜された化
学洗浄液Ｃが被測定管１を流通するようになる。

【００３８】上記化学洗浄液Ｃは被測定管１内に付着し
たスケールやスライムに対して活性な物質（例えばクエ
ン酸や硝酸等）を主成分とする水溶液であり、この実施
例では上記洗浄液温度制御手段５１において洗浄に適し
た温度となるように調温されるとともに、その流量も流
量計５４によって管理されるようにしている。

【００３９】このようにして、上記化学洗浄液Ｃを被測
定管１に流通させることによって、該被測定管１内のス
ケールやスライムが除去される。尚、該洗浄が終了した
か否かは循環ポンプ５２の下流側に配置したモニタ管５
３によって確認することができる。

【００４０】以上のようにして内部のスケールやスライ
ムが除去された後に、除去前の被測定管１に対すると同
様に熱抵抗値の測定を行い、演算手段３１よりの出力に
よって熱抵抗値Ｒ0 を得る。

【００４１】また、上記被測定管１の測定作業とは別
に、上記被測定管１をブラシ洗浄等の清浄作業法により
清浄にした後に、該流体Ｆの温度と流量を共通の条件に
して測定することによっても熱抵抗値Ｒ0 を測定できる
ことはいうまでもない。

【００４２】以上のようにして得られた熱抵抗値Ｒ，Ｒ
0 の差（＝Ｒ0 −Ｒ）は、被測定管１内面のスケールや
スライムの付着量を示す指標とすることができ、熱交換
システム内の管体の交換や清掃作業が必要であるか否か
の判断基準とすることができる。

【００４３】図３は上記実施例による被測定管の管厚実
測値と熱抵抗値との相関関係を示すグラフであり、管端
からの距離を横軸に採って各部位におけるは管厚実測値
を図３(a) に、全熱抵抗値を図３(b) にそれぞれ示す。

【００４４】図３(a) に示すように、この実施例では内
面に螺旋状に４条のリブを有するライフル管を測定対象
とし、管軸方向２５mm毎に高さ１mmのリブが突出するこ
とが確認でき、また、図３(b) に示すように、上記管厚
に応じた熱抵抗値ＲT が変位する（リブの突出位置で大
きく、リブの間隔位置で小さい）が得られることがわか
る。このような管厚実測値と熱抵抗値との良好な相関関
係からも明らかなように、上記実施例によれば流体Ｆか
ら熱流センサ３を通過し、温度センサ２に到る熱流の一
次元性が良好に確保されていることによるものと考察で
きる。

【００４５】またさらに、図３中に示す部位Ａ（リブと
リブとの間隔位置）と部位Ｂ（リブの突出位置）とにお
ける上記化学洗浄前後での熱抵抗値（化学洗浄前の熱抵
抗値ＲT ，同洗浄後の熱抵抗値ＲT0）とともに、両者の
差（＝ＲT0−ＲT ）を下記表１に示す。また表１には付
着スケールの熱伝導率λを２．３（単位：W/mK）とした
推定付着厚さをも併せて示す。

【００４６】

【表１】

【００４７】一方、実際のスケールの付着厚さを確認す
るために上記ライフル管と同時期に採取された試料管を
管軸方向に垂直に切断し、その切断面におけるスケール
の付着厚さを顕微鏡によって測定したところ４６〜６３
μm の範囲にあった。火力発電所のボイラ管の外面温度
はスケール付着厚さが約４００μｍで許容温度付近にな
るため、この付着厚さが洗浄作業実施の判断基準の一つ
になっている。このことから、上記表１に示すような推
算厚さと上記実測による付着厚さとの誤差は実用上問題
がない程度に小さいことが確認できた。以上のように、
上記実施例においては、熱源２と熱流センサ３との間に
熱良導性の均熱層２２を設け、該均熱層２２内に温度セ
ンサ２１を埋設するようにしたので、被測定管１側から
熱源２に向かう熱流量が安定し、測定精度を高めること
ができる。

【００４８】さらに、熱源２をペルチェ素子で構成して
いるので、従来の電気抵抗体にみられるような抵抗値に
係る温度係数を考慮する必要がなく、また熱源制御手段
２３による制御に対する応答性が優れているので測定精
度が高まることとなる。

【００４９】またさらに上記のように、測定精度が保障
されるため、測定フレーム４０で被測定管１の全周を被
覆する必要がなくなり、例えば、熱交換システム内で密
に配管された管体や、あるいは隣接する管体相互をフィ
ンにて連結した構造の管体群に対しても上記測定が行え
るようになった。

【００５０】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、被測定管
内に流体を流通させ、該流体の温度と上記被測定管に近
接配置された熱源の温度との温度差及び被測定管と熱源
との間で授受される熱流量に基づいて、被測定管の熱抵
抗値を求めるようにしているので、比較的簡単な測定条
件の調整作業によって、再現性の良好な測定値が得られ
る効果がある。

【００５１】特に、上記熱源を熱源制御手段によって制
御することにより、上記温度差の調整を厳密に行うこと
ができるとともに、均熱層を熱源と熱流センサとの間隔
位置に介挿したり、あるいは上記熱源を可逆的な温度制
御を正確に行うことのできるペルチェ素子を用いること
により、測定精度のさらなる向上が見込まれる。

【００５２】また、上記測定精度の向上によって、被測
定管の全周を囲撓するような構成が不要となり、熱交換
システム内で密に配置された管体の測定を直接行える
他、例えば隣接する管体相互がフィンによって連結され
た構造の管体の熱抵抗値の測定が可能となり、これによ
って該システムの稼働効率を犠牲にすることなく適切な
保守・管理が行えるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る一実施例の構成図である。

【図２】本発明に係る一実施例の配管系統図である。

【図３】本発明に係る一実施例による管厚実測値と熱抵
抗値との相関関係を示すグラフである。

【図４】従来例の概念図である。

【図５】本発明の適用対象とする管体の構造を示す斜視
図である。

【符号の説明】

１ 被測定管 ２ 熱源 ３ 熱流センサ ７ 流体温度制御手段 ９ 流体温度センサ ２１ 温度センサ ３１ 演算手段 ２３ 熱源制御手段 Ｆ 流体 Ｔｈ 熱源温度 Ｔｆ 流体温度 ΔＴ 温度差 ｑ 熱流量 Ｒ 熱抵抗値

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中島 英作 福岡市南区塩原２丁目１番47号 九州電力 株式会社総合研究所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 被測定管 (1)内に流体(F) を流通させ、
   該流体(F) の温度(Tf)と上記被測定管(1) に近接配置さ
   れた熱源(2) の温度(Th)との温度差 (ΔT)を測定すると
   ともに、被測定管(1) と熱源(2) との間で授受される熱
   流量(q) を測定し、上記温度差 (ΔT)及び熱流量(q) に
   基づいて被測定管(1) の熱抵抗値(R)を算出するように
   した熱抵抗測定方法。
2. 【請求項２】 被測定管(1) 内に流体(F) を流通させつ
   つ測定を行うようにした熱抵抗測定装置において、 被測定管(1) に近接配置された熱源(2) と、該熱源(2)
   の温度(Th)を測定する温度センサ(21)と、上記被測定管
   (1) 表面と熱源(2) との間隔位置に配置された熱流セン
   サ(3) と、上記流体(F) の温度(Tf)を測定する流体温度
   センサ(9) と、該熱流センサ(3) の出力(q) 及び上記流
   体(F) の温度(Tf)と上記熱源(2) の温度(Th)との温度差
   (ΔT)に基づいて被測定管(1) の熱抵抗値(R) を算出す
   る演算手段(31)とを備える熱抵抗測定装置。
3. 【請求項３】 上記温度センサ(21)よりの出力に基づい
   て上記熱源(2) の温度(Th)を所定値に保持する熱源制御
   手段(23)を備える請求項２に記載の熱抵抗測定装置。
4. 【請求項４】 上記流体(F) の温度(Tf)の温度制御を行
   う流体温度制御手段(7) を備える請求項２に記載の熱抵
   抗測定装置。
5. 【請求項５】 上記熱源(2) と熱流センサ(3) との間に
   熱良導性の均熱層(22)を介挿した請求項２に記載の熱抵
   抗測定装置。
6. 【請求項６】 上記熱源(2) がペルチェ素子で構成され
   る請求項２に記載の熱抵抗測定装置。