JPH06323326A - アルミニウム粉末合金製コンロッド - Google Patents
アルミニウム粉末合金製コンロッドInfo
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- JPH06323326A JPH06323326A JP10957593A JP10957593A JPH06323326A JP H06323326 A JPH06323326 A JP H06323326A JP 10957593 A JP10957593 A JP 10957593A JP 10957593 A JP10957593 A JP 10957593A JP H06323326 A JPH06323326 A JP H06323326A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- connecting rod
- end part
- aluminum powder
- large end
- powder alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ボルト等の座面の陥没を防止して、コンロッ
ドの締結力の低下を防ぐことができるアルミニウム粉末
合金製コンロッドを提供すること。 【構成】 アルミニウム粉末合金製コンロッド１の大端
部４は、上下に分割可能であり、上部材４ａと下部材４
ｂとが、各々の左右の凸部８ａ〜８ｄにてボルト９，１
０及びナット１１，１２で一体に固定されている。つま
り、凸部８ａ，８ｂには、貫通孔１５が設けられ、この
貫通孔１５に配置されたボルト９をナット１１で締め付
けることによって、上部材４ａと下部材４ｂとが一体に
締結されている。そして、ボルト９及びナット１１の座
面が接触するコンロッド表面には、厚さ１０μm以上の
硬質のＮｉ−Ｐメッキ層１６，１７が形成されている。
ドの締結力の低下を防ぐことができるアルミニウム粉末
合金製コンロッドを提供すること。 【構成】 アルミニウム粉末合金製コンロッド１の大端
部４は、上下に分割可能であり、上部材４ａと下部材４
ｂとが、各々の左右の凸部８ａ〜８ｄにてボルト９，１
０及びナット１１，１２で一体に固定されている。つま
り、凸部８ａ，８ｂには、貫通孔１５が設けられ、この
貫通孔１５に配置されたボルト９をナット１１で締め付
けることによって、上部材４ａと下部材４ｂとが一体に
締結されている。そして、ボルト９及びナット１１の座
面が接触するコンロッド表面には、厚さ１０μm以上の
硬質のＮｉ−Ｐメッキ層１６，１７が形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム粉末合金
製コンロッドに関する。
製コンロッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車やオートバイなどの省エネ
ルギー対策として、その軽量化の要望が高く、特に内燃
機関の部品のうちコンロッドを軽量化すれば、エンジン
の性能が大幅に向上するため、このコンロッドを中心に
（他の部品とともに）アルミニウム化したいという要望
が高くなっている。
ルギー対策として、その軽量化の要望が高く、特に内燃
機関の部品のうちコンロッドを軽量化すれば、エンジン
の性能が大幅に向上するため、このコンロッドを中心に
（他の部品とともに）アルミニウム化したいという要望
が高くなっている。
【０００３】ところで、コンロッドは、通常では常温か
ら２００℃の温度範囲で用いられるため、コンロッド材
料には、常温〜２００℃における引張強度や疲労強度が
必要とされており、また縦弾性係数が高いことや線膨張
係数が低いことも重要とされている。
ら２００℃の温度範囲で用いられるため、コンロッド材
料には、常温〜２００℃における引張強度や疲労強度が
必要とされており、また縦弾性係数が高いことや線膨張
係数が低いことも重要とされている。
【０００４】この種の材料の一つとして、急冷凝固粉末
を用いて成形したアルミニウム粉末合金材が提案されて
おり、本出願人も、先に特願昭６２−２６３６５６号，
特願昭６２−２６３６５７号を提案した。
を用いて成形したアルミニウム粉末合金材が提案されて
おり、本出願人も、先に特願昭６２−２６３６５６号，
特願昭６２−２６３６５７号を提案した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記の様な
高温強度にすぐれたアルミニウム粉末合金を用いてコン
ロッドを製造した場合でも、次の様な問題があり必ずし
も十分ではなかった。上述したコンロッドの両端には小
端部及び大端部が設けられており、この小端部にはピス
トンピンが回動自由に取り付けられる小径の取付孔が設
けられ、一方、大端部にはクランクシャフトが同様に取
り付けられる大径の取付孔が設けられている。このうち
大端部は、半円状の凹部を備えた二つの部材がボルトに
よって一体に結合されたものであり、この二つの部材に
よって大径の取付孔が形成されている。
高温強度にすぐれたアルミニウム粉末合金を用いてコン
ロッドを製造した場合でも、次の様な問題があり必ずし
も十分ではなかった。上述したコンロッドの両端には小
端部及び大端部が設けられており、この小端部にはピス
トンピンが回動自由に取り付けられる小径の取付孔が設
けられ、一方、大端部にはクランクシャフトが同様に取
り付けられる大径の取付孔が設けられている。このうち
大端部は、半円状の凹部を備えた二つの部材がボルトに
よって一体に結合されたものであり、この二つの部材に
よって大径の取付孔が形成されている。
【０００６】ところが、二つの部材をボルトで締め付け
る場合には、ボルトだけでなくボルトと接するコンロッ
ド表面にも大きな締め付けトルクが加えられ、しかも運
転中には同様な場所に大きな軸力が作用するので、ボル
トの座面に接するコンロッド表面が陥没してコンロッド
の締結力（二つの部材の締結力）が弱くなるという恐れ
があった。
る場合には、ボルトだけでなくボルトと接するコンロッ
ド表面にも大きな締め付けトルクが加えられ、しかも運
転中には同様な場所に大きな軸力が作用するので、ボル
トの座面に接するコンロッド表面が陥没してコンロッド
の締結力（二つの部材の締結力）が弱くなるという恐れ
があった。
【０００７】本発明は、前記課題を解決するためになさ
れ、ボルト等の座面の陥没を防止して、コンロッドの締
結力の低下を防ぐことができるアルミニウム粉末合金製
コンロッドを提供することを目的とする。
れ、ボルト等の座面の陥没を防止して、コンロッドの締
結力の低下を防ぐことができるアルミニウム粉末合金製
コンロッドを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段及び作用】前記目的を達成
するための請求項１の発明は、分割された部材が締結部
材によって一体とされる大端部を備えたアルミニウム粉
末合金製コンロッドにおいて、前記締結部材の押圧力が
加わる該締結部材座面側のコンロッド表面に、硬質表面
層を設けたことを特徴とするアルミニウム粉末合金製コ
ンロッドを要旨とする。
するための請求項１の発明は、分割された部材が締結部
材によって一体とされる大端部を備えたアルミニウム粉
末合金製コンロッドにおいて、前記締結部材の押圧力が
加わる該締結部材座面側のコンロッド表面に、硬質表面
層を設けたことを特徴とするアルミニウム粉末合金製コ
ンロッドを要旨とする。
【０００９】請求項２の発明は、前記硬質表面層が、厚
さ１０μm以上のＮｉ−Ｐメッキ層であることを特徴と
する前記請求項１記載のアルミニウム粉末合金製コンロ
ッドを要旨とする。ここで、上述したアルミニウム合金
材料の組成としては、例えば重量％で、Ｓｉ：１５〜１
８％，Ｆｅ：５〜７％，Ｃｕ：４〜６％を含むアルミニ
ウム粉末合金材料を採用できる。また、このアルミニウ
ム粉末合金には、１％未満のＭｎ、１％未満のＭｇ、
０．２％未満のＣｒ、Ｏ．３％未満のＺｎ、０．２％未
満のＴｉ、０．２％未満のＮｉを含んでいてもよい。
さ１０μm以上のＮｉ−Ｐメッキ層であることを特徴と
する前記請求項１記載のアルミニウム粉末合金製コンロ
ッドを要旨とする。ここで、上述したアルミニウム合金
材料の組成としては、例えば重量％で、Ｓｉ：１５〜１
８％，Ｆｅ：５〜７％，Ｃｕ：４〜６％を含むアルミニ
ウム粉末合金材料を採用できる。また、このアルミニウ
ム粉末合金には、１％未満のＭｎ、１％未満のＭｇ、
０．２％未満のＣｒ、Ｏ．３％未満のＺｎ、０．２％未
満のＴｉ、０．２％未満のＮｉを含んでいてもよい。
【００１０】また、硬質表面層としては、上述したＮｉ
−Ｐメッキ層が好適であるが、それ以外にも例えばＮｉ
−Ｃｏメッキ層，Ｃｏメッキ層，Ｃｒメッキ層等に加
え、Ｆｅ溶射によるＦｅ表面層等が採用でき、さらには
それらを組み合わせた層を採用してもよい。
−Ｐメッキ層が好適であるが、それ以外にも例えばＮｉ
−Ｃｏメッキ層，Ｃｏメッキ層，Ｃｒメッキ層等に加
え、Ｆｅ溶射によるＦｅ表面層等が採用でき、さらには
それらを組み合わせた層を採用してもよい。
【００１１】次に、アルミニウム粉末合金製コンロッド
の製造工程について説明する。 合金粉末製造工程 アルミニウム合金粉末は、ガスアトマイズ，単ロール
法，双ロール法，噴霧ロール法などの急冷凝固法を用い
て製造することができる。ここで、平均冷却速度は１０
3℃／sec以上とすることが、強度および靱性向上のため
に重要である。
の製造工程について説明する。 合金粉末製造工程 アルミニウム合金粉末は、ガスアトマイズ，単ロール
法，双ロール法，噴霧ロール法などの急冷凝固法を用い
て製造することができる。ここで、平均冷却速度は１０
3℃／sec以上とすることが、強度および靱性向上のため
に重要である。
【００１２】脱ガス工程 この合金粉末は、次いで脱ガス工程に付される。この脱
ガス工程は、４００〜５２０℃において行われるが、こ
の温度範囲であることは靱性の向上のために重要であ
る。つまり、脱ガス温度が４００℃未満では脱ガス効果
が不十分となって靱性が低くなり、５２０℃を越えると
化合物粒子の成長が生じて強度が低下する。また、脱ガ
スの方法としては、粉末を缶に詰めて行う方法や、真空
炉中で行う方法が採用できる。脱ガス時の雰囲気とし
は、真空，Ｎ2ガス，不活性ガス等が採用でき、場合に
よっては空気中での加熱後に短時間真空引きを行なって
もよい。
ガス工程は、４００〜５２０℃において行われるが、こ
の温度範囲であることは靱性の向上のために重要であ
る。つまり、脱ガス温度が４００℃未満では脱ガス効果
が不十分となって靱性が低くなり、５２０℃を越えると
化合物粒子の成長が生じて強度が低下する。また、脱ガ
スの方法としては、粉末を缶に詰めて行う方法や、真空
炉中で行う方法が採用できる。脱ガス時の雰囲気とし
は、真空，Ｎ2ガス，不活性ガス等が採用でき、場合に
よっては空気中での加熱後に短時間真空引きを行なって
もよい。
【００１３】押出工程 次いで押出工程に付される。押出によりメタルフローを
与えることは靱性の向上に重要である。この押出しは、
例えば３００〜５００℃において押出比４以上で行われ
ることが望ましく、押出比４未満では粉末同士の結合が
不十分であり、靱性が不足する。また押出温度が３００
℃未満では変形抵抗が大きく押出が困難となり、押出温
度が５００℃を越えると押出割れが生じ易くなる。この
工程によって、粉末の圧縮塊は粉末同士が結合して粉末
合金となる。
与えることは靱性の向上に重要である。この押出しは、
例えば３００〜５００℃において押出比４以上で行われ
ることが望ましく、押出比４未満では粉末同士の結合が
不十分であり、靱性が不足する。また押出温度が３００
℃未満では変形抵抗が大きく押出が困難となり、押出温
度が５００℃を越えると押出割れが生じ易くなる。この
工程によって、粉末の圧縮塊は粉末同士が結合して粉末
合金となる。
【００１４】鍛造工程 このようにして得られた押出し材をコンロッド成形する
ため、熱間鍛造工程に付される。熱間鍛造は４００℃〜
５００℃で行なわれる。鍛造温度が４００℃未満では変
形能が十分でなく割れを生じ易くなり、５００℃を越え
ても鍛造割れを生じ易くなる。
ため、熱間鍛造工程に付される。熱間鍛造は４００℃〜
５００℃で行なわれる。鍛造温度が４００℃未満では変
形能が十分でなく割れを生じ易くなり、５００℃を越え
ても鍛造割れを生じ易くなる。
【００１５】Ｔ６処理 成形されたコンロッドは、後処理として、例えばＴ６処
理工程に付される。Ｔ６処理工程は、溶体化処理、焼入
れ、焼戻しにより時効硬化を生じさせ、強度を向上させ
る処理である。通常、焼入れは水冷によって行い、焼戻
しは最高強度が得られる条件で行う。ただし、焼入れ歪
みや残留応力を緩和するために温水焼入れや比較的高温
での過時効焼戻しも行なわれる。
理工程に付される。Ｔ６処理工程は、溶体化処理、焼入
れ、焼戻しにより時効硬化を生じさせ、強度を向上させ
る処理である。通常、焼入れは水冷によって行い、焼戻
しは最高強度が得られる条件で行う。ただし、焼入れ歪
みや残留応力を緩和するために温水焼入れや比較的高温
での過時効焼戻しも行なわれる。
【００１６】表面処理 その後、硬質表面層を設ける部位に硬質表面層を形成す
るための表面処理が行われる。この表面処理としては、
例えば無電解メッキ処理が処理工程が簡単で好ましい
が、それ以外にも、例えば溶射が挙げられる。また、こ
の無電解メッキ処理の通常の前処理として、例えば脱脂
処理，エッチング処理，ジンケート処理等が行われる。
るための表面処理が行われる。この表面処理としては、
例えば無電解メッキ処理が処理工程が簡単で好ましい
が、それ以外にも、例えば溶射が挙げられる。また、こ
の無電解メッキ処理の通常の前処理として、例えば脱脂
処理，エッチング処理，ジンケート処理等が行われる。
【００１７】尚、本発明のアルミニウム粉末合金製コン
ロッドを製造する場合には、以上の工程に加えて、さら
に必要に応じ工程を付加することができる。例えば、脱
ガス工程の前に粉末を予備圧縮しておいたり、脱ガス後
真空を保持したままホットプレスによって緻密化し、そ
れから押出を行うなどの工程を採用することができる。
さらには、粉末やフレーク、リボンの粉砕、分級なども
適宜実施することができる。また、Ｔ６処理後、コンロ
ッド表面にショットピーニング加工を施してもよい。
ロッドを製造する場合には、以上の工程に加えて、さら
に必要に応じ工程を付加することができる。例えば、脱
ガス工程の前に粉末を予備圧縮しておいたり、脱ガス後
真空を保持したままホットプレスによって緻密化し、そ
れから押出を行うなどの工程を採用することができる。
さらには、粉末やフレーク、リボンの粉砕、分級なども
適宜実施することができる。また、Ｔ６処理後、コンロ
ッド表面にショットピーニング加工を施してもよい。
【００１８】
【実施例】次に、本発明の実施例について、図を参照し
て説明する。図１に示す様に、本実施例のアルミニウム
粉末合金製コンロッド（以下単にコンロッドと記す）１
は、ロッド部２の両端に小端部３と大端部４とが設けら
れている。前記小端部３には、ピストンピンが回動自由
に挿通される第１取付孔６が設けられ、一方、大端部４
にはクランクシャフトが回動自由に挿通される大径の第
２取付孔７が設けられている。
て説明する。図１に示す様に、本実施例のアルミニウム
粉末合金製コンロッド（以下単にコンロッドと記す）１
は、ロッド部２の両端に小端部３と大端部４とが設けら
れている。前記小端部３には、ピストンピンが回動自由
に挿通される第１取付孔６が設けられ、一方、大端部４
にはクランクシャフトが回動自由に挿通される大径の第
２取付孔７が設けられている。
【００１９】また、この大端部４は、上下に分割可能で
あり、上部材４ａと下部材４ｂとが、各々の左右の凸部
８ａ〜８ｄにてボルト９，１０及びナット１１，１２で
一体に固定されている。つまり、図２に要部を拡大して
示す様に、凸部８ａ，８ｂには、貫通孔１５が設けら
れ、この貫通孔１５に配置されたボルト９をナット１１
で締め付けることによって、上部材４ａと下部材４ｂと
が一体に締結されている。
あり、上部材４ａと下部材４ｂとが、各々の左右の凸部
８ａ〜８ｄにてボルト９，１０及びナット１１，１２で
一体に固定されている。つまり、図２に要部を拡大して
示す様に、凸部８ａ，８ｂには、貫通孔１５が設けら
れ、この貫通孔１５に配置されたボルト９をナット１１
で締め付けることによって、上部材４ａと下部材４ｂと
が一体に締結されている。
【００２０】そして、前記ボルト９及びナット１１の座
面が接触するコンロッド表面には、厚さ１０μm以上の
硬質のＮｉ−Ｐメッキ層１６，１７が形成されている。
次に、本実施例のコンロッド１の製造方法について説明
する。まず、Ｓｉ：１７重量％，Ｆｅ：６重量％，Ｃ
ｕ：４．５重量％，Ｍｎ：０．５重量％，Ｍｇ：０．５
重量からなるアルミニウム合金を溶解後、エアアトマイ
ズにより粉末を製造した。そしてこの粉末を１４９μｍ
以下に分級した。こうして得た粉末の平均粒径は６０μ
ｍであり、平均冷却速度は６×１０3℃／secであった。
面が接触するコンロッド表面には、厚さ１０μm以上の
硬質のＮｉ−Ｐメッキ層１６，１７が形成されている。
次に、本実施例のコンロッド１の製造方法について説明
する。まず、Ｓｉ：１７重量％，Ｆｅ：６重量％，Ｃ
ｕ：４．５重量％，Ｍｎ：０．５重量％，Ｍｇ：０．５
重量からなるアルミニウム合金を溶解後、エアアトマイ
ズにより粉末を製造した。そしてこの粉末を１４９μｍ
以下に分級した。こうして得た粉末の平均粒径は６０μ
ｍであり、平均冷却速度は６×１０3℃／secであった。
【００２１】この粉末をＣＩＰ（Cold Isostatic Pre
ssing）により予備圧縮し、アルミニウム缶の中に装入
して真空脱ガスを行った。脱ガス温度は４９０℃とし
た。その後アルミニウム缶を密封し、押出用ビレットと
した。次いで４００℃において押出を行い、断面形状３
０×１１０ｍｍの角棒を得た。このとき押出比は１５で
あった。この押出棒を鍛造素材として、コンロッド形状
に鍛造した。鍛造温度は４５０℃であった。この後、４
９０℃×１ｈｒ→水冷→１７５℃×６ｈｒのＴ６処理を
行った。
ssing）により予備圧縮し、アルミニウム缶の中に装入
して真空脱ガスを行った。脱ガス温度は４９０℃とし
た。その後アルミニウム缶を密封し、押出用ビレットと
した。次いで４００℃において押出を行い、断面形状３
０×１１０ｍｍの角棒を得た。このとき押出比は１５で
あった。この押出棒を鍛造素材として、コンロッド形状
に鍛造した。鍛造温度は４５０℃であった。この後、４
９０℃×１ｈｒ→水冷→１７５℃×６ｈｒのＴ６処理を
行った。
【００２２】次いで、大端部４を構成する上部材４ａと
下部材４ｂの左右の凸部８ａ〜８ｄに、各々貫通孔１５
をドリルであけた後に、ボルト９，１０及びナット１
１，１２の座面が当接する部分及びその周辺に、無電解
Ｎｉ−Ｐメッキを施した。尚、メッキ処理部分以外は、
予めマスキングを行った。
下部材４ｂの左右の凸部８ａ〜８ｄに、各々貫通孔１５
をドリルであけた後に、ボルト９，１０及びナット１
１，１２の座面が当接する部分及びその周辺に、無電解
Ｎｉ−Ｐメッキを施した。尚、メッキ処理部分以外は、
予めマスキングを行った。
【００２３】つまり、本実施例では、鍛造によってコン
ロッド１の成形を行なった後に、上述した無電解メッキ
処理を行なうことによって、厚さ１０μm以上の硬質な
Ｎｉ−Ｐメッキ層１６，１７を、ボルト９，１０及びナ
ット１１，１２の座面が当接する部分及びその周辺に形
成することができる。 （実験例）次に、本実施例の効果を確認するために行っ
た実験例について説明する。
ロッド１の成形を行なった後に、上述した無電解メッキ
処理を行なうことによって、厚さ１０μm以上の硬質な
Ｎｉ−Ｐメッキ層１６，１７を、ボルト９，１０及びナ
ット１１，１２の座面が当接する部分及びその周辺に形
成することができる。 （実験例）次に、本実施例の効果を確認するために行っ
た実験例について説明する。
【００２４】この実験例では、前記実施例と同様なメッ
キを施した試料No.１，２のコンロッドを製造するとと
もに、比較例のコンロッドとして、メッキ層を設けない
もの（試料No.３）やメッキ層の厚さが薄いもの（試料N
o.４）を製造した。そして、それらを、１５０℃におい
て、実際にボルト及びナットの締め付けを、ボルト締付
トルク２．５kgf・m，応力振幅１０kgf／mm2にて行なっ
て、その際の陥没量及び締付トルクの低下量を測定を行
った。
キを施した試料No.１，２のコンロッドを製造するとと
もに、比較例のコンロッドとして、メッキ層を設けない
もの（試料No.３）やメッキ層の厚さが薄いもの（試料N
o.４）を製造した。そして、それらを、１５０℃におい
て、実際にボルト及びナットの締め付けを、ボルト締付
トルク２．５kgf・m，応力振幅１０kgf／mm2にて行なっ
て、その際の陥没量及び締付トルクの低下量を測定を行
った。
【００２５】
【表１】
【００２６】この表１から明かな様に、本実施例のコン
ロッドは、メッキ層が１０μm以上形成してあるので、
陥没量が０．５μm以下と少なく、よって締付トルクの
低下がなく好適である。それに対して、比較例のもの
は、メッキ層が無いか或は（例えばＮｉ−Ｐからなる）
メッキ層があっても５μmと薄いので、陥没量が３．８
μm以上と大きく、よって、締付トルクの低下量が０．
３kgf・m以上と大きく好ましくない。
ロッドは、メッキ層が１０μm以上形成してあるので、
陥没量が０．５μm以下と少なく、よって締付トルクの
低下がなく好適である。それに対して、比較例のもの
は、メッキ層が無いか或は（例えばＮｉ−Ｐからなる）
メッキ層があっても５μmと薄いので、陥没量が３．８
μm以上と大きく、よって、締付トルクの低下量が０．
３kgf・m以上と大きく好ましくない。
【００２７】尚、本発明は前記実施例に何等限定される
ことなく、本発明の要旨の範囲内にて各種の態様で実施
できることは勿論である。例えば硬質表面層としては、
Ｎｉ−Ｐメッキ層だけではなく、ボルト及びナットの座
面側のコンロッド表面の硬度を向上させることができる
ものであれば特に限定はない。
ことなく、本発明の要旨の範囲内にて各種の態様で実施
できることは勿論である。例えば硬質表面層としては、
Ｎｉ−Ｐメッキ層だけではなく、ボルト及びナットの座
面側のコンロッド表面の硬度を向上させることができる
ものであれば特に限定はない。
【００２８】
【発明の効果】この様に、本発明では、アルミニウム粉
末合金製コンロッドにおいて、締結部材の押圧力が加わ
る締結部材座面側のコンロッド表面に硬質表面層を設け
たので、例えばボルトやナット等の締結部材の座面側の
コンロッド表面の陥没を防止でき、それによって、ボル
ト締付力の低下を防止することができる。その結果、ス
チール製に代わる好適な軽量コンロッドを得ることがで
きる。ここで、特に、硬質表面層が、厚さ１０μm以上
のＮｉ−Ｐメッキ層である場合には、確実に締結部材の
座面側のコンロッド表面の陥没を防止できるので好適で
ある。
末合金製コンロッドにおいて、締結部材の押圧力が加わ
る締結部材座面側のコンロッド表面に硬質表面層を設け
たので、例えばボルトやナット等の締結部材の座面側の
コンロッド表面の陥没を防止でき、それによって、ボル
ト締付力の低下を防止することができる。その結果、ス
チール製に代わる好適な軽量コンロッドを得ることがで
きる。ここで、特に、硬質表面層が、厚さ１０μm以上
のＮｉ−Ｐメッキ層である場合には、確実に締結部材の
座面側のコンロッド表面の陥没を防止できるので好適で
ある。
【図１】 本発明の実施例のコンロッドの正面図であ
る。
る。
【図２】 実施例のコンロッドのボルト締め付け部分を
示す断面図である。
示す断面図である。
１…コンロッド， ３，…小端部， ４…大
端部，９，１０…ボルト， １１，１２…ナット，
１６，１７…メッキ層
端部，９，１０…ボルト， １１，１２…ナット，
１６，１７…メッキ層
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２３Ｃ 18/34
Claims (2)
- 【請求項１】 分割された部材が締結部材によって一体
とされる大端部を備えたアルミニウム粉末合金製コンロ
ッドにおいて、 前記締結部材の押圧力が加わる該締結部材座面側のコン
ロッド表面に、硬質表面層を設けたことを特徴とするア
ルミニウム粉末合金製コンロッド。 - 【請求項２】 前記硬質表面層が、厚さ１０μm以上の
Ｎｉ−Ｐメッキ層であることを特徴とする前記請求項１
記載のアルミニウム粉末合金製コンロッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10957593A JPH06323326A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | アルミニウム粉末合金製コンロッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10957593A JPH06323326A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | アルミニウム粉末合金製コンロッド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06323326A true JPH06323326A (ja) | 1994-11-25 |
Family
ID=14513739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10957593A Pending JPH06323326A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | アルミニウム粉末合金製コンロッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06323326A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002339990A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-11-27 | Harmonic Drive Syst Ind Co Ltd | 軽量ベアリングおよび波動歯車装置 |
| JP2006283138A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム又はアルミニウム合金材及びそれを使用した構造体 |
| FR3011309A1 (fr) * | 2013-10-02 | 2015-04-03 | Vallourec Oil & Gas France | Butee pour un composant tubulaire recouverte d'un depot metallique composite |
-
1993
- 1993-05-11 JP JP10957593A patent/JPH06323326A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002339990A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-11-27 | Harmonic Drive Syst Ind Co Ltd | 軽量ベアリングおよび波動歯車装置 |
| JP2006283138A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム又はアルミニウム合金材及びそれを使用した構造体 |
| FR3011309A1 (fr) * | 2013-10-02 | 2015-04-03 | Vallourec Oil & Gas France | Butee pour un composant tubulaire recouverte d'un depot metallique composite |
| WO2015049098A1 (en) * | 2013-10-02 | 2015-04-09 | Vallourec Oil And Gas France | Abutment for a tubular component overlaid with a metallic composite deposit and method for making it |
| CN105658842A (zh) * | 2013-10-02 | 2016-06-08 | 瓦卢瑞克石油天然气法国有限公司 | 覆盖有金属性复合沉积物的用于管状部件的支座及其制备方法 |
| EA034580B1 (ru) * | 2013-10-02 | 2020-02-21 | Валлурек Ойл Энд Гес Франс | Опора для трубчатого компонента, покрытая осажденным слоем композиционного материала на основе металла, и способ ее изготовления |
| US10655228B2 (en) | 2013-10-02 | 2020-05-19 | Vallourec Oil And Gas France | Abutment for a tubular component overlaid with a metallic composite deposit and method for making it |
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