JPH0630818B2 - 角継手部の潜弧溶接方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はボックス柱の角部を溶接するのに好適の角継手
部の潜弧溶接方法に関し、特に、板厚が４０mm以上の厚
肉ボックス柱の溶接を可能とした角継手部の潜弧溶接方
法に関する。

［従来の技術］ 第４図（ａ），（ｂ）は夫々ボックス柱を示す側面図及
び正面図である。通常約１２ｍの長さを有する４枚のス
キンプレート１．２を角筒状に組付けし、建物の梁が出
る床又は天井に相当する位置に補強用としてダイヤフラ
ム３を配置してある。つまり、通常、等間隔（約４ｍ）
の３位置に、夫々２枚づつダイヤフラム３を固定する。
このボックス柱はその長手方向を水平にした状態で、ス
キンプレート１，２のつき合わせ部、つまり、ボックス
柱の角部をその長手方向に溶接して中空柱状に組立てた
後、その長手方向を垂直にして建物の構造物として使用
される。

ところで、本願発明者等はこのボックス柱の角部の溶接
に好適の溶接方法を既に提案している（特開昭56-14486
4号）。この従来方法においては、第５図乃至第８図に
示すように、母材であるスキンプレート１と２との間
に、所謂レ型又はＹ型の開先４を形成し、先行電極及び
後行電極の少なくとも２個の電極を使用して大電流大入
熱溶接する。これにより、ボックス柱の角部を高溶接能
率で溶接することができる。

［発明が解決しようとする課題］ 而して、ボックス柱はその角継手部の溶接線方向につい
ての拘束度が比較的弱いために、溶接作業中に第９図に
示すようにタイコ状に変形しやすいという難点がある。
このボックス柱の中央における歪量は溶接長、板厚及び
柱幅等によっても異なるが、板厚が約４０乃至６０mmの
場合には、約１５０乃至２５０mmにもなる。従って、溶
接線前半は昇り傾斜溶接となり、後半は下り傾斜溶接と
なる。しかも、傾斜角度が一定でないため溶込み形状は
逐次変化すると共に、溶接作業中にも変形が進行するた
め、高品質の溶接部を得ることが困難である。

板厚が４０mm未満の薄いスキンプレートの場合には、溶
接入熱が比較的小さく溶接速度が速いので、溶接中の歪
量は比較的少ないため、欠陥の発生には至らない。従っ
て、板厚が４０mm未満の比較的薄い母材の場合には、従
来方法により問題なく施工されている。

しかしながら、板厚が４０mm以上の場合には、大入熱溶
接にせざるを得ないため、歪量が増大して傾斜角度が大
きくなる。また、板厚が厚い分だけ高電流・低速度溶接
にならざるを得ないため、昇り傾斜溶接と下り傾斜溶接
とを比較すると、溶込み形状の変化幅が極めて大きくな
る。このため、第５図乃至第８図に示すような種々の欠
陥が発生してしまう。

例えば、昇り傾斜溶接で、特に、ルートフェイスが比較
的短い場合には、第５図に示すように、ビードが細く深
く入って高温割れ５が発生したり、第６図に示すよう
に、融合不良６が発生して開先４の一部が残存したり、
第７図に示すように、スラグの巻き込み７が発生したり
する。また、下り傾斜溶接で、特に、ルートフェイスが
比較的長い場合には第８図に示すように、ビードが浅く
なって溶込み不足８が発生し、開先面が残存する。

従って、従来方法をそのまま板厚４０mm以上の厚い母材
にも適用しようとすると、上述の如く種々の欠陥が多発
するので、実際上適用することは困難であった。

なお、この溶接欠陥の防止対策として、傾斜角度に応じ
て溶接条件を調整したり、ボックス柱の両端に油圧ジャ
ッキ等を設置して、溶接中にボックス柱を昇降させて溶
接位置を常に水平の状態に調整する方法等が検討されて
いる。

しかしながら、前者のように傾斜角度に応じて溶接条件
を調整するのは、傾斜角度が連続的に変化するため、溶
接条件を逐次又は連続的に変化させる必要がある。この
ため、前者の方法は実用性が劣り、その効果も不十分な
ものであると共に、条件設定を誤まると、スラグの巻き
込み等の欠陥が発生するという難点がある。

また、後者は傾斜角度の変化に対して円滑に対応するこ
とが困難であるため、かえって欠陥が増加する場合もあ
り、更に、昇降移動時に振動を防止するためには多大の
設備費がかかるという欠点がある。

本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、
被溶接物に溶接熱歪による程度の傾斜が存在しても、欠
陥がない高品質の溶接部を安定して且つ低コストで得る
ことができる角継手部の潜弧溶接方法を提供することを
目的とする。

［課題を解決するための手段］ 本発明に係る角継手部の潜弧溶接方法は、ルートフェイ
スが１乃至６mm、開先角度が３０乃至４５゜のレ型又は
Ｙ型開先継手を、直径が５．３乃至８．０mmのワイヤ状
の先行電極及び後行電極を使用して潜弧溶接する角継手
部の潜弧溶接方法であって、前記先行電極と後行電極と
の間の間隔は４０乃至８０mmであり、先行電極の電流
（Ａ_１）と後行電極の電流（Ａ_２）との比（Ａ_２／
Ａ_１）が０．６５乃至０．９０であり、先行電極の電圧
（Ｖ_１）と後行電極の電圧（Ｖ_２）との比（Ｖ_２／
Ｖ_１）が１．２０乃至１．５０であり、先行電極及び後
行電極の通電部から開先底部までの距離が夫々７５乃至
２２０mm及び１００乃至２７０mmであり、溶接進行方向
についての第１電極及び第２電極の傾斜角度がその基端
側が前方に傾いている場合を−として夫々−１０゜乃至
＋５゜及び０゜乃至＋１５゜であることを特徴とする。

また、この潜弧溶接時に、ＳｉＯ_２；１０乃至２５重量
％、Ａｌ_２Ｏ_３；４乃至２０重量％、ＭｇＯ；１０乃至
２５重量％、ＣａＣＯ_３；４乃至１２重量％、ＭｇＯ／
ＳｉＯ_２重量％比；０．９乃至１．５の組成を有するフ
ラックスを使用することが好ましい。

［作用］ 本発明においては、ワイヤ状の先行電極と後行電極とを
使用してレ型又はＹ型の開先継手を潜弧溶接する。

第１図及び第２図は夫々レ型及びＹ型の開先形状の一例
を示す。この第１及び第２図は被溶接物の一例としてス
キンプレート１，２の端面の一部を示すものであり、第
１図においては、スキンプレート１のつき合わせ面を面
とりすることにより、レ型の開先４ａを形成し、第２図
においてはスキンプレート１，２の双方のつき合わせ面
を面とりすることにより、Ｙ型の開先４ｂを形成してあ
る。そして、この開先４ａ，４ｂの下方に裏当金９を配
置し、第３図に示すように開先４ａ，４ｂに対して１対
の電極１０，１１を配設してこの開先継手を潜弧溶接す
る。

第３図においては、開先４ａ，４ｂの延長方向（ボック
ス柱の長手方向）に離隔して１対の電極１０，１１が配
設されており、先行電極１０は後行電極１１よりも溶接
の進行方向１２の前方の配置されている。なお、図示例
は先行電極１０の基端部側が垂直方向に対し溶接進行方
向１２の前方側に傾斜しており、後行電極１１の基端部
側は垂直方向に対し溶接進行方向１２の後方側に傾斜し
ている。

そして、この１対の先行電極１０及び後行電極１１を使
用してこれらの電極を矢印１２方向に移動させつつ開先
継手部を潜弧溶接すると、先行電極１０により形成され
た溶融金属が完全に凝固しないうちに後行電極による入
熱が加えられるように各種の条件を設定することによ
り、高温割れの発生を効果的に防止することができる。

以下、この高温割れ及びその他の溶接欠陥を防止すると
いう本願発明の目的を達成すべく、本願特許請求の範囲
の請求項１にて規定した隔溶接条件について説明する。

ルートフェイス ルートフェイスＲは、第１図及び第２図に示すように開
先４ａ，４ｂにおいて、スキンプレート１，２が接触す
る領域の長さであるが、このルートフェイスＲは１乃至
６mmにすることが必要である。ルートフェイスＲが１mm
未満であると、特に昇り傾斜溶接において、溶込みが深
くなり、裏当金９に直接アークが当たるため溶落が発生
する。

一方、ルートフェイスＲが６mmを超えると、特に下り傾
斜溶接において、溶込みが浅くなり、溶込み不足（第８
図参照）が生じて開先面が残存する。このため、ルート
フェイスＲを１乃至６mmに設定する。

開先角度 開先角度αが３０゜未満であると、開先が狭すぎるた
め、ビードが細長いものとなり、高温割れ（第５図参
照）が発生し易い。特に、上り傾斜溶接の場合に高温割
れが発生する。

一方、開先角度αが４５゜を超えると、開先断面積が広
過ぎるため、溶接能率が悪く不経済である。

電極ワイヤ径 本発明においては、比較的太い電極ワイヤを使用するこ
とによって、過度の溶込みを防止すると共に、ビード底
部においてビードを十分に広がらせて種々の欠陥を防止
する。電極ワイヤ径が５．３mm未満であると、溶込みが
過剰になり、ビード底部のビード幅が狭いため、高温割
れ、融合不良（第６図参照）及びスラグ巻き込み（第７
図参照）等の欠陥が発生する。

一方、電極ワイヤ径が８．０mmを超えると、電極ワイヤ
が硬くなり、取扱いが不便であると共に、ワイヤの矯正
も困難であり、所定位置に電極ワイヤを位置させ難くな
り、そのズレが生じる。このため電極ワイヤ径は５．３
乃至８．０mmにする。

先行電極と後行電極との間の距離 先行電極の先端と後行電極と先端との間の距離ｌ（第３
図参照）は４０乃至８０mmにする。これにより先行電極
により形成された溶融金属のプールが半凝固状態のとき
に後行電極により溶融金属のプールが形成されるので、
所謂セミワンプール状態で溶融金属が形成されて高温割
れが防止される。

これに対し、極間距離ｌが４０mm未満の場合には、ワン
プール溶接の状態となり、１電極により溶接する場合と
同様の状態となって高温割れが発生する。また、１電極
溶接の場合は溶接速度が極端に遅くなるため、ビード外
観が劣化する。

一方、極間距離ｌが８０mmを超えると、所謂ツープール
で溶接が進行する状態、つまり先行電極によるプールが
完全に凝固した後に後行電極が通過することになり、先
行電極の溶接金属に発生した高温割れが後行電極の通過
後にも消失せずに残存する。

このように、極間距離ｌが長過ぎてもまた短か過ぎても
高温割れが発生するので、極間距離ｌは４０乃至８０mm
にする。

先行電極の電流（Ａ_１）に対する後行電極の電流
（Ａ_２）の比Ａ_２／Ａ_１ 高温割れを防止すると共に、ビード形状を適切なものに
するために、先行電極（Ａ_１）と後行電極（Ａ_２）との
電流比Ａ_２／Ａ_１を０．６５乃至０．９０に設定する。

電流比Ａ_２／Ａ_１が０．６５未満であると、後行電極の
溶込みが不十分となり、特に、昇り傾斜溶接において先
行電極の溶接金属に高温割れが発生する。

電流比Ａ_２／Ａ_１が０．９０を超えると、後行電極の溶
込みが過剰になり、後行電極の溶接金属に高温割れが発
生する。また、下り傾斜溶接においては、後行電極の溶
接入熱が過剰のため、ビード形状がその中心部にて鋭角
に突出するものとなり、ビード外観が劣化する。

このような理由で、電流比Ａ_２／Ａ_１を０．６５乃至
０．９０に設定する。

先行電極の電圧（Ｖ_１）に対する後行電極の電圧
（Ｖ_２）の比Ｖ_２／Ｖ_１ 高温割れ、融合不良及びスラグ巻き込み等の欠陥を防止
するため、電圧比Ｖ_２／Ｖ_１を１．２０乃至１．５０に
設定する。一般的に電圧が低い方がビードが深く形成さ
れ易く、電圧が高い方が溶接ビードの広がりが良くな
る。而して、電圧比Ｖ_２／Ｖ_１が１．２０未満である
と、後行電極の溶込みが過剰になり、１プールと同様の
状態になって、特に昇り傾斜溶接において後行電極の溶
接金属に高温割れが発生する。

逆に、電圧比Ｖ_２／Ｖ_１が１．５０を超えると、後行電
極の溶込みが不足するため、特に、昇り溶接で先行電極
の溶接金属に高温割れが発生する。また先行電極と後行
電極により形成される溶接金属の境界部において、融合
不良及びスラグ巻き込み等の欠陥が発生する。

このため、電圧比Ｖ_２／Ｖ_１を１．２０乃至１．５０に
する。

ワイヤ突出し長さ 先行電極の通電部から開先底部までの距離ｈ_１（第３図
参照、以下ワイヤ突出し長さという）を７５乃至２２０
mmに設定し、同様に後行電極のワイヤ突出し長さｈ_２を
１００乃至２７０mm、好ましくは１５０乃至２７０mmに
する。

本発明においては、ワイヤ突出し長さを比較的長くする
ことによって、ビード底部のビードの広がりを良好なも
のにして欠陥を防止する。突出し長さが長い方がジュー
ル熱が多く発生し、ワイヤ溶融速度が速いため、溶接能
率が向上し、ボックス柱等の被溶接物の歪量も若干少な
くなる。

先行電極のワイヤ突出し長さｈ_１が７５mm未満である
と、ビード底部のビード幅が狭くなり、高温割れ、融合
不良及びスラグの巻き込みが発生する。また、ワイヤの
溶融速度が遅くなり、非能率的である。更に、生成した
溶融スラグを引きづり易く、ビード外観が劣化する。

一方、ワイヤ突出し長さｈ_１が２２０mmを超えると、溶
込みが不安定とな、特に、下り傾斜突溶接において、溶
込み不足が発生し易い。

後行電極のワイヤ突出し長さｈ_２が１００mm未満である
と、後行電極のビード底部のビード幅が狭くなり、先行
電極のビードと後行電極のビードとの境界で融合不良及
びスラグ巻き込み等の欠陥が発生する。このため、ワイ
ヤ突出し長さｈ_２は１００mm以上にする。なお、ワイヤ
突出し長さがｈ_２が１５０mm未満であると、ワイヤ溶融
速度が遅くなるため非能率的である。このため、後行電
極のワイヤ突出し長さｈ_２は１５０mm以上にすることが
好ましい。

逆に、ワイヤ突出し長さｈ_２が２７０mmを超えると、溶
込み及びビード幅の安定性が劣化し、耐高温割れ性及び
ビード外観が劣化する。このため、ワイヤ突出し長さｈ
_２は２７０mm以下にする。

ワイヤ傾斜角度 先行電極及び後行電極のワイヤ傾斜角度θ_１，θ_２は夫
々−１０乃至＋５゜及び０乃至１５゜に設定する。この
場合に、第３図に示す後行電極１１の如く、溶接進行方
向１２について電極ワイヤ基端が後方に傾斜している場
合の傾斜角度を＋、先行電極１０の如く、電極ワイヤ基
端が前方に傾斜している場合の傾斜角度を−とする。

先行電極１０のワイヤ傾斜角度θ_１は−１０゜乃至＋５
゜にする。この傾斜角度θ_１を−側に強くする程溶込み
が深くなり、ビード幅が狭くなる。この場合に、θ_１が
−１０゜より小さいと、つまり−１０゜より前方に強く
傾斜すると、溶込みが過剰になると共に、ビード底部の
ビード幅が狭くなり、特に昇り溶接において、高温割
れ、融合不良及びスラグ巻き込みが発生し易くなる。ま
た、ビード外観も劣化する。

ワイヤ傾斜角度θ_１が＋５゜より大きい場合は、溶融金
属が前方に流れて先行し易くなり、溶込みが不安定にな
る。また、下り傾斜溶接において、溶込み不足が発生す
る。このため、先行電極のワイヤ傾斜角度θ_１は−１０
゜乃至＋５゜に設定する。

後行電極１１のワイヤ傾斜角度θ_２は０゜乃至＋１５゜
にする。θ_２が０゜より小さいと、ビード幅が狭くな
り、融合不良が発生して極端な場合には開先表面の一部
が残存する。また、ビード外観も劣化する。

一方、後行電極１１のワイヤ傾斜角度θ_２が＋１５゜を
超えると、後行電極１１の溶込みが浅くなり、先行電極
１０の溶接金属に高温割れが発生し易い。また、アーク
が先行して溶融金属が前方に吹かれてしまうため、ビー
ド外観が急激に劣化する。

このため、後行電極１１のワイヤ傾斜角度θ_２は０乃至
＋１５゜に設定する。

その他 なお、先行電極には直流電圧を印加することが好まし
い。溶込みを安定化させるためである。

また、先行電極及び後行電極の双方に３相交流電源を接
続する場合には、先行電極と後行電極の結線方法を逆Ｖ
結線にすることが好ましい。ビード外観及びビード幅を
良好にすると共に、溶込みを安定化させるためである。

更に、アース位置はクレーター側アースとするのが好ま
しい。同様に、ビード外観及び溶込み等の安定化のため
である。

次に、フラックスの組成について説明する。本発明にお
いては以下に示す組成のフラックスを使用するのが好ま
しい。

ＳｉＯ_２ ＳｉＯ_２は酸性成分であり、スラグの粘性を調整するの
に必須の成分である。ＳｉＯ_２が１０重量％未満である
と、スラグの粘性が不十分となり、ビード幅が不安定又
は不均一となって特に下り傾斜溶接においてアンダーカ
ットが発生し易く、ビード表面がその中心線に沿って鋭
角に突出するようなビードが形成され易い。

ＳｉＯ_２が２５重量％を超えると、スラグの粘性が過剰
になり、ビードの広がりが不十分になり易い。また、塩
基度が低くなり、大入熱溶接での靭性が劣化し易い。

このため、ＳｉＯ_２は１０乃至２５重量％にすることが
好ましい。

Ａｌ_２Ｏ_３ Ａｌ_２Ｏ_３は中性成分であり、溶接金属の靭性を損なう
ことなくスラグの粘性及び凝固温度を調整するのに有効
な成分である。Ａｌ_２Ｏ_３が４重量％未満であると、ス
ラグの粘性及び凝固温度が低くなり、ビード幅が不均一
になると共に、特に下り傾斜アンダーカット等の欠陥が
発生し易い。

一方、Ａｌ_２Ｏ_３の２０重量％を超えると、スラグの凝
固温度が高温になり過ぎるため、ビードの広がりが不十
分になり易い。

このため、Ａｌ_２Ｏ_３は４乃至２０重量％とすることが
好ましい。

ＭｇＯ ＭｇＯは塩基性成分であり、溶接金属の靭性を確保しつ
つスラグの粘性を調整するのに有効な成分である。

ＭｇＯが１０重量％であると、スラグの粘性が不十分で
あり、ビード幅が不均一になり易い。また、塩基度が低
くなるため、大入熱溶接での靭性が劣化し易い。

ＭｇＯが２５重量％を超えると、スラグの粘性が高くな
り過ぎ、ポックマーク等のガス欠陥が発生し易い。ま
た、スラグの剥離性が劣化し、ビード表面にスラグが焼
付き易くなる。

ことため、ＭｇＯの含有量は１０乃至２５重量％とする
のが好ましい。

ＣａＣＯ_３ ＣａＣＯ_３は溶接中にＣａＯとＣＯ_２とに分解し、ＣＯ
_２ガスによって溶接部を外気からシールドすると共に、
不純物ガス（Ｈ_２又はＮ_２等）の分圧を低下させ、溶接
金属中への侵入を防止するのに有効な成分である。

ＣａＣＯ_３が４重量％未満である場合は、ＣＯ_２ガスに
よるシールド効果が不十分であり、溶接金属中の水素及
び窒素量が増大し、低温割れ及び靭性の低下が生じ易
い。

一方、ＣａＣＯ_３は１２重量％を超えると、ＣＯ_２ガス
の発生量が過剰になり、ガス均一に抜けずに溶接中の吹
上げ現象が極めて多くなり、ビード外観が劣化し易い。

このため、ＣａＣＯ_３は４乃至１２重量％にすることが
好ましい。

ＭｇＯ／ＳｉＯ_２ ＭｇＯ／ＳｉＯ_２の重量％比は、塩基度を適切にすると
共に、溶接作業性を確保するために、０．９乃至１．５
にする。

ＭｇＯ／ＳｉＯ_２が０．９未満であると、塩基度が低過
ぎるため大入熱溶接における靭性が低下する。また、ビ
ード表面にアンダーカットが発生し易い。

逆に、ＭｇＯ／ＳｉＯ_２が１．５を超えると、ポックマ
ーク及びスラグの焼付きが増加するため好ましくない。

その他 約２０乃至４０重量％の鉄粉をフラックス中に添加する
ことが好ましい。これにより、溶着速度を増加させ、溶
接入熱を低下させることができる。

鉄粉添加量が２０重量％未満であると、この効果が少な
く、４０重量％を超えるとスラグの巻込みが発生し易く
なる。

溶接金属の［Ｔｉ］含有量が０．００５乃至０．０３０
重量％になるように、フラックス中にＦｅ−Ｔｉ合金及
び／又はＴｉＯ_２等のＴｉ源を添加するか、或いは電極
ワイヤ中に適量のＴｉを添加することが好ましい。ま
た、フラックス及び電極ワイヤの双方にＴｉ源を添加し
てもよい。

また、溶接金属中の［Ｂ］含有量が０．００１５乃至
０．００５０重量％になるように、フラックス中にＦｅ
−Ｂ合金及び／又はＢ_２Ｏ_３を添加することが好まし
い。又は、このＢ源を電極ワイヤから添加してもよい
し、フラックス及びワイヤの双方から添加してもよい。

このように、溶接金属中にＴｉ及びＢを添加するのは、
大入熱溶接における靭性を確保するためである。Ｔｉ及
びＢの含有量が夫々０．００５重量％未満及び０．００
１５重量％未満の場合には、靭性向上の効果が少ない。

一方、Ｔｉ含有量が０．０３０重量％を超えると、逆に
靭性が低下してしまう。また、Ｂ含有量が０．００５０
重量％を超えると、高温割れが発生し易い。

このため、溶接金属中の［Ｔｉ］含有量及び［Ｂ］含有
量が夫々０．００５乃至０．０３０重量％及び０．００
１５乃至０．００５０重量％になるように、フラックス
及び／又は電極ワイヤの添加成分を調整することが好ま
しい。

［実施例］ 次に、本発明方法により実際に溶接試験した実施例につ
いて、本願特許請求の範囲の請求項１から外れる比較例
と共に説明する。

下記第１表は実施例１乃至４及び比較例１乃至６の溶接
条件を示す。但し、この溶接試験は、ボックス柱が第９
図に示すように、タイコ状に変形した場合の歪量を２５
０mmと想定して湾曲させた試験体を用意し、２５０mmの
歪量に相当する２．５゜の昇り傾斜溶接及び２．５゜の
下り傾斜溶接の双方を設定して溶接したものであり、そ
の溶接後の内部欠陥及びビード外観を調査した。この試
験体の長さは１．５ｍである。

但し、使用したフラックスは下記第２表に示すNo.ハの
組成を有するものである。また、使用した電極ワイヤは
各電極ワイヤ径について異なり、下記第３表に示すとお
りである。

また、第１表中（Ｌ）は先行電極、（Ｔ）は後行電極を
示す。

但し、第２表において、ＴｉＯ_２含有量は、ＴｉＯ_２の
外にＦｅ−Ｔｉ等のＴｉ源をＴｉＯ_２に換算したものも
含む総量である。また、Ｂ_２Ｏ_３含有量もＦｅ−Ｂ等の
Ｂ源をＢ_２Ｏ_３に換算したものも含む。更に、その他欄
はＣａＦ_２、ＣａＯ、ＢａＯ、Ｎａ_２Ｏ及びＫ_２Ｏ等の
総量である。

更にまた、フラックスの粒度は、全て１０×４８メッシ
ュである。

この実施例１乃至４及び比較例１乃至６の各条件で溶接
した後、超音波検査により昇り傾斜溶接時及び下り傾斜
溶接時の双方について内部欠陥を調査すると共に、ビー
ド外観を目視観察した。その結果を下記第４表に示す。

この第４表から明らかな如く、本実施例の場合には、昇
り溶接及び下り溶接のいずれについても欠陥が発生せ
ず、ビード外観も良好であった。これに対し、比較例１
乃至６の場合は、昇り傾斜溶接時又は下り傾斜溶接時の
少なくともいずれかにおいて欠陥が発生し、ビード外観
が劣るものであった。

次に、前記第２表に組成を示す種々のフラックスを使用
し、前記第１表の実施例２の条件で溶接して溶接品質に
対するフラックスの影響を調べた結果について説明す
る。下記第５表は、フラックスがNo.イ，ロ，ハと本願
請求項２にて規定した範囲に入るものを使用した場合
と、フラックスがNo.ニ，ホ，ヘと前記範囲から外れる
ものを使用した場合とについてその溶接結果を示したも
のである。

この第５表から明らかなように、使用フラックスがNo.
イ，ロ，ハの場合は、内部欠陥が存在せず、ビード外観
も含めて良好であった。これに対し、使用フラックスが
No.ニ，ホ，ヘの場合は、内部欠陥は発生しないもの
の、アンダーカット等のビード外観が劣る。しかしなが
ら、このフラックスNo.ニ，ホ，ヘを使用した実施例
８，９，１０の場合も、内部欠陥は存在せず、外観上の
欠陥のみであるから、表面の補修溶接等の手直しをすれ
ば十分に使用可能である。

［発明の効果］ 本発明によれば、板厚が４０mm以上と被溶接物が厚い大
電流大入熱溶接の場合にも、高温割れ等の内部欠陥が発
生せず、高品質の溶接部を安定して且つ低コストで製造
することができる。

また、請求項２に規定した組成を有するフラックスを使
用すればビード外観も含めて優れたものが得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は開先形状を示す模式図、第３図は電
極ワイヤの傾斜角度を示す模式図、第４図（ａ），
（ｂ）は夫々ボックス柱を示す側面図及び正面図、第５
図乃至第８図は夫々高温割れ、融合不良、スラグ巻込み
及び溶込み不足の各欠陥を示す模式図、第９図は変形が
発生したボックス柱を歪を示す正面図である。 １，２；スキンプレート、３；ダイヤフラム、４，４
ａ，４ｂ；開先、５；高温割れ、６；融合不良、７；ス
ラグ巻込み、８；溶込み不足

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ルートフェイスが１乃至６mm、開先角度が
   ３０乃至４５゜のレ型又はＹ型開先継手を、直径が５．
   ３乃至８．０mmのワイヤ状の先行電極及び後行電極を使
   用して潜弧溶接する角継手部の潜弧溶接方法であって、
   前記先行電極と後行電極との間の間隔は４０乃至８０mm
   であり、先行電極の電流（Ａ_１）と後行電極の電流（Ａ
   _２）との比（Ａ_２／Ａ_１）が０．６５乃至０．９０であ
   り、先行電極の電圧（Ｖ_１）と後行電極の電圧（Ｖ_２）
   との比（Ｖ_２／Ｖ_１）が１．２０乃至１．５０であり、
   先行電極及び後行電極の通電部から開先底部までの距離
   が夫々７５乃至２２０mm及び１００乃至２７０mmであ
   り、溶接進行方向についての第１電極及び第２電極の傾
   斜角度がその基端側が前方に傾いている場合を−として
   夫々−１０゜乃至＋５゜及び０゜乃至＋１５゜であるこ
   とを特徴とする角継手部の潜弧溶接方法。
2. 【請求項２】ＳｉＯ_２；１０乃至２５重量％、Ａｌ_２Ｏ
   _３；４乃至２０重量％、ＭｇＯ；１０乃至２５重量％、
   ＣａＣＯ_３；４乃至１２重量％、ＭｇＯ／ＳｉＯ_２重量
   ％比；０．９乃至１．５の組成を有するフラックスを使
   用することを特徴とする請求項１に記載の角継手部の潜
   弧溶接方法。