JPH06294880A - 膨れ抵抗性および臨界出力性能の向上した燃料バンドル - Google Patents
膨れ抵抗性および臨界出力性能の向上した燃料バンドルInfo
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- JPH06294880A JPH06294880A JP6005517A JP551794A JPH06294880A JP H06294880 A JPH06294880 A JP H06294880A JP 6005517 A JP6005517 A JP 6005517A JP 551794 A JP551794 A JP 551794A JP H06294880 A JPH06294880 A JP H06294880A
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- G21C—NUCLEAR REACTORS
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- G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
- G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
- G21C3/324—Coats or envelopes for the bundles
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 沸騰水型原子炉用の燃料バンドルにおいて、
燃料バンドルのチャネルの膨れ抵抗性(bulge resistanc
e)及び臨界出力性能の改善を図る。 【構成】 ９×９以上の高密度の燃料棒配列を有する燃
料バンドル(B) において、角部の燃料棒を配列から取除
く(Figs.3,5)。その結果、配列中における残りの燃料棒
のピッチ(R/R) を増大させることが可能となる。更にま
た、このように角部の燃料棒を取除いた配列と共に、
「より緩やかな湾曲を付与するような曲率半径の増大し
た湾曲角部(Fig.7;21)」又は「平坦化された角部(Fig.
8;24)」を有する燃料バンドルチャネル(C) が使用され
る。いずれの場合にも、燃料バンドルチャネルの平坦な
側面の有効長さ(Fig.2;L1)が減少する(Fig.3;L2)結果、
燃料バンドル(B) は膨れ抵抗性および臨界出力性能の向
上を示す。
燃料バンドルのチャネルの膨れ抵抗性(bulge resistanc
e)及び臨界出力性能の改善を図る。 【構成】 ９×９以上の高密度の燃料棒配列を有する燃
料バンドル(B) において、角部の燃料棒を配列から取除
く(Figs.3,5)。その結果、配列中における残りの燃料棒
のピッチ(R/R) を増大させることが可能となる。更にま
た、このように角部の燃料棒を取除いた配列と共に、
「より緩やかな湾曲を付与するような曲率半径の増大し
た湾曲角部(Fig.7;21)」又は「平坦化された角部(Fig.
8;24)」を有する燃料バンドルチャネル(C) が使用され
る。いずれの場合にも、燃料バンドルチャネルの平坦な
側面の有効長さ(Fig.2;L1)が減少する(Fig.3;L2)結果、
燃料バンドル(B) は膨れ抵抗性および臨界出力性能の向
上を示す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、沸騰水型原子炉用の燃
料バンドルに関するものである。さらに詳しく言えば、
（８×８を越える）比較的高い密度の燃料棒配列を有す
る燃料バンドルにおいて、角部の燃料棒を取除くことに
よって燃料棒のピッチを増大させることができると共
に、増大した曲率半径を有する角部または平坦化された
角部がチャネルに付与される。その結果、かかる燃料バ
ンドルはチャネルの膨れ抵抗性(bulge resistance)およ
び臨界出力性能の向上を示すことになる。
料バンドルに関するものである。さらに詳しく言えば、
（８×８を越える）比較的高い密度の燃料棒配列を有す
る燃料バンドルにおいて、角部の燃料棒を取除くことに
よって燃料棒のピッチを増大させることができると共
に、増大した曲率半径を有する角部または平坦化された
角部がチャネルに付与される。その結果、かかる燃料バ
ンドルはチャネルの膨れ抵抗性(bulge resistance)およ
び臨界出力性能の向上を示すことになる。
【０００２】
【従来の技術】沸騰水型原子炉は公知構造の燃料バンド
ルを有している。かかる燃料バンドルの各々は、一群の
直立した燃料棒を支持しかつ減速用の冷却水を流入させ
るために役立つ下部タイプレートを含んでいる。かかる
燃料バンドルはまた一群の直立した燃料棒を含んでい
て、それらの燃料棒の少なくとも一部は上部タイプレー
トの位置にまで延びている。上部タイプレートは、少な
くとも一部の燃料棒を介して燃料バンドルを結合状態に
保持すると共に、水および発生した蒸気を流出させるた
めに役立つ。動的に振動する長く（約１６０インチ）て
比較的細い燃料棒同士が接触して摩擦し合うのを防止す
るため、燃料バンドル内において燃料棒を包囲するいわ
ゆるスペーサが特定の鉛直方向位置に配置されている。
かかる集合体の全体が下部タイプレートの近傍から上部
タイプレートの近傍にまで延びるチャネルによって包囲
されている。
ルを有している。かかる燃料バンドルの各々は、一群の
直立した燃料棒を支持しかつ減速用の冷却水を流入させ
るために役立つ下部タイプレートを含んでいる。かかる
燃料バンドルはまた一群の直立した燃料棒を含んでい
て、それらの燃料棒の少なくとも一部は上部タイプレー
トの位置にまで延びている。上部タイプレートは、少な
くとも一部の燃料棒を介して燃料バンドルを結合状態に
保持すると共に、水および発生した蒸気を流出させるた
めに役立つ。動的に振動する長く（約１６０インチ）て
比較的細い燃料棒同士が接触して摩擦し合うのを防止す
るため、燃料バンドル内において燃料棒を包囲するいわ
ゆるスペーサが特定の鉛直方向位置に配置されている。
かかる集合体の全体が下部タイプレートの近傍から上部
タイプレートの近傍にまで延びるチャネルによって包囲
されている。
【０００３】燃料バンドルの横断面形状は、本質的に約
５．３インチ×５．３インチの内部寸法を持った正方形
を成している。それの境界は、対応する断面正方形のチ
ャネルによって構成されている。通常のチャネルは、４
つの湾曲した角部およびそれらの間に広がる４つの平坦
な側面を含んでいる。正方形のチャネルによって包囲さ
れた燃料バンドルは互いに平行に直立した状態で配列さ
れていて、それらの平坦なチャネル側面同士は互いに平
行に整列している。その結果、かかる燃料バンドルのチ
ャネル同士の間には十字形の空隙が画成されている。こ
のような十字形の空隙内には、核反応を制御するために
十字形の制御棒が挿入される。
５．３インチ×５．３インチの内部寸法を持った正方形
を成している。それの境界は、対応する断面正方形のチ
ャネルによって構成されている。通常のチャネルは、４
つの湾曲した角部およびそれらの間に広がる４つの平坦
な側面を含んでいる。正方形のチャネルによって包囲さ
れた燃料バンドルは互いに平行に直立した状態で配列さ
れていて、それらの平坦なチャネル側面同士は互いに平
行に整列している。その結果、かかる燃料バンドルのチ
ャネル同士の間には十字形の空隙が画成されている。こ
のような十字形の空隙内には、核反応を制御するために
十字形の制御棒が挿入される。
【０００４】上記の如きチャネルは、炉心内に２つの流
路区域を規定するために役立つ。第１の流路区域は、動
力を引出すための蒸気を発生するために役立つ燃料バン
ドルチャネル内の流路区域である。第２の流路区域はい
わゆる炉心バイパス区域であって、燃料バンドル間に規
定された十字形の空隙から成っている。すなわち、この
区域は燃料バンドルチャネルの外部に位置していて、制
御棒が挿入される燃料バンドル間の空隙を占めている。
制御棒が挿入された場合、熱中性子が吸収されて核反応
は抑制される。制御棒が引出された場合には、制御棒に
置き換わった炉心バイパス区域内の水によって中性子の
減速度が高められ、それによって核反応が促進される。
路区域を規定するために役立つ。第１の流路区域は、動
力を引出すための蒸気を発生するために役立つ燃料バン
ドルチャネル内の流路区域である。第２の流路区域はい
わゆる炉心バイパス区域であって、燃料バンドル間に規
定された十字形の空隙から成っている。すなわち、この
区域は燃料バンドルチャネルの外部に位置していて、制
御棒が挿入される燃料バンドル間の空隙を占めている。
制御棒が挿入された場合、熱中性子が吸収されて核反応
は抑制される。制御棒が引出された場合には、制御棒に
置き換わった炉心バイパス区域内の水によって中性子の
減速度が高められ、それによって核反応が促進される。
【０００５】燃料バンドルが消耗した場合には、燃料
棒、タイプレートおよびスペーサのみが交換されるのが
通例である。チャネルは原子炉内に戻され、そして２回
以上の燃料バンドル寿命期間にわたって使用されること
がある。かかるチャネルの寿命は、それの「弓そり(bo
w) 」および「膨れ(bulge) 」によって制限される。チ
ャネルの「弓そり」とは、チャネル全体がそれを横切る
放射線勾配に応答していずれかの方向にゆがむ傾向を意
味する。かかる弓そりは、原子炉が（いわゆるＤ格子構
造に見られるような）不均一な燃料バンドル間隔または
（いわゆるＣ格子構造に見られるような）均一な燃料バ
ンドル間隔のいずれを有するかという点をはじめとする
多数の因子に依存する。更にまた、チャネルの弓そりは
炉心内における燃料バンドルの配置部位にも依存するこ
とがある。このような状態は燃料バンドル全体にわたる
放射線勾配に依存するものであるから、本発明の改良に
よって矯正することはできない。
棒、タイプレートおよびスペーサのみが交換されるのが
通例である。チャネルは原子炉内に戻され、そして２回
以上の燃料バンドル寿命期間にわたって使用されること
がある。かかるチャネルの寿命は、それの「弓そり(bo
w) 」および「膨れ(bulge) 」によって制限される。チ
ャネルの「弓そり」とは、チャネル全体がそれを横切る
放射線勾配に応答していずれかの方向にゆがむ傾向を意
味する。かかる弓そりは、原子炉が（いわゆるＤ格子構
造に見られるような）不均一な燃料バンドル間隔または
（いわゆるＣ格子構造に見られるような）均一な燃料バ
ンドル間隔のいずれを有するかという点をはじめとする
多数の因子に依存する。更にまた、チャネルの弓そりは
炉心内における燃料バンドルの配置部位にも依存するこ
とがある。このような状態は燃料バンドル全体にわたる
放射線勾配に依存するものであるから、本発明の改良に
よって矯正することはできない。
【０００６】チャネルの「膨れ」とは、チャネルの平坦
な側面が管状になる傾向を意味する。このような膨れ現
象は本発明によって低減させることができる。この現象
に対する抵抗性を向上させるために役立つ本発明の構造
を理解するためには、チャネルの膨れを引起こす要因を
考察することが必要である。チャネルの膨れはチャネル
の平坦な側面に作用する２つの条件の組合せに原因する
ものである。１つの条件は燃料バンドル内の相対的に高
い圧力の区域と燃料バンドル外の相対的に低い圧力の区
域（すなわち、炉心バイパス区域）との間の差圧が及ぼ
す力である。もう１つの条件は周囲の中性子線である。
これら２つの作用を考察すれば、チャネルの膨れ現象を
理解することができる。
な側面が管状になる傾向を意味する。このような膨れ現
象は本発明によって低減させることができる。この現象
に対する抵抗性を向上させるために役立つ本発明の構造
を理解するためには、チャネルの膨れを引起こす要因を
考察することが必要である。チャネルの膨れはチャネル
の平坦な側面に作用する２つの条件の組合せに原因する
ものである。１つの条件は燃料バンドル内の相対的に高
い圧力の区域と燃料バンドル外の相対的に低い圧力の区
域（すなわち、炉心バイパス区域）との間の差圧が及ぼ
す力である。もう１つの条件は周囲の中性子線である。
これら２つの作用を考察すれば、チャネルの膨れ現象を
理解することができる。
【０００７】燃料バンドルを通過する冷却材の流れは差
圧によって促進される。すなわち、燃料バンドルの底部
における相対的に高い圧力は、燃料バンドルを通って流
れる冷却材が上部タイプレートから排出される位置にお
ける上部二相領域内のより低い圧力にまで徐々に変化す
る。このような差圧は、減速材としての水が燃料棒の間
隙およびスペーサを通過する際の流体摩擦力に打勝つた
めに必要である。更に、相対的に遅く運動する液体減速
材が相対的に早く運動する蒸気に変化する際の加速力も
追加の圧力降下を生み出す。
圧によって促進される。すなわち、燃料バンドルの底部
における相対的に高い圧力は、燃料バンドルを通って流
れる冷却材が上部タイプレートから排出される位置にお
ける上部二相領域内のより低い圧力にまで徐々に変化す
る。このような差圧は、減速材としての水が燃料棒の間
隙およびスペーサを通過する際の流体摩擦力に打勝つた
めに必要である。更に、相対的に遅く運動する液体減速
材が相対的に早く運動する蒸気に変化する際の加速力も
追加の圧力降下を生み出す。
【０００８】最新の燃料バンドル構造においては、燃料
バンドル内におけるこのような流れ抵抗は悪化してい
る。詳しく述べれば、最高の核的および熱力学的効率を
実現するため、最新の沸騰水型原子炉用燃料バンドル内
における燃料棒配列の密度は増大している。このような
密度の増大は、燃料バンドル内における燃料棒の間隙お
よびスペーサを通して所要の流量を確保するためにより
大きい圧力降下を必要とする。
バンドル内におけるこのような流れ抵抗は悪化してい
る。詳しく述べれば、最高の核的および熱力学的効率を
実現するため、最新の沸騰水型原子炉用燃料バンドル内
における燃料棒配列の密度は増大している。このような
密度の増大は、燃料バンドル内における燃料棒の間隙お
よびスペーサを通して所要の流量を確保するためにより
大きい圧力降下を必要とする。
【０００９】燃料バンドルチャネルの外部、すなわち炉
心バイパス区域内においては、より低い圧力をもたらす
もう１つの条件が存在する。通例、減速材としての水は
炉心バイパス区域にそのまま排出される。この区域内に
おいては、水はほとんど沸騰しないから、流れ抵抗は本
質的に小さい。その結果、炉心バイパス区域は低圧の区
域を成すのである。
心バイパス区域内においては、より低い圧力をもたらす
もう１つの条件が存在する。通例、減速材としての水は
炉心バイパス区域にそのまま排出される。この区域内に
おいては、水はほとんど沸騰しないから、流れ抵抗は本
質的に小さい。その結果、炉心バイパス区域は低圧の区
域を成すのである。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】このような圧力の場に
存在する燃料バンドルチャネルは、相対的に高い圧力の
外部および相対的に低い圧力の内部を有することにな
る。従って、燃料バンドルチャネルの平坦な側面は応力
を受けることになる。この応力が十分に緩和されれば、
燃料バンドルチャネルは管状または円筒形になるはずで
ある。いずれにせよ、燃料バンドルチャネルの平坦な側
面は差圧に応答して膨れる傾向を示すのである。
存在する燃料バンドルチャネルは、相対的に高い圧力の
外部および相対的に低い圧力の内部を有することにな
る。従って、燃料バンドルチャネルの平坦な側面は応力
を受けることになる。この応力が十分に緩和されれば、
燃料バンドルチャネルは管状または円筒形になるはずで
ある。いずれにせよ、燃料バンドルチャネルの平坦な側
面は差圧に応答して膨れる傾向を示すのである。
【００１１】残念ながら、周囲の放射線は「放射線誘発
クリープ」と呼ばれる現象によってチャネル中の応力を
緩和する作用を及ぼす。このような応力緩和の結果、弾
性的に変形して膨れたチャネルはそれの膨れを保持する
ことになる。従って、時間の経過に伴い、かかる膨れは
寸法を増すとともに恒久的なものとなる。寸法の増加が
続けば、膨れた側面は所要の制御棒移動を妨げたり、あ
るいは燃料バンドルの核的および熱力学的性能に影響を
及ぼすようになる。そうなれば、チャネルを交換しなけ
ればならない。当然のことながら、このようなチャネル
の膨れ現象に対する抵抗性が長持ちするような燃料バン
ドル構造が望ましいわけである。
クリープ」と呼ばれる現象によってチャネル中の応力を
緩和する作用を及ぼす。このような応力緩和の結果、弾
性的に変形して膨れたチャネルはそれの膨れを保持する
ことになる。従って、時間の経過に伴い、かかる膨れは
寸法を増すとともに恒久的なものとなる。寸法の増加が
続けば、膨れた側面は所要の制御棒移動を妨げたり、あ
るいは燃料バンドルの核的および熱力学的性能に影響を
及ぼすようになる。そうなれば、チャネルを交換しなけ
ればならない。当然のことながら、このようなチャネル
の膨れ現象に対する抵抗性が長持ちするような燃料バン
ドル構造が望ましいわけである。
【００１２】このように、膨れは（燃料バンドルの底部
において最大となる）差圧の力と（燃料バンドルのほぼ
中央部において最大となる）放射線との組合せに原因す
るものであることが一層明確に理解されよう。これら２
つの作用が組合わさった場合、膨れ現象は燃料バンドル
の下方の1/3 〜1/4 の部分において最大となることが経
験的に判明している。
において最大となる）差圧の力と（燃料バンドルのほぼ
中央部において最大となる）放射線との組合せに原因す
るものであることが一層明確に理解されよう。これら２
つの作用が組合わさった場合、膨れ現象は燃料バンドル
の下方の1/3 〜1/4 の部分において最大となることが経
験的に判明している。
【００１３】燃料バンドルの配列密度の増大は、燃料バ
ンドルに対してもう一つの悪影響を及ぼす。かかる悪影
響は、燃料棒ピッチの減少、すなわち燃料バンドルの横
断面内における燃料棒−燃料棒間隔および燃料棒−チャ
ネル間隔の減少に関係している。このような燃料棒−燃
料棒間隔または燃料棒−チャネル間隔の減少は、燃料バ
ンドル内の特定の燃料棒（特に角部の位置に存在する燃
料棒）の臨界出力を悪化させる。
ンドルに対してもう一つの悪影響を及ぼす。かかる悪影
響は、燃料棒ピッチの減少、すなわち燃料バンドルの横
断面内における燃料棒−燃料棒間隔および燃料棒−チャ
ネル間隔の減少に関係している。このような燃料棒−燃
料棒間隔または燃料棒−チャネル間隔の減少は、燃料バ
ンドル内の特定の燃料棒（特に角部の位置に存在する燃
料棒）の臨界出力を悪化させる。
【００１４】臨界出力とは、遷移沸騰（すなわち、燃料
棒を覆う水層の「ドライアウト」）を引起こすような燃
料棒の出力として定義される。遷移沸騰の発生点は、燃
料棒の表面に沿って流れる流体の流量によって左右され
る。一般的に述べれば、燃料棒の表面に沿って流れる減
速材の流量が大きいほど、臨界出力を越えるまでに燃料
棒はより高い出力を生み出すことができる。
棒を覆う水層の「ドライアウト」）を引起こすような燃
料棒の出力として定義される。遷移沸騰の発生点は、燃
料棒の表面に沿って流れる流体の流量によって左右され
る。一般的に述べれば、燃料棒の表面に沿って流れる減
速材の流量が大きいほど、臨界出力を越えるまでに燃料
棒はより高い出力を生み出すことができる。
【００１５】高密度の燃料棒配列は、少なくとも２つの
点で臨界出力性能を悪化させる。第一に、燃料バンドル
の横断面内における燃料棒の総数が増加するので、燃料
棒同士の間隔が必然的に減少する。燃料棒同士の間隔が
減少した場合、燃料棒の臨界出力は一般に低下する。第
二に、燃料棒と周囲のチャネルとの間隔が減少する。こ
れは特に角部の位置において顕著となる。これらの位置
に存在する燃料棒が（少なくとも２つの側面において）
炉心バイパス区域内のより高い密度の減速材に隣接して
いることを思い起こせば、これらの燃料棒は比較的高い
出力を有する傾向を示すことが理解されよう。その結
果、角部の位置にあるこれらの燃料棒とチャネルとの間
の流路面積が制限されれば、これらの燃料棒の臨界出力
性能が制約を受けることになる。
点で臨界出力性能を悪化させる。第一に、燃料バンドル
の横断面内における燃料棒の総数が増加するので、燃料
棒同士の間隔が必然的に減少する。燃料棒同士の間隔が
減少した場合、燃料棒の臨界出力は一般に低下する。第
二に、燃料棒と周囲のチャネルとの間隔が減少する。こ
れは特に角部の位置において顕著となる。これらの位置
に存在する燃料棒が（少なくとも２つの側面において）
炉心バイパス区域内のより高い密度の減速材に隣接して
いることを思い起こせば、これらの燃料棒は比較的高い
出力を有する傾向を示すことが理解されよう。その結
果、角部の位置にあるこれらの燃料棒とチャネルとの間
の流路面積が制限されれば、これらの燃料棒の臨界出力
性能が制約を受けることになる。
【００１６】また、燃料バンドルに沿った特定の鉛直方
向位置に燃料棒スペーサが配置されていることに注意さ
れたい。その結果、かかる燃料棒スペーサの位置におい
ては（やはり特に角部の燃料棒について）減速材の流量
が一層制限されることになる。更にまた、燃料バンドル
チャネルの構造（および特にチャネル側壁の厚さ）の設
計は２つの互いに拮抗する因子を妥協させる技術である
ことも理解されよう。第１の因子は、燃料バンドルチャ
ネルが膨れに耐える能力である。第２の因子は、燃料バ
ンドルチャネルを構成する金属による中性子の寄生吸収
である。それ故、「薄肉のチャネル」と称する１９８８
年６月７日付けのCrowther等の米国特許第４７４９５４
４号（現在では１９９２年８月７日付けの再発行米国特
許第ＲＥ３３ 号）の明細書中に開示されているご
とく、チャネル側壁に対して局部的に加わる応力に応じ
てチャネル側壁の厚さを変化させることが知られてい
る。すなわち、応力が小さい場合、チャネル側壁は比較
的小さい厚さを有する。また、応力が大きい場合、チャ
ネル側壁はより大きい厚さを有するのである。
向位置に燃料棒スペーサが配置されていることに注意さ
れたい。その結果、かかる燃料棒スペーサの位置におい
ては（やはり特に角部の燃料棒について）減速材の流量
が一層制限されることになる。更にまた、燃料バンドル
チャネルの構造（および特にチャネル側壁の厚さ）の設
計は２つの互いに拮抗する因子を妥協させる技術である
ことも理解されよう。第１の因子は、燃料バンドルチャ
ネルが膨れに耐える能力である。第２の因子は、燃料バ
ンドルチャネルを構成する金属による中性子の寄生吸収
である。それ故、「薄肉のチャネル」と称する１９８８
年６月７日付けのCrowther等の米国特許第４７４９５４
４号（現在では１９９２年８月７日付けの再発行米国特
許第ＲＥ３３ 号）の明細書中に開示されているご
とく、チャネル側壁に対して局部的に加わる応力に応じ
てチャネル側壁の厚さを変化させることが知られてい
る。すなわち、応力が小さい場合、チャネル側壁は比較
的小さい厚さを有する。また、応力が大きい場合、チャ
ネル側壁はより大きい厚さを有するのである。
【００１７】上記の如き考察事項が本発明を理解するた
めに役立つ特定の炉心現象であることは、当業者にとっ
て自明であろう。これらの考察事項を総合的に考慮する
ことが、下記の如き燃料バンドルの構造を理解するため
に必要なのである。
めに役立つ特定の炉心現象であることは、当業者にとっ
て自明であろう。これらの考察事項を総合的に考慮する
ことが、下記の如き燃料バンドルの構造を理解するため
に必要なのである。
【００１８】
【課題を解決するための手段】９×９またはそれより高
い密度の燃料棒配列を有する燃料バンドルにおいて、角
部の燃料棒が配列から取除かれる。その結果、配列中に
おける残りの燃料棒のピッチを増大させると共に、燃料
棒−燃料棒間隔と燃料棒−チャネル間隔とを均等化する
ことが可能となる。更にまた、このように角部の燃料棒
を取除いた配列と共に、より緩やかな湾曲を付与するよ
うな曲率半径の増大した湾曲角部または平坦化された角
部を有する燃料バンドルチャネルが使用される。いずれ
の場合にも、燃料バンドルチャネルの平坦な側面の有効
長さが減少する結果、かかる新規な燃料バンドルは膨れ
抵抗性および臨界出力性能の向上を示すことになる。
い密度の燃料棒配列を有する燃料バンドルにおいて、角
部の燃料棒が配列から取除かれる。その結果、配列中に
おける残りの燃料棒のピッチを増大させると共に、燃料
棒−燃料棒間隔と燃料棒−チャネル間隔とを均等化する
ことが可能となる。更にまた、このように角部の燃料棒
を取除いた配列と共に、より緩やかな湾曲を付与するよ
うな曲率半径の増大した湾曲角部または平坦化された角
部を有する燃料バンドルチャネルが使用される。いずれ
の場合にも、燃料バンドルチャネルの平坦な側面の有効
長さが減少する結果、かかる新規な燃料バンドルは膨れ
抵抗性および臨界出力性能の向上を示すことになる。
【００１９】
【実施例】先ず図１を見ると、燃料バンドルＢの上方部
分および下方部分が示されている。かかる燃料バンドル
Ｂは上部タイプレートＵと下部タイプレートＬとの間に
通例７個のスペーサを有するが、図中には３個のスペー
サＳ1 、Ｓ2 およびＳ3 のみが示されている。かかる燃
料バンドルＢは、全長燃料棒Ｒおよび部分長燃料棒Ｐを
含む一群の燃料棒を有している。図からわかる通り、部
分長燃料棒ＰはスペーサＳ3 の位置に上端を有してい
る。かかる燃料バンドルＢはまた、下部タイプレートＬ
の位置から上部タイプレートＵの位置にまで延びるチャ
ネルＣによって包囲されている。公知のごとく、燃料バ
ンドルＢは取手Ｈにより一体部品として取扱うことがで
きる。
分および下方部分が示されている。かかる燃料バンドル
Ｂは上部タイプレートＵと下部タイプレートＬとの間に
通例７個のスペーサを有するが、図中には３個のスペー
サＳ1 、Ｓ2 およびＳ3 のみが示されている。かかる燃
料バンドルＢは、全長燃料棒Ｒおよび部分長燃料棒Ｐを
含む一群の燃料棒を有している。図からわかる通り、部
分長燃料棒ＰはスペーサＳ3 の位置に上端を有してい
る。かかる燃料バンドルＢはまた、下部タイプレートＬ
の位置から上部タイプレートＵの位置にまで延びるチャ
ネルＣによって包囲されている。公知のごとく、燃料バ
ンドルＢは取手Ｈにより一体部品として取扱うことがで
きる。
【００２０】次の図２には、図１に示されるような燃料
バンドルと共に使用し得る従来のチャネルＣ’の幾何学
的形状が断面図によって示されている。かかるチャネル
Ｃ’は１０×１０配列の燃料棒を包囲している。図から
わかる通り、従来のチャネルＣ’は約０．５インチ未満
の半径を有する僅かに湾曲した角部を含む正方形のもの
である。このような従来のチャネルＣ’は４つの比較的
長い平坦な側面を含んでいるが、これらの側面の１つが
寸法Ｌ1 によって表わされている。
バンドルと共に使用し得る従来のチャネルＣ’の幾何学
的形状が断面図によって示されている。かかるチャネル
Ｃ’は１０×１０配列の燃料棒を包囲している。図から
わかる通り、従来のチャネルＣ’は約０．５インチ未満
の半径を有する僅かに湾曲した角部を含む正方形のもの
である。このような従来のチャネルＣ’は４つの比較的
長い平坦な側面を含んでいるが、これらの側面の１つが
寸法Ｌ1 によって表わされている。
【００２１】次の図３には、本発明に基づく燃料バンド
ルが示されている。かかる燃料バンドルは１０×１０配
列の燃料棒Ｒを含んでいるが、角部の燃料棒は取除かれ
ている。チャネルＣの角部の湾曲は、０．７５０インチ
程度の半径を有するように設けられている。図２中の寸
法Ｌ1 および図３中の寸法Ｌ2 は、チャネル側壁の平坦
部分の長さを表わしている。湾曲した角部は平坦な側面
よりも剛性が大きいから、膨れ変位は平坦な側面におい
て生じる。かかる変位を表わす式は公知である。詳しく
述べれば、平坦な側面の中点における変位は下記の式に
よって与えられる。
ルが示されている。かかる燃料バンドルは１０×１０配
列の燃料棒Ｒを含んでいるが、角部の燃料棒は取除かれ
ている。チャネルＣの角部の湾曲は、０．７５０インチ
程度の半径を有するように設けられている。図２中の寸
法Ｌ1 および図３中の寸法Ｌ2 は、チャネル側壁の平坦
部分の長さを表わしている。湾曲した角部は平坦な側面
よりも剛性が大きいから、膨れ変位は平坦な側面におい
て生じる。かかる変位を表わす式は公知である。詳しく
述べれば、平坦な側面の中点における変位は下記の式に
よって与えられる。
【００２２】
【数１】 上記式中、ｙは中点における変位であり、ｐは差圧であ
り、Ｌは平坦な側面の長さであり、そしてＥｌはチャネ
ル側壁の強度および厚さに関連した曲げ特性を表わす。
かかる変位は平坦な側壁の長さの４乗に比例するから、
この長さの比較的小さな変化が変位の大きな減少を生み
出すことになる。
り、Ｌは平坦な側面の長さであり、そしてＥｌはチャネ
ル側壁の強度および厚さに関連した曲げ特性を表わす。
かかる変位は平坦な側壁の長さの４乗に比例するから、
この長さの比較的小さな変化が変位の大きな減少を生み
出すことになる。
【００２３】図２及び図３を比較すれば、寸法Ｌ2 は寸
法Ｌ1 よりも約１５％だけ小さい。これはチャネルの膨
れ変位を５０％も減少させる。それ故、かかる寸法の縮
小は取るに足らないものとは言えないのである。図２及
び図３には１０×１０の燃料棒配列が示されているが、
本発明は９×９あるいはそれより高い密度の任意の燃料
棒配列を有する燃料バンドルに対して適用することがで
きる。
法Ｌ1 よりも約１５％だけ小さい。これはチャネルの膨
れ変位を５０％も減少させる。それ故、かかる寸法の縮
小は取るに足らないものとは言えないのである。図２及
び図３には１０×１０の燃料棒配列が示されているが、
本発明は９×９あるいはそれより高い密度の任意の燃料
棒配列を有する燃料バンドルに対して適用することがで
きる。
【００２４】角部に位置する４本の燃料棒を取除くこと
はまた、燃料バンドルの熱水力学的性能に関連した別の
利益をもたらす。燃料棒のピッチ（すなわち、燃料棒間
の距離）の減少が臨界出力性能に対して有害な影響を及
ぼすことは公知である。理想的には、燃料棒間の距離は
チャネル側壁と最外列の燃料棒との間の距離に等しくす
べきである。燃料バンドルの構造が７×７配列から８×
８、９×９および１０×１０配列へと進化したのに伴
い、角部の燃料棒とチャネル側壁の湾曲した角部との間
における干渉の問題が生じている。このような干渉のた
め、図４に示されるごとく、燃料棒のピッチは理想値か
ら程遠い状態になっている。すなわち、燃料棒Ｒの燃料
棒−燃料棒間隔（Ｒ／Ｒ）は燃料棒−チャネル間隔（Ｒ
／Ｃ）よりも遥かに小さいことに注意されたい。その結
果、内部の燃料棒の臨界出力性能は外側の燃料棒の臨界
出力性能よりも実質的に低くなっていたのである。
はまた、燃料バンドルの熱水力学的性能に関連した別の
利益をもたらす。燃料棒のピッチ（すなわち、燃料棒間
の距離）の減少が臨界出力性能に対して有害な影響を及
ぼすことは公知である。理想的には、燃料棒間の距離は
チャネル側壁と最外列の燃料棒との間の距離に等しくす
べきである。燃料バンドルの構造が７×７配列から８×
８、９×９および１０×１０配列へと進化したのに伴
い、角部の燃料棒とチャネル側壁の湾曲した角部との間
における干渉の問題が生じている。このような干渉のた
め、図４に示されるごとく、燃料棒のピッチは理想値か
ら程遠い状態になっている。すなわち、燃料棒Ｒの燃料
棒−燃料棒間隔（Ｒ／Ｒ）は燃料棒−チャネル間隔（Ｒ
／Ｃ）よりも遥かに小さいことに注意されたい。その結
果、内部の燃料棒の臨界出力性能は外側の燃料棒の臨界
出力性能よりも実質的に低くなっていたのである。
【００２５】角部の燃料棒を取除けば干渉の問題が排除
され、従って図５に示されるごとくに理想的なピッチを
使用することが可能になる。図５を見れば、少なくとも
３つの点で燃料棒間の距離が拡大されることが理解され
よう。第一に、燃料棒−燃料棒間隔（Ｒ／Ｒ）が拡大さ
れる。第二に、角部付近において燃料棒−チャネル間隔
（Ｒ／Ｃ）が拡大される。第三に、燃料棒−燃料棒間隔
（Ｒ／Ｒ）および燃料棒−チャネル間隔（Ｒ／Ｃ）が均
等化される。このようにして燃料棒のピッチを拡大すれ
ば、外側の燃料棒の熱水力学的性能は多少低下するもの
の、内部に位置する全ての燃料棒の熱水力学的性能は向
上することになる。これは一層均等化されかつ向上した
総合性能をもたらすものと期待される。
され、従って図５に示されるごとくに理想的なピッチを
使用することが可能になる。図５を見れば、少なくとも
３つの点で燃料棒間の距離が拡大されることが理解され
よう。第一に、燃料棒−燃料棒間隔（Ｒ／Ｒ）が拡大さ
れる。第二に、角部付近において燃料棒−チャネル間隔
（Ｒ／Ｃ）が拡大される。第三に、燃料棒−燃料棒間隔
（Ｒ／Ｒ）および燃料棒−チャネル間隔（Ｒ／Ｃ）が均
等化される。このようにして燃料棒のピッチを拡大すれ
ば、外側の燃料棒の熱水力学的性能は多少低下するもの
の、内部に位置する全ての燃料棒の熱水力学的性能は向
上することになる。これは一層均等化されかつ向上した
総合性能をもたらすものと期待される。
【００２６】「薄肉のチャネル」と称するCrowther等の
米国特許第４７４９５４４号については既に述べた通り
である。この先行特許においては、チャネルの側壁中に
おいて認められる局部応力に応じて厚さが変化するよう
な側壁を有するチャネルが使用されている。このような
構造を有する従来のチャネル側壁の断面図が図６に示さ
れている。
米国特許第４７４９５４４号については既に述べた通り
である。この先行特許においては、チャネルの側壁中に
おいて認められる局部応力に応じて厚さが変化するよう
な側壁を有するチャネルが使用されている。このような
構造を有する従来のチャネル側壁の断面図が図６に示さ
れている。
【００２７】図６には、従来のチャネルにおける様々な
厚さの側面が詳細に示されている。次の図７を見ると、
クロウザー等の米国特許第４７４９５４４号の設計原理
を大きい角部半径と共に使用した実施の態様が示されて
いる。すなわち、図６中の角部２０に見られる０．４５
０インチの小さい半径とは異なり、０．７５５インチの
大きい半径が角部２１において使用されている。
厚さの側面が詳細に示されている。次の図７を見ると、
クロウザー等の米国特許第４７４９５４４号の設計原理
を大きい角部半径と共に使用した実施の態様が示されて
いる。すなわち、図６中の角部２０に見られる０．４５
０インチの小さい半径とは異なり、０．７５５インチの
大きい半径が角部２１において使用されている。
【００２８】次の図８には、平坦化された角部を使用す
る実施の態様が示されている。このような平坦化された
角部はそれぞれ０．６６６インチの寸法を有するが、図
中には０．３３３インチの部分のみが２４として示され
ている。このような平坦化された角部は、大きい半径を
有する１つの９０°屈曲部の代りに、０．２８４インチ
の小さい半径を有する２つの４５°屈曲部２５を含んで
いる。かかる新規な構造を有するチャネルの全体図が図
９に示されている。
る実施の態様が示されている。このような平坦化された
角部はそれぞれ０．６６６インチの寸法を有するが、図
中には０．３３３インチの部分のみが２４として示され
ている。このような平坦化された角部は、大きい半径を
有する１つの９０°屈曲部の代りに、０．２８４インチ
の小さい半径を有する２つの４５°屈曲部２５を含んで
いる。かかる新規な構造を有するチャネルの全体図が図
９に示されている。
【００２９】ビーム曲げ解析プログラムを用いて上記の
如き３種の構造を解析することにより、一様な内圧下に
おける中点の変位が算出された。かかる解析の結果を表
１中に示す。表１中にはまた、各々の構造に関する横断
面積も示されている。大半径の角部構造（図７）は、基
準構造に比べ、２．２％だけ多い量の材料を使用しなが
ら膨れに対して１６％だけ大きい強度をチャネルに付与
する。また、平坦化された角部構造（図８）は、僅か
０．３％だけ多い量の材料を使用しながら２０％の強度
向上をもたらす。
如き３種の構造を解析することにより、一様な内圧下に
おける中点の変位が算出された。かかる解析の結果を表
１中に示す。表１中にはまた、各々の構造に関する横断
面積も示されている。大半径の角部構造（図７）は、基
準構造に比べ、２．２％だけ多い量の材料を使用しなが
ら膨れに対して１６％だけ大きい強度をチャネルに付与
する。また、平坦化された角部構造（図８）は、僅か
０．３％だけ多い量の材料を使用しながら２０％の強度
向上をもたらす。
【００３０】
【表１】 表 １ チャネル強度の比較 構 造 中点の変位 横断面積 図６ 0.0331インチ（基準値） 1.436 平方インチ（基準値） 図７ 0.0279インチ（-16 ％） 1.468 平方インチ（+2.2％） 図８ 0.0265インチ（-20 ％） 1.440 平方インチ（+0.3％） 平坦化された角部構造がもたらすもう１つの利点は、冷
却材の流れが燃料バンドル全体にわたってより一様に分
配されることである。なぜなら、大半径の角部構造の場
合のように角部に空所が存在することがないからであ
る。
却材の流れが燃料バンドル全体にわたってより一様に分
配されることである。なぜなら、大半径の角部構造の場
合のように角部に空所が存在することがないからであ
る。
【００３１】本発明を理解するためには、様々な密度の
燃料棒配列に関する代表的な寸法を示す表が役に立つ。
そこで、かかる寸法を下記表２中に示す。この表２中に
は、角部に燃料棒を有しない配列(WO CR) に関する寸
法、及び、先行技術に従って角部に燃料棒を有する配列
(W/CR)に関する寸法が夫々示されている。
燃料棒配列に関する代表的な寸法を示す表が役に立つ。
そこで、かかる寸法を下記表２中に示す。この表２中に
は、角部に燃料棒を有しない配列(WO CR) に関する寸
法、及び、先行技術に従って角部に燃料棒を有する配列
(W/CR)に関する寸法が夫々示されている。
【００３２】
【表２】 表 ２ ９×９ １０×１０ １１×１１ W/CR WO CR W/CR WO CR W/CR WO CR 角部の半径 0.450 0.923 0.450 0.833 0.450 0.755 燃料棒の直径 0.440 0.440 0.404 0.404 0.372 0.372 燃料棒のピッチ 0.566 0.572 0.510 0.516 0.461 0.471 Ｒ／Ｒ間隔 0.126 0.132 0.106 0.112 0.089 0.099 Ｒ／Ｃ間隔 0.155 0.131 0.142 0.115 0.148 0.098 上記のデータを比較すれば、燃料棒−チャネル間隔（Ｒ
／Ｃ）の劇的な改善が認められる。更にまた、いずれの
場合においても燃料棒−燃料棒間隔（Ｒ／Ｒ）が改善さ
れていることがわかる。
／Ｃ）の劇的な改善が認められる。更にまた、いずれの
場合においても燃料棒−燃料棒間隔（Ｒ／Ｒ）が改善さ
れていることがわかる。
【００３３】上記表中には９×９、１０×１０および１
１×１１配列に関する寸法が示されているが、本発明の
原理がより高い密度の配列（たとえば、１２×１２配
列）にも拡張し得ることは言うまでもない。
１×１１配列に関する寸法が示されているが、本発明の
原理がより高い密度の配列（たとえば、１２×１２配
列）にも拡張し得ることは言うまでもない。
【図１】本発明を適用し得る燃料バンドルの斜視図であ
って、下部タイプレート、上部タイプレート、それらの
間に延びかつ全長燃料棒および部分長燃料棒を含む燃料
棒、並びに様々な鉛直方向位置に配置されたスペーサの
一部を示す図である。
って、下部タイプレート、上部タイプレート、それらの
間に延びかつ全長燃料棒および部分長燃料棒を含む燃料
棒、並びに様々な鉛直方向位置に配置されたスペーサの
一部を示す図である。
【図２】図１に示されたものと同様な燃料バンドルの断
面図であって、角部の燃料棒が所定の位置に存続してい
るような従来の１０×１０配列を示す図である。
面図であって、角部の燃料棒が所定の位置に存続してい
るような従来の１０×１０配列を示す図である。
【図３】図１に示されたものと同様な燃料バンドルの断
面図であって、角部の燃料棒が取除かれた本発明の１０
×１０配列を示す図である。
面図であって、角部の燃料棒が取除かれた本発明の１０
×１０配列を示す図である。
【図４】９×９、１０×１０または１１×１１の燃料棒
配列を有する従来の燃料バンドルの角部付近に関する部
分断面図であって、角部の燃料棒がチャネルの角部に極
めて接近していることを示す図である。
配列を有する従来の燃料バンドルの角部付近に関する部
分断面図であって、角部の燃料棒がチャネルの角部に極
めて接近していることを示す図である。
【図５】本発明の燃料バンドルの角部付近に関する、図
４と同様な部分断面図であって、本発明の原理に従って
角部の燃料棒が取除かれた結果として燃料棒のピッチが
増大しかつ燃料棒がチャネルに接近していることを示す
図である。
４と同様な部分断面図であって、本発明の原理に従って
角部の燃料棒が取除かれた結果として燃料棒のピッチが
増大しかつ燃料棒がチャネルに接近していることを示す
図である。
【図６】図１中の矢印６−６の付近における燃料バンド
ルのチャネル側壁の断面図であって、従来のチャネル側
壁の構造を示す図である。
ルのチャネル側壁の断面図であって、従来のチャネル側
壁の構造を示す図である。
【図７】図１中の矢印６−６の付近における燃料バンド
ルのチャネル側壁の断面図であって、本発明の実施の一
態様に従って増大した曲率半径を有する湾曲した角部を
含むチャネル側壁の構造を示す図である。
ルのチャネル側壁の断面図であって、本発明の実施の一
態様に従って増大した曲率半径を有する湾曲した角部を
含むチャネル側壁の構造を示す図である。
【図８】図１中の矢印６−６の付近における燃料バンド
ルのチャネル側壁の断面図であって、本発明の別の実施
の態様に従って平坦化された角部を含むチャネル側壁の
構造を示す図である。
ルのチャネル側壁の断面図であって、本発明の別の実施
の態様に従って平坦化された角部を含むチャネル側壁の
構造を示す図である。
【図９】図８に示された実施の態様に従って形成された
燃料バンドルチャネルの平面図である。
燃料バンドルチャネルの平面図である。
Ｂ 燃料バンドル Ｃ チャネル Ｌ 下部タイプレート Ｐ 部分長燃料棒 Ｒ 全長燃料棒 Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 スペーサ Ｕ 上部タイプレート ２１ 大半径の湾曲した角部 ２４ 平坦化された角部 ２５ 屈曲部
Claims (10)
- 【請求項１】 一群の直立した燃料棒を支持すると共
に、減速用の冷却水を流入させるために役立つ下部タイ
プレートと、 ９×９またはそれより高い密度の配列を成す一群の直立
した燃料棒であって、前記配列から角部の燃料棒が取除
かれている結果として上下左右の最外列中に含まれる燃
料棒が前記配列中における本来の数より２本だけ少なく
なっているような燃料棒と、 前記配列中の前記燃料棒の少なくとも一部を直立状態に
支持するために役立つ上部タイプレートと、 特定の鉛直方向位置において前記燃料棒の各々を包囲
し、それによって前記燃料棒同士が接触して摩擦し合わ
ないように前記燃料棒を離隔状態に維持するために役立
つ複数のスペーサと、 前記下部タイプレートの近傍から前記上部タイプレート
の近傍にまで延び、かつ前記燃料棒のピッチを越える増
大した曲率半径を有する湾曲した角部を含む燃料バンド
ルチャネルと、 を備えて成る燃料バンドル。 - 【請求項２】 前記配列が９×９配列である請求項１記
載の燃料バンドル。 - 【請求項３】 前記配列が１０×１０配列である請求項
１記載の燃料バンドル。 - 【請求項４】 前記配列が１１×１１配列である請求項
１記載の燃料バンドル。 - 【請求項５】 前記チャネルの平坦な側面が前記平坦な
側面に加わる応力に比例した厚さを有する請求項３記載
の燃料バンドル。 - 【請求項６】 一群の直立した燃料棒を支持すると共
に、減速用の冷却水を流入させるために役立つ下部タイ
プレートと、 ９×９またはそれより高い密度の配列を成す一群の直立
した燃料棒であって、前記配列から角部の燃料棒が取除
かれている結果として上下左右の最外列中に含まれる燃
料棒が前記配列中における本来の数より２本だけ少なく
なっているような燃料棒と、 前記配列中の前記燃料棒の少なくとも一部を直立状態に
支持するために役立つ上部タイプレートと、 特定の鉛直方向位置において前記燃料棒の各々を包囲
し、それによって前記燃料棒同士が接触して摩擦し合わ
ないように前記燃料棒を離隔状態に維持するために役立
つ複数のスペーサと、 前記下部タイプレートの近傍から前記上部タイプレート
の近傍にまで延びる燃料バンドルチャネルであって、前
記チャネルがそれの側面に対して４５°の角度を成すよ
うに平坦化された角部を含み、それによって前記平坦化
された角部の位置における前記燃料棒と前記チャネルと
の間の距離が前記燃料棒間の距離と同じに維持されるよ
うなチャネルと、 を備えて成る燃料バンドル。 - 【請求項７】 前記チャネルの平坦な側面が前記平坦な
側面に加わる応力に比例した厚さを有する請求項６記載
の燃料バンドル。 - 【請求項８】 前記配列が９×９配列である請求項６記
載の燃料バンドル。 - 【請求項９】 前記配列が１０×１０配列である請求項
６記載の燃料バンドル。 - 【請求項１０】 前記配列が１１×１１配列である請求
項６記載の燃料バンドル。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/008,441 US5345486A (en) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | Fuel bundle with improved resistance to bulge and improved critical power performance |
| US008441 | 1993-01-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06294880A true JPH06294880A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=21731615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6005517A Withdrawn JPH06294880A (ja) | 1993-01-25 | 1994-01-24 | 膨れ抵抗性および臨界出力性能の向上した燃料バンドル |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5345486A (ja) |
| EP (1) | EP0608994A1 (ja) |
| JP (1) | JPH06294880A (ja) |
| TW (1) | TW241367B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE509238C2 (sv) * | 1993-07-05 | 1998-12-21 | Asea Atom Ab | Reaktorhärd |
| US5574761A (en) * | 1995-09-29 | 1996-11-12 | Crs Holdings, Inc. | Fuel channels with off-centerline welds |
| JP3788045B2 (ja) | 1998-07-01 | 2006-06-21 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE423760B (sv) * | 1980-11-05 | 1982-05-24 | Asea Atom Ab | Kernbrenslepatron |
| JPS59137886A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-08 | 株式会社東芝 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
| SE445500B (sv) * | 1984-11-12 | 1986-06-23 | Asea Atom Ab | Brenslepatron |
| US4708845A (en) * | 1985-10-18 | 1987-11-24 | Westinghouse Electric Corp. | BWR fuel assembly with improved spacer and fuel bundle design for enhanced thermal-hydraulic performance |
| SE454822B (sv) * | 1986-04-29 | 1988-05-30 | Asea Atom Ab | Kernbrenslepatron till en kernreaktor |
| USRE33818E (en) * | 1987-03-24 | 1992-02-11 | General Electric Company | Axially shaped channel and integral flow trippers |
| USRE34246E (en) * | 1987-03-24 | 1993-05-11 | General Electric Company | Thin walled channel |
| US4749544A (en) * | 1987-03-24 | 1988-06-07 | General Electric Company | Thin walled channel |
| DE3824082A1 (de) * | 1987-07-18 | 1989-01-26 | Toshiba Kawasaki Kk | Brennstoff-anordnung fuer kernreaktoren |
| DE3834611C3 (de) * | 1987-10-13 | 1998-02-12 | Toshiba Kawasaki Kk | Brennstoffanordnung für einen Kernreaktor |
| JPH0636046B2 (ja) * | 1988-06-08 | 1994-05-11 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体，燃料スペーサ及び原子炉の初装荷炉心 |
| US4889684A (en) * | 1988-08-01 | 1989-12-26 | General Electric Company | Hydraulic reinforcement of channel at lower tie-plate in BWR fuel bundle |
| DE9101773U1 (de) * | 1991-02-15 | 1991-05-08 | Siemens AG, 8000 München | Brennelement für einen Siedewasserreaktor mit einem verstärkten Kasten |
-
1993
- 1993-01-25 US US08/008,441 patent/US5345486A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-07-28 TW TW082106020A patent/TW241367B/zh active
-
1994
- 1994-01-17 EP EP94300298A patent/EP0608994A1/en not_active Ceased
- 1994-01-24 JP JP6005517A patent/JPH06294880A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW241367B (ja) | 1995-02-21 |
| EP0608994A1 (en) | 1994-08-03 |
| US5345486A (en) | 1994-09-06 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010403 |