JPH06288841A - 地中埋設管の応力測定方法 - Google Patents
地中埋設管の応力測定方法Info
- Publication number
- JPH06288841A JPH06288841A JP7234293A JP7234293A JPH06288841A JP H06288841 A JPH06288841 A JP H06288841A JP 7234293 A JP7234293 A JP 7234293A JP 7234293 A JP7234293 A JP 7234293A JP H06288841 A JPH06288841 A JP H06288841A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stress
- amount
- pipe
- buried pipe
- ground
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Pipeline Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 埋立地などの埋設管に発生している曲げ応力
を、測定される地盤沈下量ばかりではなく、水平移動量
を考慮して精度よく測定する。 【構成】 埋立地盤１の地中に敷設されている埋設管２
の近傍で、ビル工事などのために掘削領域３が掘削され
るとき、埋設管２の近接部分４には水平移動量５が発生
する。埋設管２には鉛直方向の地盤沈下による曲げ応力
も発生する。近接部分４に作用する真の地盤沈下量は、
水平移動量５と鉛直方向の地盤沈下量との和である。埋
設管２に沿って測定箇所１１〜１５で磁歪応力を測定す
ると、各測定箇所１１〜１５における曲げの方向を検出
することができる。地盤沈下量の実測地と曲げの方向と
によって、曲げの方向に作用する真の地盤変位量を求め
ることができる。地盤変位量に基づく応力解析によっ
て、最大の曲げ応力が発生している位置を知ることがで
きる。
を、測定される地盤沈下量ばかりではなく、水平移動量
を考慮して精度よく測定する。 【構成】 埋立地盤１の地中に敷設されている埋設管２
の近傍で、ビル工事などのために掘削領域３が掘削され
るとき、埋設管２の近接部分４には水平移動量５が発生
する。埋設管２には鉛直方向の地盤沈下による曲げ応力
も発生する。近接部分４に作用する真の地盤沈下量は、
水平移動量５と鉛直方向の地盤沈下量との和である。埋
設管２に沿って測定箇所１１〜１５で磁歪応力を測定す
ると、各測定箇所１１〜１５における曲げの方向を検出
することができる。地盤沈下量の実測地と曲げの方向と
によって、曲げの方向に作用する真の地盤変位量を求め
ることができる。地盤変位量に基づく応力解析によっ
て、最大の曲げ応力が発生している位置を知ることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスの配管用などの地
中埋設管に、地盤沈下などによって外力が作用して発生
する応力を測定する方法に関する。
中埋設管に、地盤沈下などによって外力が作用して発生
する応力を測定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスの配管用管路などは、新たに造成し
た埋立て地盤などにも予め埋設しておく必要がある。埋
立て地盤は時間の経過とともに沈下しやすく、埋設管に
曲げ応力が発生しやすい。発生する応力が、埋設管の耐
力を超えると、埋設管が破損する。耐力を超えない応力
であっても、長年にわたって連続的に作用すれば応力腐
食割れなどを生じるおそれがある。したがって、埋設管
の安全性確保のためには、地盤沈下の状態を監視し、埋
設管の応力測定を行って強度上の安全性を評価しておく
必要がある。
た埋立て地盤などにも予め埋設しておく必要がある。埋
立て地盤は時間の経過とともに沈下しやすく、埋設管に
曲げ応力が発生しやすい。発生する応力が、埋設管の耐
力を超えると、埋設管が破損する。耐力を超えない応力
であっても、長年にわたって連続的に作用すれば応力腐
食割れなどを生じるおそれがある。したがって、埋設管
の安全性確保のためには、地盤沈下の状態を監視し、埋
設管の応力測定を行って強度上の安全性を評価しておく
必要がある。
【０００３】従来は、地盤沈下量を実測し、これをイン
プットデータとしてコンピュータを用い、あるいは理論
解析式を用いて応力解析を行い、埋設管の強度上の安全
性を評価している。
プットデータとしてコンピュータを用い、あるいは理論
解析式を用いて応力解析を行い、埋設管の強度上の安全
性を評価している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、埋立て
地盤でビル建設などが行われるときには、地盤が埋設管
の深さよりも深く掘削され、掘削されている周囲の地盤
には掘削側への水平移動も発生する。水平移動量は鉛直
方向の沈下量とほぼ同程度に達し、実測される地盤沈下
だけで評価される応力は、埋設管に実際に作用する応力
よりも小さくなり、過小評価となるおそれがある。
地盤でビル建設などが行われるときには、地盤が埋設管
の深さよりも深く掘削され、掘削されている周囲の地盤
には掘削側への水平移動も発生する。水平移動量は鉛直
方向の沈下量とほぼ同程度に達し、実測される地盤沈下
だけで評価される応力は、埋設管に実際に作用する応力
よりも小さくなり、過小評価となるおそれがある。
【０００５】本発明の目的は、埋立て地盤などで、地盤
が水平移動と沈下の両方を起こしている場合に、埋設管
に発生する応力を精度よく測定することができる地中埋
設管の応力測定方法を提供することである。
が水平移動と沈下の両方を起こしている場合に、埋設管
に発生する応力を精度よく測定することができる地中埋
設管の応力測定方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、地中埋設管の
磁歪応力を管周方向に沿って検出して曲げ応力分布を求
め、曲げ応力分布における管頂からの位置のずれに基づ
いて、地盤変位の方向を検知することを特徴とする地中
埋設管の応力測定方法である。
磁歪応力を管周方向に沿って検出して曲げ応力分布を求
め、曲げ応力分布における管頂からの位置のずれに基づ
いて、地盤変位の方向を検知することを特徴とする地中
埋設管の応力測定方法である。
【０００７】
【作用】本発明に従えば、地中埋設管に発生している応
力を磁歪応力として管周方向に沿って検出する。地中埋
設管には地盤変位に基づく曲げ応力が発生する。管周方
向に沿って検出される磁歪応力の分布は曲げ応力分布を
表す。曲げ応力分布は余弦曲線で近似される。余弦曲線
の振幅は曲げ応力に対応し、最大の曲げ応力が発生して
いる方向の管頂方向からの位相のずれは、地盤変位方向
に対応する。したがって、曲げ応力分布における管頂か
らの位相のずれによって地盤変位の方向を検知すること
ができ、地盤沈下量などを用いて地中埋設管に作用する
曲げ応力を精度よく検知することができる。
力を磁歪応力として管周方向に沿って検出する。地中埋
設管には地盤変位に基づく曲げ応力が発生する。管周方
向に沿って検出される磁歪応力の分布は曲げ応力分布を
表す。曲げ応力分布は余弦曲線で近似される。余弦曲線
の振幅は曲げ応力に対応し、最大の曲げ応力が発生して
いる方向の管頂方向からの位相のずれは、地盤変位方向
に対応する。したがって、曲げ応力分布における管頂か
らの位相のずれによって地盤変位の方向を検知すること
ができ、地盤沈下量などを用いて地中埋設管に作用する
曲げ応力を精度よく検知することができる。
【０００８】
【実施例】図１は、本発明の地中埋設管の応力測定方法
の実施例を示す。埋立地盤１の地中には、ガス配管用の
鋼管が埋設管２として予め敷設されている。埋設管２の
近傍の掘削領域３で、根切り山留め掘削工事が行われる
場合には、埋立地盤１は水平方向にも移動する。このた
め、埋設管２の掘削領域３に対する近接部分４には、水
平移動量５が生じる。埋立地盤１には、鉛直方向の地盤
沈下が生じるので、埋設管２には鉛直移動量も生じる。
の実施例を示す。埋立地盤１の地中には、ガス配管用の
鋼管が埋設管２として予め敷設されている。埋設管２の
近傍の掘削領域３で、根切り山留め掘削工事が行われる
場合には、埋立地盤１は水平方向にも移動する。このた
め、埋設管２の掘削領域３に対する近接部分４には、水
平移動量５が生じる。埋立地盤１には、鉛直方向の地盤
沈下が生じるので、埋設管２には鉛直移動量も生じる。
【０００９】以上のような地盤沈下が発生している地区
の埋設管２について、実際の曲げ応力を測定するため、
埋設管２に沿って複数の測定箇所１１〜１５で磁歪応力
測定を行う。磁歪応力の測定は、測定箇所１１〜１５に
おいて、小さな縦孔を掘削し、埋設管２を露出させ、埋
設管２の管周に沿って磁歪センサを移動させ、磁歪応力
分布を測定して行う。測定箇所１１，１５は、たとえば
近接部分４から十分に離れた位置、測定箇所１２，１４
は近接部分の境界付近、測定箇所１３は近接部分の中央
付近に選ぶ。
の埋設管２について、実際の曲げ応力を測定するため、
埋設管２に沿って複数の測定箇所１１〜１５で磁歪応力
測定を行う。磁歪応力の測定は、測定箇所１１〜１５に
おいて、小さな縦孔を掘削し、埋設管２を露出させ、埋
設管２の管周に沿って磁歪センサを移動させ、磁歪応力
分布を測定して行う。測定箇所１１，１５は、たとえば
近接部分４から十分に離れた位置、測定箇所１２，１４
は近接部分の境界付近、測定箇所１３は近接部分の中央
付近に選ぶ。
【００１０】図２は、図１の切断面線ＩＩ−ＩＩから見
た状態に対応する概略的な断面図である。埋立地盤１に
対して掘削領域３の掘削を行うと、鉛直方向の地盤沈下
と水平方向の地盤移動とによって、傾斜した方向に地盤
変位１６を発生する。水平方向の地盤移動によって、た
とえば掘削領域３の周囲を補強する矢板１７が変形す
る。このような状態で、埋設管２の応力を測定するた
め、縦孔１８が掘削される。縦孔１８は小さいので、地
盤変位１６には影響を与えない。
た状態に対応する概略的な断面図である。埋立地盤１に
対して掘削領域３の掘削を行うと、鉛直方向の地盤沈下
と水平方向の地盤移動とによって、傾斜した方向に地盤
変位１６を発生する。水平方向の地盤移動によって、た
とえば掘削領域３の周囲を補強する矢板１７が変形す
る。このような状態で、埋設管２の応力を測定するた
め、縦孔１８が掘削される。縦孔１８は小さいので、地
盤変位１６には影響を与えない。
【００１１】図３は、埋設管２に対する磁歪応力測定の
ための構成を示す。埋設管２の管周方向の磁歪応力を測
定するための磁歪センサ１９は、埋設管２の外周に取付
けられるレール２０に沿って移動可能である。移動のた
めの駆動力は、磁歪センサ１９に設けられるモータなど
を含む駆動機構１９ａによって発生される。
ための構成を示す。埋設管２の管周方向の磁歪応力を測
定するための磁歪センサ１９は、埋設管２の外周に取付
けられるレール２０に沿って移動可能である。移動のた
めの駆動力は、磁歪センサ１９に設けられるモータなど
を含む駆動機構１９ａによって発生される。
【００１２】図４は、図３の測定結果を示す。磁歪セン
サ１９の位置を管頂を０°とする位相角θを横軸に、磁
歪センサ出力Ｖを縦軸とする。一定位相角毎にデータを
プロットすると、余弦曲線ＬＶで近似することができ
る。地盤に水平方向の移動量が含まれるときには、近似
される余弦曲線ＬＶの最高値が位相角αだけ管頂からず
れる。
サ１９の位置を管頂を０°とする位相角θを横軸に、磁
歪センサ出力Ｖを縦軸とする。一定位相角毎にデータを
プロットすると、余弦曲線ＬＶで近似することができ
る。地盤に水平方向の移動量が含まれるときには、近似
される余弦曲線ＬＶの最高値が位相角αだけ管頂からず
れる。
【００１３】図５は、図４に示すような測定結果が得ら
れるときの、埋設管２に対する曲げの方向を示す。曲げ
の方向は、鉛直線に対して位相角αだけずれていること
になる。
れるときの、埋設管２に対する曲げの方向を示す。曲げ
の方向は、鉛直線に対して位相角αだけずれていること
になる。
【００１４】図６は、図５に示す曲げの方向と、埋立地
盤１の地盤沈下量２１の測定結果から、地盤１の水平移
動量５と合成された真の地盤変位１６の量を求める方法
を示す。すなわち、鉛直線方向に地盤沈下量２１に相当
する長さをとる。図５に示す曲げの方向は、鉛直線と位
相角αで交差する直線で表される。曲げの方向を表す直
線が地盤沈下量２１の鉛直線と交わる点と、地盤沈下量
２１の先端を通る水平線と交わる点との間の線分が、真
の地盤変位１６を表す。水平移動量５は、真の地盤変位
１６の水平方向成分として求められる。
盤１の地盤沈下量２１の測定結果から、地盤１の水平移
動量５と合成された真の地盤変位１６の量を求める方法
を示す。すなわち、鉛直線方向に地盤沈下量２１に相当
する長さをとる。図５に示す曲げの方向は、鉛直線と位
相角αで交差する直線で表される。曲げの方向を表す直
線が地盤沈下量２１の鉛直線と交わる点と、地盤沈下量
２１の先端を通る水平線と交わる点との間の線分が、真
の地盤変位１６を表す。水平移動量５は、真の地盤変位
１６の水平方向成分として求められる。
【００１５】図７は、埋立地盤１における掘削領域３に
近接する部分での埋設管２についての地盤変位状態を示
す。以上のようにして求められる図１に示す各測定箇所
１１〜１５における地盤変位量を入力条件として応力解
析を行うと、埋設管２の長さ方向に沿って、最大の曲げ
応力が発生している位置を求めることができる。
近接する部分での埋設管２についての地盤変位状態を示
す。以上のようにして求められる図１に示す各測定箇所
１１〜１５における地盤変位量を入力条件として応力解
析を行うと、埋設管２の長さ方向に沿って、最大の曲げ
応力が発生している位置を求めることができる。
【００１６】求められた最大の曲げ応力１が、たとえば
図１に示す測定箇所１３とは異なるときには、可能なら
さらにその位置で磁歪応力測定を行う。これによって精
度の高い応力評価が可能となる。
図１に示す測定箇所１３とは異なるときには、可能なら
さらにその位置で磁歪応力測定を行う。これによって精
度の高い応力評価が可能となる。
【００１７】図８および図９は、磁歪応力測定の原理を
示す。磁歪センサ１９は、励磁コイル３１および検出コ
イル３２から基本的に構成される。励磁コイル３１には
コイルＬ１およびコイルＬ２が巻回される。検出コイル
３２には、コイルＬ３およびコイルＬ４が巻回される。
励磁コイル３１および検出コイル３２の磁極は、仮想的
な正方形の頂点に配置される。磁歪応力の測定は、磁歪
センサ１９を強磁性体３３の表面に接触させて行う。図
８は、強磁性体３３に力を加えないときの状態、図９は
強磁性体３３にｙ方向の引張り応力を加えるときの状態
を示す。
示す。磁歪センサ１９は、励磁コイル３１および検出コ
イル３２から基本的に構成される。励磁コイル３１には
コイルＬ１およびコイルＬ２が巻回される。検出コイル
３２には、コイルＬ３およびコイルＬ４が巻回される。
励磁コイル３１および検出コイル３２の磁極は、仮想的
な正方形の頂点に配置される。磁歪応力の測定は、磁歪
センサ１９を強磁性体３３の表面に接触させて行う。図
８は、強磁性体３３に力を加えないときの状態、図９は
強磁性体３３にｙ方向の引張り応力を加えるときの状態
を示す。
【００１８】図８（１）および図９（１）において、励
磁コイル３１のコイルＬ１，Ｌ２に交流電流を流し励磁
コイル３１を励磁すると、強磁性体３３内を流れる磁束
が発生する。強磁性体３３の磁気的性質が等方性を有
し、ｘ方向の透磁率μｘおよびｙ方向の透磁率μｙは等
しいとする。図８に示すように力を加えていないときに
は強磁性体３３には応力が発生せず、図８（２）に示す
ようにμｘとμｙは等しい。図９に示すように、ｙ方向
に引張り荷重を加えると、ｙ方向の応力がｘ方向の応力
よりも大きくなり、透磁率μｘよりも透磁率μｙの方が
大きくなる。図８に示す等方的な状態では、仮想的な正
方形の対角線上に配置される検出コイル３２の両磁極間
には、磁位の差が生じない。このために、励磁コイル３
１を励磁しても、検出コイル３２の出力は０である。図
９に示すように、ｙ方向に引張り荷重を加えると、ｙ方
向の透磁率μｙは大きくなるので、磁束が流れやすくな
り、検出コイル３２の両磁極間には、磁位の差が生じ
る。これによって検出コイル３２にも磁束が分流し、信
号出力が発生する。発生する信号出力は応力に対応する
ので、磁歪現象を利用した応力測定を行うことができ
る。
磁コイル３１のコイルＬ１，Ｌ２に交流電流を流し励磁
コイル３１を励磁すると、強磁性体３３内を流れる磁束
が発生する。強磁性体３３の磁気的性質が等方性を有
し、ｘ方向の透磁率μｘおよびｙ方向の透磁率μｙは等
しいとする。図８に示すように力を加えていないときに
は強磁性体３３には応力が発生せず、図８（２）に示す
ようにμｘとμｙは等しい。図９に示すように、ｙ方向
に引張り荷重を加えると、ｙ方向の応力がｘ方向の応力
よりも大きくなり、透磁率μｘよりも透磁率μｙの方が
大きくなる。図８に示す等方的な状態では、仮想的な正
方形の対角線上に配置される検出コイル３２の両磁極間
には、磁位の差が生じない。このために、励磁コイル３
１を励磁しても、検出コイル３２の出力は０である。図
９に示すように、ｙ方向に引張り荷重を加えると、ｙ方
向の透磁率μｙは大きくなるので、磁束が流れやすくな
り、検出コイル３２の両磁極間には、磁位の差が生じ
る。これによって検出コイル３２にも磁束が分流し、信
号出力が発生する。発生する信号出力は応力に対応する
ので、磁歪現象を利用した応力測定を行うことができ
る。
【００１９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、地中埋設
管の管周方向に磁歪応力を検出して曲げ応力分布を求め
る。求められた曲げ応力分布の管頂からの位相のずれに
よって地盤変位の方向を検知するので、地中埋設管に実
際に作用している応力と、その作用方向とを精度よく測
定することができる。
管の管周方向に磁歪応力を検出して曲げ応力分布を求め
る。求められた曲げ応力分布の管頂からの位相のずれに
よって地盤変位の方向を検知するので、地中埋設管に実
際に作用している応力と、その作用方向とを精度よく測
定することができる。
【００２０】地中埋設管に沿って複数の測定箇所で磁歪
応力に基づく測定を行えば、測定箇所の中間に作用する
応力の分布も補間演算処理によって求めることができ
る。最大の曲げ応力発生部分が、直接測定困難な場所で
あっても精度の高い応力評価を行うことができ、地中埋
設管の安全性確保を十分に行うことができる。
応力に基づく測定を行えば、測定箇所の中間に作用する
応力の分布も補間演算処理によって求めることができ
る。最大の曲げ応力発生部分が、直接測定困難な場所で
あっても精度の高い応力評価を行うことができ、地中埋
設管の安全性確保を十分に行うことができる。
【図１】本発明の一実施例による測定状態を示す概略的
な平面図である。
な平面図である。
【図２】図１に示す切断面線ＩＩ−ＩＩから見た断面図
である。
である。
【図３】図１の実施例における磁歪応力測定のための概
略的な構成を示す斜視図である。
略的な構成を示す斜視図である。
【図４】図３の測定結果を示すグラフである。
【図５】図４の測定結果から求められる曲げの方向を表
す概略的な断面図である。
す概略的な断面図である。
【図６】図５に示す曲げの方向から水平方向移動量およ
び地盤変位を求める方法を示す図である。
び地盤変位を求める方法を示す図である。
【図７】地盤変位が発生している状態を示す概略的な断
面図である。
面図である。
【図８】磁歪応力の測定原理を示す図である。
【図９】磁歪応力の測定原理を示す図である。
１ 埋立地盤 ２ 埋設管 ３ 掘削領域 ４ 近接部分 ５ 水平方向移動量 １１〜１５ 測定箇所 １６ 地盤変位 １８ 縦孔 １９ 磁歪センサ ２０ レール ２１ 地盤沈下量 ３１ 励磁コイル ３２ 検出コイル ３３ 強磁性体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 黒田 隆司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 境 禎明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 地中埋設管の磁歪応力を管周方向に沿っ
て検出して曲げ応力分布を求め、 曲げ応力分布における管頂からの位置のずれに基づい
て、地盤変位の方向を検知することを特徴とする地中埋
設管の応力測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7234293A JPH06288841A (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 地中埋設管の応力測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7234293A JPH06288841A (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 地中埋設管の応力測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06288841A true JPH06288841A (ja) | 1994-10-18 |
Family
ID=13486534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7234293A Pending JPH06288841A (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 地中埋設管の応力測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06288841A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03252538A (ja) * | 1990-03-02 | 1991-11-11 | Osaka Gas Co Ltd | 埋設配管系の非破壊応力推定法 |
-
1993
- 1993-03-30 JP JP7234293A patent/JPH06288841A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03252538A (ja) * | 1990-03-02 | 1991-11-11 | Osaka Gas Co Ltd | 埋設配管系の非破壊応力推定法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4542691B2 (ja) | 金属物体を検出する誘導センサ装置及び方法 | |
| Frankowski et al. | Magnetic force induced vibration evaluation (M5) method for frequency analysis of rebar-debonding in reinforced concrete | |
| JP2944515B2 (ja) | 自然構造物の形状診断方法 | |
| JP3099042B2 (ja) | 地盤改良体の強度判定方法 | |
| JP4044303B2 (ja) | ２種類の周波数信号を用いた埋設金属管類の防食被覆損傷位置検出方法 | |
| JPH06288841A (ja) | 地中埋設管の応力測定方法 | |
| JPS5811030B2 (ja) | シ−ルド機の水平位置探知方法 | |
| JPH0196584A (ja) | 土中に埋設された配管の位置を探査する方法 | |
| JP5438068B2 (ja) | 掘進機の障害物探査装置及び掘進機の障害物探査方法 | |
| Choquette et al. | Understanding Pipeline Strain Conditions: Case Studies Between ILI Axial and ILI Bending Measurement Techniques | |
| Packer et al. | Systematic field test of non-destructive techniques for driven cast in situ pile lengths | |
| CN110927820B (zh) | 一种浅水域直埋管道精探平台及精探方法 | |
| CN107142822A (zh) | 一种路基空洞检测装置及其检测方法 | |
| JP3159132B2 (ja) | 鋼管の応力の測定方法 | |
| JP3441650B2 (ja) | 地中推進機の位置連続検知装置 | |
| JP2022064781A (ja) | 金属製支柱の腐食状態調査方法 | |
| JP7337715B2 (ja) | 地中への鋼管の設置方法 | |
| JP4610310B2 (ja) | 構造物の内部のひび割れの検出方法 | |
| CN113900139B (zh) | 一种用于确定地下深埋管道空间位置信息的检测系统及方法 | |
| JP3684157B2 (ja) | 推進管列の位置測定装置および方法 | |
| JPH03252538A (ja) | 埋設配管系の非破壊応力推定法 | |
| JP3965472B2 (ja) | 埋設ライン被覆損傷部の特定方法 | |
| JP4029118B2 (ja) | 埋設金属管のメタルタッチ部検出方法 | |
| JPS6145915A (ja) | 埋設管の深度測定方法 | |
| Kirsch et al. | Dynamic methods in pile testing: developments in measurement and analysis |