JPH06280612A - 特に複合サイクル用の熱回収方法及び該方法を実施するための装置 - Google Patents
特に複合サイクル用の熱回収方法及び該方法を実施するための装置Info
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- JPH06280612A JPH06280612A JP5302791A JP30279193A JPH06280612A JP H06280612 A JPH06280612 A JP H06280612A JP 5302791 A JP5302791 A JP 5302791A JP 30279193 A JP30279193 A JP 30279193A JP H06280612 A JPH06280612 A JP H06280612A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 サイクル効率全体を大幅に増すことのできる
特に複合サイクル用の熱回収方法及び該方法を実施する
ための装置を提供する。 【構成】 第１の蒸発器ＶＢに接続されたガス除去器５
内でまず水が処理され且つ複数の熱交換装置ＥＨＰ１，
ＥＩＰ２−１，ＥＩＰ１−１，ＥＢＰ，ＥＨＰ２，ＥＩ
Ｐ２−２，ＥＩＰ１−２，ＳＢＰ，ＥＩＰ１，ＥＨＰ
３，ＳＩＰ２，ＥＨＰ，ＳＩＰ１，ＶＨＰ，ＲＩＰ１，
ＲＩＰ２，ＳＨＰを含んでいる回収ボイラ１０をガスタ
ービンの出口で使用する、特にガスタービン／蒸気ター
ビン複合サイクル用の熱回収方法を提供する。このボイ
ラでは、臨界未満流体の中間蒸発段階を含む四段圧力レ
ベルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の超臨界を超える蒸気サイ
クルが使用される。
特に複合サイクル用の熱回収方法及び該方法を実施する
ための装置を提供する。 【構成】 第１の蒸発器ＶＢに接続されたガス除去器５
内でまず水が処理され且つ複数の熱交換装置ＥＨＰ１，
ＥＩＰ２−１，ＥＩＰ１−１，ＥＢＰ，ＥＨＰ２，ＥＩ
Ｐ２−２，ＥＩＰ１−２，ＳＢＰ，ＥＩＰ１，ＥＨＰ
３，ＳＩＰ２，ＥＨＰ，ＳＩＰ１，ＶＨＰ，ＲＩＰ１，
ＲＩＰ２，ＳＨＰを含んでいる回収ボイラ１０をガスタ
ービンの出口で使用する、特にガスタービン／蒸気ター
ビン複合サイクル用の熱回収方法を提供する。このボイ
ラでは、臨界未満流体の中間蒸発段階を含む四段圧力レ
ベルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の超臨界を超える蒸気サイ
クルが使用される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に複合サイクル用の
熱回収方法及び該方法を実施するための装置に関する。
熱回収方法及び該方法を実施するための装置に関する。
【０００２】本発明はとりわけ、第１の蒸発器に接続さ
れたガス除去器内でまず水が処理される回収ボイラをガ
スタービンの出口で使用する、特にガスタービン／蒸気
タービン複合サイクル用の熱回収方法に関する。
れたガス除去器内でまず水が処理される回収ボイラをガ
スタービンの出口で使用する、特にガスタービン／蒸気
タービン複合サイクル用の熱回収方法に関する。
【０００３】
【従来の技術】ガスタービンと蒸気タービンとを結合す
る複合サイクルは、天然ガス又は石油生成物からの公知
の発電技術を構成している。使用されている蒸気サイク
ルは一般に、（１１０バールの）臨界未満型であり且つ
２段又は３段の圧力レベル（１１０バール、２８バー
ル、４．６バール）を有し、それによって効率を増すこ
とができる。最近、ガスタービンの寸法が大型化し且つ
ガスタービンの出口温度が上昇したことから、（約５４
０℃での）再過熱の導入によって蒸気サイクルを改善す
ることも可能となっている。従って、総サイクル効率は
５２．１％から５５．２％になっている。しかしなが
ら、二酸化炭素及び窒素酸化物の排出を減少させるため
に、特に部分充填作動時にはまだ不十分であると考えら
れるサイクル効率を改善するための研究が継続されてい
る。
る複合サイクルは、天然ガス又は石油生成物からの公知
の発電技術を構成している。使用されている蒸気サイク
ルは一般に、（１１０バールの）臨界未満型であり且つ
２段又は３段の圧力レベル（１１０バール、２８バー
ル、４．６バール）を有し、それによって効率を増すこ
とができる。最近、ガスタービンの寸法が大型化し且つ
ガスタービンの出口温度が上昇したことから、（約５４
０℃での）再過熱の導入によって蒸気サイクルを改善す
ることも可能となっている。従って、総サイクル効率は
５２．１％から５５．２％になっている。しかしなが
ら、二酸化炭素及び窒素酸化物の排出を減少させるため
に、特に部分充填作動時にはまだ不十分であると考えら
れるサイクル効率を改善するための研究が継続されてい
る。
【０００４】更には、４２〜４４％と効率の高い発電の
ために、一段圧力式超臨界蒸気サイクルを使用して、微
粉炭を燃焼させることが知られている。しかしながら、
この技術の開発は、硫黄化合物及び塩素化合物による末
端交換器の高温腐食の問題及び遮蔽材料（ｍａｔｅｒｉ
ａｕｘ ｄ’ｅｃｒａｎｓ）の機械的強度の問題にぶつ
かっている。更には、窒素酸化物及び硫黄酸化物の排出
を減少させるための煙処理装置を加えると、運転が非常
に複雑になり且つ投資コストが大幅に増大する。
ために、一段圧力式超臨界蒸気サイクルを使用して、微
粉炭を燃焼させることが知られている。しかしながら、
この技術の開発は、硫黄化合物及び塩素化合物による末
端交換器の高温腐食の問題及び遮蔽材料（ｍａｔｅｒｉ
ａｕｘ ｄ’ｅｃｒａｎｓ）の機械的強度の問題にぶつ
かっている。更には、窒素酸化物及び硫黄酸化物の排出
を減少させるための煙処理装置を加えると、運転が非常
に複雑になり且つ投資コストが大幅に増大する。
【０００５】３００ＭＷ未満の電力範囲では現在、循環
流動層型燃焼技術が微粉炭燃焼技術にとって代わり得
る。何故ならば、この技術によって他の煙処理を行わず
に酸化物の排出をその場でかなり減少させることができ
るからである。
流動層型燃焼技術が微粉炭燃焼技術にとって代わり得
る。何故ならば、この技術によって他の煙処理を行わず
に酸化物の排出をその場でかなり減少させることができ
るからである。
【０００６】フランス特許第ＦＲ−２ ３５３ ３３２
号に原理が記載されている外層とも呼ばれる流動層型の
交換器が存在すれば、非腐食性気体／固体環境に交換率
が極めて高い高温交換器を設置することができ、特に超
臨界サイクルの配置に適している。超臨界サイクルは投
資コスト過剰という経済的な理由から、大型寸法のユニ
ットに関係するので、循環流動層型ボイラの寸法が大型
化すれば、炉ループ（ｂｏｕｃｌｅ ｆｏｙｅｒ）の交
換器でこれらの流動層型交換器が相対的に果たす役割は
遥かに大きくなり、従ってこれらの交換器は唯一の外挿
（ｅｘｔｒａｐｏｌａｔｉｏｎ）要素を構成する。これ
は非常の好ましいことである。この循環流動層型燃焼技
術は、経済性及び外挿の見地からは非常に有利である
が、効率は生蒸気の吸入圧力及び吸入温度が約２７５バ
ール、５６５℃であり、同様に４２〜４４％の効率が得
られる蒸気タービンの使用とぶつかっている。他方で
は、ボイラはこの場合臨界未満条件下で作動するので、
部分充填効率はまだ不十分であると考えられる。
号に原理が記載されている外層とも呼ばれる流動層型の
交換器が存在すれば、非腐食性気体／固体環境に交換率
が極めて高い高温交換器を設置することができ、特に超
臨界サイクルの配置に適している。超臨界サイクルは投
資コスト過剰という経済的な理由から、大型寸法のユニ
ットに関係するので、循環流動層型ボイラの寸法が大型
化すれば、炉ループ（ｂｏｕｃｌｅ ｆｏｙｅｒ）の交
換器でこれらの流動層型交換器が相対的に果たす役割は
遥かに大きくなり、従ってこれらの交換器は唯一の外挿
（ｅｘｔｒａｐｏｌａｔｉｏｎ）要素を構成する。これ
は非常の好ましいことである。この循環流動層型燃焼技
術は、経済性及び外挿の見地からは非常に有利である
が、効率は生蒸気の吸入圧力及び吸入温度が約２７５バ
ール、５６５℃であり、同様に４２〜４４％の効率が得
られる蒸気タービンの使用とぶつかっている。他方で
は、ボイラはこの場合臨界未満条件下で作動するので、
部分充填効率はまだ不十分であると考えられる。
【０００７】
【発明が解決しようする課題】従って、サイクル全体の
効率を増すために、ガスタービンと、水蒸気サイクルに
よる循環流動層とを複合することが有利であると思われ
る。しかしながら、ガスタービンの後方に位置する三段
臨界未満圧力式ボイラ及び一段超臨界圧力式循環流動層
型ボイラのような公知の要素を使用してこのように組み
合わせると、解決して、最適化せねばならない複雑な問
題が生じる。明らかに、例えば循環流動層内で中圧ガス
タービン蒸気を再過熱して交換を移すことが可能である
が、効率の点からは最適な配置とは言えない。
効率を増すために、ガスタービンと、水蒸気サイクルに
よる循環流動層とを複合することが有利であると思われ
る。しかしながら、ガスタービンの後方に位置する三段
臨界未満圧力式ボイラ及び一段超臨界圧力式循環流動層
型ボイラのような公知の要素を使用してこのように組み
合わせると、解決して、最適化せねばならない複雑な問
題が生じる。明らかに、例えば循環流動層内で中圧ガス
タービン蒸気を再過熱して交換を移すことが可能である
が、効率の点からは最適な配置とは言えない。
【０００８】一段圧力式超臨界モードのガスタービンの
後方で熱回収を作動させることも可能であるが、一段圧
力式臨界未満モードであるために、部分充填では効率が
低下するという欠点がある。
後方で熱回収を作動させることも可能であるが、一段圧
力式臨界未満モードであるために、部分充填では効率が
低下するという欠点がある。
【０００９】他の困難は、ガスタービンに供給される天
然ガスにとって代わり得る固体燃料をガスに変換するた
めに使用され、従ってサイクル全体で固体燃料のみの使
用を可能とする気化装置の後方にも回収ボイラが存在す
ることに起因し得る。硫黄化合物及び塩素化合物による
腐食の理由から、このボイラで再加熱される流体の温度
は、交換チューブの温度を急速な腐食が始まる閾値以下
に維持するように制限されねばならない。この回収ボイ
ラは実際には一段圧力式臨界未満型であり、このように
金属温度が制限されると、気化装置から出たガスに含ま
れる顕熱の有効利用が妨げられる。このために、溶融灰
による（ａｖｅｃ ｃｅｎｄｒｅｓ ｆｏｎｄｕｅｓ）
炭素変換段階で気化すると、サイクル効率が制限され
る。
然ガスにとって代わり得る固体燃料をガスに変換するた
めに使用され、従ってサイクル全体で固体燃料のみの使
用を可能とする気化装置の後方にも回収ボイラが存在す
ることに起因し得る。硫黄化合物及び塩素化合物による
腐食の理由から、このボイラで再加熱される流体の温度
は、交換チューブの温度を急速な腐食が始まる閾値以下
に維持するように制限されねばならない。この回収ボイ
ラは実際には一段圧力式臨界未満型であり、このように
金属温度が制限されると、気化装置から出たガスに含ま
れる顕熱の有効利用が妨げられる。このために、溶融灰
による（ａｖｅｃ ｃｅｎｄｒｅｓ ｆｏｎｄｕｅｓ）
炭素変換段階で気化すると、サイクル効率が制限され
る。
【００１０】２段階の炭素変換による気化が更に有利に
思われる。何故ならば、流動層で特に硫黄がその場で石
灰岩に取り込まれて、硫化カルシウムを生成し得るから
である。これによって、気化装置後方の回収ボイラのた
めに腐食性硫黄元素の含量が減少する。気化によって生
じた炭素残留物は、循環流動層型ボイラ内で燃焼され得
る。
思われる。何故ならば、流動層で特に硫黄がその場で石
灰岩に取り込まれて、硫化カルシウムを生成し得るから
である。これによって、気化装置後方の回収ボイラのた
めに腐食性硫黄元素の含量が減少する。気化によって生
じた炭素残留物は、循環流動層型ボイラ内で燃焼され得
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、サイクル効率
全体を大幅に増すことのできる熱回収方法を提供する。
全体を大幅に増すことのできる熱回収方法を提供する。
【００１２】このために、ガスタービン出口のボイラで
は、臨界未満流体の中間蒸発を含む四段圧力レベルの超
臨界を超える（ｕｌｔｒａｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｑｕ
ｅ）蒸気サイクルが使用されている。超臨界を超える圧
力という用語は、２８０バールを超える圧力を意味す
る。
は、臨界未満流体の中間蒸発を含む四段圧力レベルの超
臨界を超える（ｕｌｔｒａｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｑｕ
ｅ）蒸気サイクルが使用されている。超臨界を超える圧
力という用語は、２８０バールを超える圧力を意味す
る。
【００１３】煙の冷却曲線を、圧力の異なる種々の流体
の加熱／蒸発曲線に近づけることを可能とする超臨界を
超える条件及び圧力レベル数を採用すれば、効率は増
す。
の加熱／蒸発曲線に近づけることを可能とする超臨界を
超える条件及び圧力レベル数を採用すれば、効率は増
す。
【００１４】高温流体で再加熱すべき流体の温度がこの
ように近ければ、従来の方法で得られるよりもかなり高
いサイクル効率に達するために、蒸気タービンの容器内
で膨張させて使用可能となるエネルギを最適に有効利用
することができる。
ように近ければ、従来の方法で得られるよりもかなり高
いサイクル効率に達するために、蒸気タービンの容器内
で膨張させて使用可能となるエネルギを最適に有効利用
することができる。
【００１５】好ましい実施態様によれば、四段圧力レベ
ルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の範囲は以下の通りである： Ｐ１：４バール〜１０バール Ｐ２：２０バール〜４０バール Ｐ３：７０バール〜１２０バール Ｐ４：２８０バール以上。
ルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の範囲は以下の通りである： Ｐ１：４バール〜１０バール Ｐ２：２０バール〜４０バール Ｐ３：７０バール〜１２０バール Ｐ４：２８０バール以上。
【００１６】的確な実施態様によれば、圧力レベルは６
バール、２８バール、９６バール及び３２０バールであ
る。
バール、２８バール、９６バール及び３２０バールであ
る。
【００１７】蒸発段階の間に位置する熱交換装置が重な
り合っているのが有利である。
り合っているのが有利である。
【００１８】本方法を実施するための装置は、以下に示
す一連の装置を含んでいる：圧力Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ
４の回路への４つの供給物が送り出されるガス除去器に
接続された第１の蒸発器；圧力Ｐ１〜Ｐ４の４つの流体
用の少なくとも４つのエコノマイザ型交換器；圧力Ｐ１
用蒸発器；圧力Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の３つの流体用の少な
くとも３つのエコノマイザ型交換器；圧力Ｐ２の蒸発
器；圧力Ｐ１の蒸気出口に接続された少なくとも１つの
圧力Ｐ１用蒸気過熱器；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流体用
の少なくとも２つのエコノマイザ型交換器；圧力Ｐ３用
蒸発器；圧力Ｐ２の蒸気出口に接続された少なくとも１
つの圧力Ｐ２用蒸気過熱器；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流
体用の少なくとも２つのエコノマイザ及び過熱器型交換
器であって、圧力Ｐ３の流体用交換器は圧力Ｐ３の蒸気
出口に接続されている；少なくとも１つの圧力Ｐ４用蒸
気交換器；圧力Ｐ３の流体混合物を再過熱する第１の交
換器と、圧力Ｐ２の流体混合物を再過熱する第２の交換
器と、圧力Ｐ４の蒸気を最終的に過熱し且つ圧力Ｐ４の
蒸気出口に接続されている第３の交換器とからなる少な
くとも３つの交換器。
す一連の装置を含んでいる：圧力Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ
４の回路への４つの供給物が送り出されるガス除去器に
接続された第１の蒸発器；圧力Ｐ１〜Ｐ４の４つの流体
用の少なくとも４つのエコノマイザ型交換器；圧力Ｐ１
用蒸発器；圧力Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の３つの流体用の少な
くとも３つのエコノマイザ型交換器；圧力Ｐ２の蒸発
器；圧力Ｐ１の蒸気出口に接続された少なくとも１つの
圧力Ｐ１用蒸気過熱器；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流体用
の少なくとも２つのエコノマイザ型交換器；圧力Ｐ３用
蒸発器；圧力Ｐ２の蒸気出口に接続された少なくとも１
つの圧力Ｐ２用蒸気過熱器；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流
体用の少なくとも２つのエコノマイザ及び過熱器型交換
器であって、圧力Ｐ３の流体用交換器は圧力Ｐ３の蒸気
出口に接続されている；少なくとも１つの圧力Ｐ４用蒸
気交換器；圧力Ｐ３の流体混合物を再過熱する第１の交
換器と、圧力Ｐ２の流体混合物を再過熱する第２の交換
器と、圧力Ｐ４の蒸気を最終的に過熱し且つ圧力Ｐ４の
蒸気出口に接続されている第３の交換器とからなる少な
くとも３つの交換器。
【００１９】本発明は更に、蒸気タービンの高圧容器に
回収ボイラから出た超臨界を超える圧力Ｐ４の蒸気と、
循環流動層型ボイラの交換器によって加熱された前記回
収ボイラのガス除去器内の流体とが供給されることを特
徴とする高温容器と第１の中間圧力容器と第２の中間圧
力容器と低圧容器とを含む蒸気タービンと、ガスタービ
ンとの複合サイクル用熱回収装置への好ましい適用に関
する。
回収ボイラから出た超臨界を超える圧力Ｐ４の蒸気と、
循環流動層型ボイラの交換器によって加熱された前記回
収ボイラのガス除去器内の流体とが供給されることを特
徴とする高温容器と第１の中間圧力容器と第２の中間圧
力容器と低圧容器とを含む蒸気タービンと、ガスタービ
ンとの複合サイクル用熱回収装置への好ましい適用に関
する。
【００２０】有利には、気化装置の下流の回収ボイラは
循環流動層型ボイラに結合され、ガス除去器から出て蒸
気タービンの高圧容器に供給される蒸気も前記ボイラに
よって加熱される。
循環流動層型ボイラに結合され、ガス除去器から出て蒸
気タービンの高圧容器に供給される蒸気も前記ボイラに
よって加熱される。
【００２１】他の特徴によれば、蒸気タービンの第１の
中間圧力容器には、蒸気タービンの高圧容器から出て、
一部が循環流動層型ボイラの交換器によって再過熱さ
れ、一部が再過熱器の入り口で回収ボイラから出た圧力
Ｐ３の蒸気と一緒になって回収ボイラの圧力Ｐ３の再過
熱器によって再過熱された蒸気が供給される。
中間圧力容器には、蒸気タービンの高圧容器から出て、
一部が循環流動層型ボイラの交換器によって再過熱さ
れ、一部が再過熱器の入り口で回収ボイラから出た圧力
Ｐ３の蒸気と一緒になって回収ボイラの圧力Ｐ３の再過
熱器によって再過熱された蒸気が供給される。
【００２２】他の特徴によれば、蒸気タービンの第２の
中間圧力容器には、蒸気タービンの第１の中間圧力容器
から出て、一部が循環流動層型ボイラの交換器によって
再過熱され、一部が再過熱器の入り口で回収ボイラから
出た圧力Ｐ２の蒸気と一緒になって回収ボイラの圧力Ｐ
２の再過熱器によって再過熱された蒸気が供給される。
中間圧力容器には、蒸気タービンの第１の中間圧力容器
から出て、一部が循環流動層型ボイラの交換器によって
再過熱され、一部が再過熱器の入り口で回収ボイラから
出た圧力Ｐ２の蒸気と一緒になって回収ボイラの圧力Ｐ
２の再過熱器によって再過熱された蒸気が供給される。
【００２３】
【実施例】単に本発明の好ましい実施例を示す添付図面
を参照して、本発明を更に詳しく説明する。
を参照して、本発明を更に詳しく説明する。
【００２４】図１は、第１の蒸発器に接続されたガス除
去器５内でまず水が処理され且つ複数の熱交換装置を含
んでいるガスタービン出口の回収ボイラの熱交換装置を
示す。このボイラ内では、臨界未満流体の中間蒸発段階
を含む四段圧力レベルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の超臨界
を超える蒸気サイクルが使用される。
去器５内でまず水が処理され且つ複数の熱交換装置を含
んでいるガスタービン出口の回収ボイラの熱交換装置を
示す。このボイラ内では、臨界未満流体の中間蒸発段階
を含む四段圧力レベルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の超臨界
を超える蒸気サイクルが使用される。
【００２５】特に四段圧力レベルＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ
４の範囲は以下の通りである： Ｐ１：４バール〜１０バール Ｐ２：２０バール〜４０バール Ｐ３：７０バール〜１２０バール Ｐ４：２８０バール以上、好ましくは２８０バール〜３
５０バール。
４の範囲は以下の通りである： Ｐ１：４バール〜１０バール Ｐ２：２０バール〜４０バール Ｐ３：７０バール〜１２０バール Ｐ４：２８０バール以上、好ましくは２８０バール〜３
５０バール。
【００２６】的確な実施態様によれば、圧力レベルは６
バール、２８バール、９６バール及び３２０バールであ
る。
バール、２８バール、９６バール及び３２０バールであ
る。
【００２７】更には図１に示すように、蒸発段階の間に
位置する熱交換装置は重なり合っている。
位置する熱交換装置は重なり合っている。
【００２８】装置は、以下に示す一連の装置を含んでい
る：圧力Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の回路への４つの供給
物が送り出されるガス除去器５に接続された第１の蒸発
器ＶＢ；圧力Ｐ１〜Ｐ４の４つの流体用の少なくとも４
つのエコノマイザ型交換器ＥＨＰ１、ＥＩＰ２−１、Ｅ
ＩＰ１−１、ＥＢＰ；リザーバ１に接続された圧力Ｐ１
用蒸発器ＶＢＰ；圧力Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の３つの流体用
の少なくとも３つのエコノマイザ型交換器ＥＨＰ２、Ｅ
ＩＰ２−２、ＥＩＰ１−２；リザーバ２に接続された圧
力Ｐ２用蒸発器ＶＩＰ２；圧力Ｐ１の蒸気出口１１に接
続された少なくとも１つの圧力Ｐ１用蒸気過熱器ＳＢ
Ｐ；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流体用の少なくとも２つの
エコノマイザ型交換器ＥＩＰ１、ＥＨＰ３；リザーバ３
に接続された圧力Ｐ３用蒸発器ＶＩＰ１；圧力Ｐ２の蒸
気出口１２に接続された少なくとも１つの圧力Ｐ２用蒸
気過熱器ＳＩＰ２；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流体用の少
なくとも２つのエコノマイザ及び過熱器型交換器ＥＨ
Ｐ、ＳＩＰ１であって、圧力Ｐ３の流体用交換器ＳＩＰ
１は圧力Ｐ３の蒸気出口１３に接続されている；場合に
よって分離機構４に接続された少なくとも１つの圧力Ｐ
４用交換器ＶＨＰ；圧力Ｐ３の流体混合物を再過熱する
第１の交換器ＲＩＰ１と、圧力Ｐ２の流体混合物を再過
熱する第２の交換器ＲＩＰ２と、圧力Ｐ４の蒸気を最終
的に過熱し且つ圧力Ｐ４の蒸気出口１４に接続されてい
る第３の交換器ＳＨＰとからなる少なくとも３つの交換
器。
る：圧力Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の回路への４つの供給
物が送り出されるガス除去器５に接続された第１の蒸発
器ＶＢ；圧力Ｐ１〜Ｐ４の４つの流体用の少なくとも４
つのエコノマイザ型交換器ＥＨＰ１、ＥＩＰ２−１、Ｅ
ＩＰ１−１、ＥＢＰ；リザーバ１に接続された圧力Ｐ１
用蒸発器ＶＢＰ；圧力Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の３つの流体用
の少なくとも３つのエコノマイザ型交換器ＥＨＰ２、Ｅ
ＩＰ２−２、ＥＩＰ１−２；リザーバ２に接続された圧
力Ｐ２用蒸発器ＶＩＰ２；圧力Ｐ１の蒸気出口１１に接
続された少なくとも１つの圧力Ｐ１用蒸気過熱器ＳＢ
Ｐ；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流体用の少なくとも２つの
エコノマイザ型交換器ＥＩＰ１、ＥＨＰ３；リザーバ３
に接続された圧力Ｐ３用蒸発器ＶＩＰ１；圧力Ｐ２の蒸
気出口１２に接続された少なくとも１つの圧力Ｐ２用蒸
気過熱器ＳＩＰ２；圧力Ｐ３、Ｐ４の２つの流体用の少
なくとも２つのエコノマイザ及び過熱器型交換器ＥＨ
Ｐ、ＳＩＰ１であって、圧力Ｐ３の流体用交換器ＳＩＰ
１は圧力Ｐ３の蒸気出口１３に接続されている；場合に
よって分離機構４に接続された少なくとも１つの圧力Ｐ
４用交換器ＶＨＰ；圧力Ｐ３の流体混合物を再過熱する
第１の交換器ＲＩＰ１と、圧力Ｐ２の流体混合物を再過
熱する第２の交換器ＲＩＰ２と、圧力Ｐ４の蒸気を最終
的に過熱し且つ圧力Ｐ４の蒸気出口１４に接続されてい
る第３の交換器ＳＨＰとからなる少なくとも３つの交換
器。
【００２９】図２は前述した装置の作動を示す。装置に
よって交換される電力を横座標に、装置内を流れる流体
の温度を縦座標にとる。
よって交換される電力を横座標に、装置内を流れる流体
の温度を縦座標にとる。
【００３０】このグラフは、装置の最適な配置によって
得られる結果を示し得る。煙の冷却曲線（曲線Ａ）は、
種々の圧力の流体の加熱／蒸発曲線にかなり接近してい
る。
得られる結果を示し得る。煙の冷却曲線（曲線Ａ）は、
種々の圧力の流体の加熱／蒸発曲線にかなり接近してい
る。
【００３１】従って効率は最適であり、３段臨界未満圧
力式サイクル配置と比較すると、２１２メガワットのガ
スタービンを使用する装置の効率は本発明によって５
５．２％から約５７％に上昇する。効率は煙筒（ｃｈｅ
ｍｉｎｅｅ）温度の選択を左右する煙の酸性露点（露点
自体は燃料の硫黄含量の関数である）、及びサイクルの
冷却源（ｓｏｕｒｃｅ ｆｒｏｉｄｅ）の温度に依存す
る。
力式サイクル配置と比較すると、２１２メガワットのガ
スタービンを使用する装置の効率は本発明によって５
５．２％から約５７％に上昇する。効率は煙筒（ｃｈｅ
ｍｉｎｅｅ）温度の選択を左右する煙の酸性露点（露点
自体は燃料の硫黄含量の関数である）、及びサイクルの
冷却源（ｓｏｕｒｃｅ ｆｒｏｉｄｅ）の温度に依存す
る。
【００３２】図３は前述した回収ボイラの好ましい適用
を示す。
を示す。
【００３３】ガスタービンの下流に設置されたこのボイ
ラを１０で示す。ボイラでは、圧力Ｐ１の蒸気出口１１
と、圧力Ｐ２の蒸気出口１２と、圧力Ｐ３の蒸気出口１
３と、圧力Ｐ４の蒸気出口１４と、再過熱器ＲＩＰ１、
ＲＩＰ２とが示されている。
ラを１０で示す。ボイラでは、圧力Ｐ１の蒸気出口１１
と、圧力Ｐ２の蒸気出口１２と、圧力Ｐ３の蒸気出口１
３と、圧力Ｐ４の蒸気出口１４と、再過熱器ＲＩＰ１、
ＲＩＰ２とが示されている。
【００３４】超臨界を超える圧力Ｐ４の蒸気は、蒸気タ
ービンの高圧容器１５に直接送られる。高圧容器１５は
更に、回収ボイラ１０のガス除去器５から出て、循環流
動層型ボイラ２０内で加熱された蒸気を受け取る。この
循環流動層型ボイラについては後で詳しく説明する。
ービンの高圧容器１５に直接送られる。高圧容器１５は
更に、回収ボイラ１０のガス除去器５から出て、循環流
動層型ボイラ２０内で加熱された蒸気を受け取る。この
循環流動層型ボイラについては後で詳しく説明する。
【００３５】高圧容器１５から出た再過熱されるべき蒸
気は、一部分が循環流動層型ボイラ２０内で処理され
る。一部分は回収ボイラ１０の出口１３から出た圧力Ｐ
３の蒸気と一緒になって、回収ボイラ１０の再過熱器Ｒ
ＩＰ１内に直接送られ、再過熱器ＲＩＰ１から出て、蒸
気タービンの第１の中間圧力容器ＩＰ１ １６に供給さ
れる。他の部分は循環流動層型ボイラ２０内で再過熱さ
れて、同様に蒸気タービンの容器ＩＰ１ １６に供給さ
れる。
気は、一部分が循環流動層型ボイラ２０内で処理され
る。一部分は回収ボイラ１０の出口１３から出た圧力Ｐ
３の蒸気と一緒になって、回収ボイラ１０の再過熱器Ｒ
ＩＰ１内に直接送られ、再過熱器ＲＩＰ１から出て、蒸
気タービンの第１の中間圧力容器ＩＰ１ １６に供給さ
れる。他の部分は循環流動層型ボイラ２０内で再過熱さ
れて、同様に蒸気タービンの容器ＩＰ１ １６に供給さ
れる。
【００３６】この配置は２つの蒸気発生器の結合解除さ
れた作動を可能とし、従って天然ガスの供給されたガス
タービンだけでの作動又は予備燃料の供給された循環流
動層だけでの作動を可能とする。これによって、装置の
全体的な有効性が増す。
れた作動を可能とし、従って天然ガスの供給されたガス
タービンだけでの作動又は予備燃料の供給された循環流
動層だけでの作動を可能とする。これによって、装置の
全体的な有効性が増す。
【００３７】蒸気タービンの容器ＩＰ１ １６から出た
再過熱されるべき蒸気は、一部分が回収ボイラ１０の出
口１２から出た圧力Ｐ２の蒸気と一緒になってボイラ１
０の再過熱器ＲＩＰ２に送られ、他の部分は、循環流動
層型ボイラ２０内で再過熱される。再過熱器ＲＩＰ２及
び循環流動層型ボイラ２０で再過熱されて、送り出され
た蒸気は、蒸気タービンの第２の中間圧力容器ＩＰ２
１７に送られる。
再過熱されるべき蒸気は、一部分が回収ボイラ１０の出
口１２から出た圧力Ｐ２の蒸気と一緒になってボイラ１
０の再過熱器ＲＩＰ２に送られ、他の部分は、循環流動
層型ボイラ２０内で再過熱される。再過熱器ＲＩＰ２及
び循環流動層型ボイラ２０で再過熱されて、送り出され
た蒸気は、蒸気タービンの第２の中間圧力容器ＩＰ２
１７に送られる。
【００３８】これによって、前述した２つの蒸気発生器
の結合解除された作動の可能性が補完される。
の結合解除された作動の可能性が補完される。
【００３９】この容器ＩＰ２ １７から出た蒸気は、蒸
気タービンの低圧容器ＢＰ ３４に送られる。回収ボイ
ラ１０の圧力Ｐ１の蒸気出口１１は、蒸気タービンの容
器ＢＰ ３４に接続されている。
気タービンの低圧容器ＢＰ ３４に送られる。回収ボイ
ラ１０の圧力Ｐ１の蒸気出口１１は、蒸気タービンの容
器ＢＰ ３４に接続されている。
【００４０】この容器ＢＰ ３４から出た蒸気は、ガス
除去器５に再度流体を供給するために抽気ポンプ１８を
備えた復水器に送られる。
除去器５に再度流体を供給するために抽気ポンプ１８を
備えた復水器に送られる。
【００４１】これから図４を参照して、循環流動層型ボ
イラ２０の熱回収アセンブリを説明する。
イラ２０の熱回収アセンブリを説明する。
【００４２】ガス除去器５から出た流体は、蒸気タービ
ンの高圧容器１５に供給されるために、エコノマイザ２
１、３３に送られ、次に場合によって結合された気化装
置の回収ボイラ２２に送られ、次に流動層型ボイラの炉
２３によって加熱される。得られた蒸気は、流動層型ボ
イラ２０のリヤケージ及びリヤケージ懸架装置（ｓｕｓ
ｐｅｎｓｉｏｎｓ）を構成する交換器２４、流動層型ボ
イラ２０内に位置する低温過熱器２５、外層の一つに位
置する中温過熱器２６、次に最終高温過熱器２７に送ら
れる。得られた蒸気は、回収ボイラの圧力Ｐ４の蒸気と
一緒になって、蒸気タービンの高圧容器１５に供給され
る。
ンの高圧容器１５に供給されるために、エコノマイザ２
１、３３に送られ、次に場合によって結合された気化装
置の回収ボイラ２２に送られ、次に流動層型ボイラの炉
２３によって加熱される。得られた蒸気は、流動層型ボ
イラ２０のリヤケージ及びリヤケージ懸架装置（ｓｕｓ
ｐｅｎｓｉｏｎｓ）を構成する交換器２４、流動層型ボ
イラ２０内に位置する低温過熱器２５、外層の一つに位
置する中温過熱器２６、次に最終高温過熱器２７に送ら
れる。得られた蒸気は、回収ボイラの圧力Ｐ４の蒸気と
一緒になって、蒸気タービンの高圧容器１５に供給され
る。
【００４３】この高圧容器１５から出て、循環流動層型
ボイラ２０によって再過熱されるべき蒸気は、外層に位
置する低温再過熱器２９及び中温再過熱器３０内を、次
に高温再過熱器３１内を通過する。得られた蒸気は、回
収ボイラ１０の再過熱器ＲＩＰ１から出た蒸気と一緒に
なって、蒸気タービンの容器ＩＰ１ １６に供給され
る。
ボイラ２０によって再過熱されるべき蒸気は、外層に位
置する低温再過熱器２９及び中温再過熱器３０内を、次
に高温再過熱器３１内を通過する。得られた蒸気は、回
収ボイラ１０の再過熱器ＲＩＰ１から出た蒸気と一緒に
なって、蒸気タービンの容器ＩＰ１ １６に供給され
る。
【００４４】蒸気タービンの容器ＩＰ１ １６から出
て、循環流動層型ボイラ２０によって再過熱されるべき
蒸気は、低温再過熱器２８及び外層に位置する高温再過
熱器３２内を通過する。得られた蒸気は、回収ボイラ１
０の再過熱器ＲＩＰ２から出た蒸気と一緒になって、蒸
気タービンの容器ＩＰ２ １７に供給される。
て、循環流動層型ボイラ２０によって再過熱されるべき
蒸気は、低温再過熱器２８及び外層に位置する高温再過
熱器３２内を通過する。得られた蒸気は、回収ボイラ１
０の再過熱器ＲＩＰ２から出た蒸気と一緒になって、蒸
気タービンの容器ＩＰ２ １７に供給される。
【００４５】従って、循環流動層型ボイラ２０は場合に
よって流体を一部分再過熱し、流体はその後蒸気タービ
ンの容器１６、１７内に導入される前に回収ボイラ１０
から直接送られた圧力Ｐ２、Ｐ３の蒸気と混合される。
よって流体を一部分再過熱し、流体はその後蒸気タービ
ンの容器１６、１７内に導入される前に回収ボイラ１０
から直接送られた圧力Ｐ２、Ｐ３の蒸気と混合される。
【００４６】従って、超臨界を超えるサイクルをベース
とする装置の種々の要素間には圧力レベル及び交換の一
貫性に関して適合性がある。
とする装置の種々の要素間には圧力レベル及び交換の一
貫性に関して適合性がある。
【００４７】循環流動層型ボイラ内での交換器の配置に
関する詳細な説明は一例にすぎず、明らかに循環流動層
型ボイラ内の交換面積を最小限にするための他の配置が
可能であり、且つ本発明の範囲に含まれる。
関する詳細な説明は一例にすぎず、明らかに循環流動層
型ボイラ内の交換面積を最小限にするための他の配置が
可能であり、且つ本発明の範囲に含まれる。
【図１】本発明の回収ボイラ装置を示す図である。
【図２】本発明の回収ボイラ装置の温度の推移を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】複合サイクル装置を形成するための前記装置の
好ましい適用を示す概略図である。
好ましい適用を示す概略図である。
【図４】前記装置内に含まれる循環流動層型ボイラアセ
ンブリの概略図である。
ンブリの概略図である。
５ ガス除去器 １０、２２ 回収ボイラ １８ 復水器 ２０ 循環流動層型ボイラ ２１、３３ エコノマイザ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２２Ｂ 33/14 Ａ 7526−3Ｌ (72)発明者 ジヨルジユ・ユベール フランス国、75013・パリ、プラス・ピネ ル、７ (72)発明者 フランシーヌ・リザフオビツク フランス国、92160・アントニー、リユ・ プロスペール・レグテ、５・テール (72)発明者 ジヤン−グザビエ・モラン フランス国、45170・ヌービル・オ・ボア、 リユ・ドユ・カ・ルージユ・マルシヤンド ン、39
Claims (9)
- 【請求項１】 第１の蒸発器に接続されたガス除去器内
でまず水が処理され且つ複数の熱交換装置を含んでいる
回収ボイラをガスタービンの出口で使用する、特にガス
タービン／蒸気タービン複合サイクル用の熱回収方法で
あって、該ボイラで、臨界未満流体の中間蒸発段階を含
む四段圧力レベルの超臨界を超える蒸気サイクルが使用
されることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 四段圧力レベルの範囲が、 Ｐ１：４バール〜１０バール Ｐ２：２０バール〜４０バール Ｐ３：７０バール〜１２０バール Ｐ４：２８０バール以上 であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
- 【請求項３】 四段圧力レベルが６バール、２８バー
ル、９６バール及び３２０バールであることを特徴とす
る請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 蒸発段階の間に位置する熱交換装置が重
なり合っていることを特徴とする請求項１から３のいず
れか一項に記載の方法。 - 【請求項５】 以下に示す一連の装置：圧力Ｐ１、Ｐ
２、Ｐ３、Ｐ４の回路への４つの供給物が送り出される
ガス除去器に接続された第１の蒸発器；圧力Ｐ１〜Ｐ４
の４つの流体用の少なくとも４つのエコノマイザ型交換
器；圧力Ｐ１用蒸発器；圧力Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４の３つの
流体用の少なくとも３つのエコノマイザ型交換器；圧力
Ｐ２の蒸発器；圧力Ｐ１の蒸気出口に接続された少なく
とも１つの圧力Ｐ１用蒸気過熱器；圧力Ｐ３、Ｐ４の２
つの流体用の少なくとも２つのエコノマイザ型交換器；
圧力Ｐ３用蒸発器；圧力Ｐ２の蒸気出口に接続された少
なくとも１つの圧力Ｐ２用蒸気過熱器；圧力Ｐ３、Ｐ４
の２つの流体用の少なくとも２つのエコノマイザ及び過
熱器型交換器であって、圧力Ｐ３の流体用交換器は圧力
Ｐ３の蒸気出口に接続されている；少なくとも１つの圧
力Ｐ４用交換器；圧力Ｐ３の流体混合物を再過熱する第
１の交換器と、圧力Ｐ２の流体混合物を再過熱する第２
の交換器と、圧力Ｐ４の蒸気を最終的に過熱し且つ圧力
Ｐ４の蒸気出口に接続されている第３の交換器とからな
る少なくとも３つの交換器を含んでいることを特徴とす
る請求項１から４のいずれか一項に記載の方法を実施す
るための装置。 - 【請求項６】 高温容器と第１の中間圧力容器と第２の
中間圧力容器と低圧容器とを含む蒸気タービンと、ガス
タービンとの複合サイクル用熱回収装置であって、請求
項１から４のいずれか一項に記載の方法を実施するため
にガスタービンの下流に請求項５に記載の回収ボイラ装
置を備え、蒸気タービンの高圧容器に、回収ボイラから
出た超臨界を超える圧力Ｐ４の蒸気と、循環流動層型ボ
イラの交換器によって加熱された前記回収ボイラのガス
除去器内の流体とが供給されることを特徴とする熱回収
装置。 - 【請求項７】 高温容器と第１の中間圧力容器と第２の
中間圧力容器と低圧容器とを含む蒸気タービンと、ガス
タービンとの複合サイクル用熱回収装置であって、請求
項１から４のいずれか一項に記載の方法を実施するため
にガスタービンの下流に請求項５に記載の回収ボイラ装
置を備え、蒸気タービンの第１の中間圧力容器に、蒸気
タービンの高圧容器から出て、一部が循環流動層型ボイ
ラの交換器によって再過熱され、一部が再過熱器の入り
口で回収ボイラから出た圧力Ｐ３の蒸気と一緒になって
回収ボイラの圧力Ｐ３の再過熱器によって再過熱された
蒸気が供給されることを特徴とする熱回収装置。 - 【請求項８】 高温容器と第１の中間圧力容器と第２の
中間圧力容器と低圧容器とを含む蒸気タービンと、ガス
タービンとの複合サイクル用熱回収装置であって、請求
項１から４のいずれか一項に記載の方法を実施するため
にガスタービンの下流に請求項５に記載の回収ボイラ装
置を備え、蒸気タービンの第２の中間圧力容器に、蒸気
タービンの第１の中間圧力容器から出て、一部が循環流
動層型ボイラの交換器によって再過熱され、一部が再過
熱器の入り口で回収ボイラから出た圧力Ｐ２の蒸気と一
緒になって回収ボイラの圧力Ｐ２の再過熱器によって再
過熱された蒸気が供給されることを特徴とする熱回収装
置。 - 【請求項９】 気化装置の下流の回収ボイラが循環流動
層型ボイラに結合され、ガス除去器から出て蒸気タービ
ンの高圧容器に供給される蒸気も前記ボイラによって加
熱されることを特徴とする請求項６に記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9214511 | 1992-12-02 | ||
| FR9214511A FR2698659B1 (fr) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | Procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés appareillage pour la mise en Óoeuvre du procédé et installation de récupération de chaleur pour cycle combiné. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06280612A true JPH06280612A (ja) | 1994-10-04 |
| JP2611133B2 JP2611133B2 (ja) | 1997-05-21 |
Family
ID=9436144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5302791A Expired - Lifetime JP2611133B2 (ja) | 1992-12-02 | 1993-12-02 | 複合サイクル用の熱回収装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5570578A (ja) |
| EP (1) | EP0600776B1 (ja) |
| JP (1) | JP2611133B2 (ja) |
| CN (1) | CN1035785C (ja) |
| DE (1) | DE69316562T2 (ja) |
| DK (1) | DK0600776T3 (ja) |
| ES (1) | ES2111730T3 (ja) |
| FR (1) | FR2698659B1 (ja) |
| GR (1) | GR3026417T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015048796A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンプラント、これを備えているコンバインドサイクルプラント、及び蒸気タービンプラントの運転方法 |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6052996A (en) * | 1998-02-13 | 2000-04-25 | Clark; John C. | Heat-work cycle for steam cycle electric power generation plants |
| US6105369A (en) * | 1999-01-13 | 2000-08-22 | Abb Alstom Power Inc. | Hybrid dual cycle vapor generation |
| US7007474B1 (en) * | 2002-12-04 | 2006-03-07 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Energy recovery during expansion of compressed gas using power plant low-quality heat sources |
| US7021063B2 (en) * | 2003-03-10 | 2006-04-04 | Clean Energy Systems, Inc. | Reheat heat exchanger power generation systems |
| CN100357570C (zh) * | 2003-10-10 | 2007-12-26 | 上海发电设备成套设计研究所 | 超超临界空冷汽轮机 |
| US7892511B2 (en) * | 2004-07-02 | 2011-02-22 | Kellogg Brown & Root Llc | Pseudoisothermal ammonia process |
| US7856829B2 (en) * | 2006-12-15 | 2010-12-28 | Praxair Technology, Inc. | Electrical power generation method |
| US7874162B2 (en) * | 2007-10-04 | 2011-01-25 | General Electric Company | Supercritical steam combined cycle and method |
| US8443606B2 (en) * | 2008-03-26 | 2013-05-21 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Enhanced steam cycle utilizing a dual pressure recovery boiler with reheat |
| EP2147896A1 (en) * | 2008-07-22 | 2010-01-27 | Uhde GmbH | Low energy process for the production of ammonia or methanol |
| US8616323B1 (en) | 2009-03-11 | 2013-12-31 | Echogen Power Systems | Hybrid power systems |
| US9014791B2 (en) | 2009-04-17 | 2015-04-21 | Echogen Power Systems, Llc | System and method for managing thermal issues in gas turbine engines |
| MX2012000059A (es) | 2009-06-22 | 2012-06-01 | Echogen Power Systems Inc | Sistema y metodo para manejar problemas termicos en uno o mas procesos industriales. |
| WO2011017476A1 (en) | 2009-08-04 | 2011-02-10 | Echogen Power Systems Inc. | Heat pump with integral solar collector |
| US8813497B2 (en) | 2009-09-17 | 2014-08-26 | Echogen Power Systems, Llc | Automated mass management control |
| US8869531B2 (en) | 2009-09-17 | 2014-10-28 | Echogen Power Systems, Llc | Heat engines with cascade cycles |
| US8613195B2 (en) | 2009-09-17 | 2013-12-24 | Echogen Power Systems, Llc | Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control |
| US8794002B2 (en) | 2009-09-17 | 2014-08-05 | Echogen Power Systems | Thermal energy conversion method |
| US8490582B1 (en) | 2009-09-24 | 2013-07-23 | Aaladin Industries, Inc. | System for waste heat recovery for a fluid heater |
| CN102192639A (zh) * | 2010-03-09 | 2011-09-21 | 天华化工机械及自动化研究设计院 | 一种增设流化床干燥降低燃煤电厂煤耗的方法 |
| US8857186B2 (en) | 2010-11-29 | 2014-10-14 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Heat engine cycles for high ambient conditions |
| US8783034B2 (en) | 2011-11-07 | 2014-07-22 | Echogen Power Systems, Llc | Hot day cycle |
| US8616001B2 (en) | 2010-11-29 | 2013-12-31 | Echogen Power Systems, Llc | Driven starter pump and start sequence |
| WO2013055391A1 (en) | 2011-10-03 | 2013-04-18 | Echogen Power Systems, Llc | Carbon dioxide refrigeration cycle |
| WO2014031526A1 (en) | 2012-08-20 | 2014-02-27 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Supercritical working fluid circuit with a turbo pump and a start pump in series configuration |
| US9118226B2 (en) | 2012-10-12 | 2015-08-25 | Echogen Power Systems, Llc | Heat engine system with a supercritical working fluid and processes thereof |
| US9341084B2 (en) | 2012-10-12 | 2016-05-17 | Echogen Power Systems, Llc | Supercritical carbon dioxide power cycle for waste heat recovery |
| CA2899163C (en) | 2013-01-28 | 2021-08-10 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Process for controlling a power turbine throttle valve during a supercritical carbon dioxide rankine cycle |
| US9638065B2 (en) | 2013-01-28 | 2017-05-02 | Echogen Power Systems, Llc | Methods for reducing wear on components of a heat engine system at startup |
| AU2014225990B2 (en) | 2013-03-04 | 2018-07-26 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Heat engine systems with high net power supercritical carbon dioxide circuits |
| US9945616B1 (en) | 2013-05-28 | 2018-04-17 | Patrick G. Wingen | Waste heat recovery system for a fluid heater |
| WO2016073252A1 (en) | 2014-11-03 | 2016-05-12 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Active thrust management of a turbopump within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system |
| US10287922B2 (en) * | 2015-02-06 | 2019-05-14 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Steam turbine plant, combined cycle plant provided with same, and method of operating steam turbine plant |
| GB2541702A (en) * | 2015-08-27 | 2017-03-01 | Doosan Babcock Ltd | Steam generation system and method |
| US10465562B2 (en) * | 2016-11-01 | 2019-11-05 | General Electric Technology Gmbh | System and method for providing supercritical steam |
| CN108647459A (zh) * | 2018-02-08 | 2018-10-12 | 中船重工龙江广瀚燃气轮机有限公司 | 评估燃料气中硫化氢超标时对涡轮叶片热腐蚀影响的方法 |
| US10883388B2 (en) | 2018-06-27 | 2021-01-05 | Echogen Power Systems Llc | Systems and methods for generating electricity via a pumped thermal energy storage system |
| CN108843450B (zh) * | 2018-07-22 | 2024-03-05 | 华电电力科学研究院有限公司 | 解决分布式能源中供汽负荷偏低的发电系统及其工作方法 |
| US11435120B2 (en) | 2020-05-05 | 2022-09-06 | Echogen Power Systems (Delaware), Inc. | Split expansion heat pump cycle |
| WO2022125816A1 (en) | 2020-12-09 | 2022-06-16 | Supercritical Storage Company, Inc. | Three reservoir electric thermal energy storage system |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63273701A (ja) * | 1987-05-06 | 1988-11-10 | 株式会社日立製作所 | 排ガスボイラ |
| JPS6475802A (en) * | 1987-09-16 | 1989-03-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Reheat type exhaust gas boiler |
| JPH02259301A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-22 | Toshiba Corp | 排熱回収ボイラ |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB845202A (en) * | 1955-11-29 | 1960-08-17 | Gen Electric | Improvements in and relating to combined gas and steam turbine plants |
| JPS62502209A (ja) * | 1985-03-15 | 1987-08-27 | テイ−シイ−エイチ、サ−モ−コンサルテイング−ハイデルベルク、ゲゼルシヤフト、ミツト、ベシユレンクテル、ハフツンク | 結合型蒸気−ガスタ−ビンシステム |
| DE3511877A1 (de) * | 1985-04-01 | 1986-10-02 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Durchlaufdampferzeuger |
| DE3804605A1 (de) * | 1988-02-12 | 1989-08-24 | Siemens Ag | Verfahren und anlage zur abhitzedampferzeugung |
| JP2669545B2 (ja) * | 1988-10-14 | 1997-10-29 | 株式会社日立製作所 | 排熱回収ボイラシステムとその運転方法 |
| US5327726A (en) * | 1992-05-22 | 1994-07-12 | Foster Wheeler Energy Corporation | Staged furnaces for firing coal pyrolysis gas and char |
| US5181381A (en) * | 1992-07-08 | 1993-01-26 | Ahlstrom Pyropower Corporation | Power plant with dual pressure reheat system for process steam supply flexibility |
-
1992
- 1992-12-02 FR FR9214511A patent/FR2698659B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-11-29 DE DE69316562T patent/DE69316562T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-29 DK DK93402879.6T patent/DK0600776T3/da active
- 1993-11-29 ES ES93402879T patent/ES2111730T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-29 EP EP93402879A patent/EP0600776B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1993-12-01 CN CN93121707A patent/CN1035785C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-01 US US08/159,541 patent/US5570578A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-02 JP JP5302791A patent/JP2611133B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-03-20 GR GR980400607T patent/GR3026417T3/el unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63273701A (ja) * | 1987-05-06 | 1988-11-10 | 株式会社日立製作所 | 排ガスボイラ |
| JPS6475802A (en) * | 1987-09-16 | 1989-03-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Reheat type exhaust gas boiler |
| JPH02259301A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-22 | Toshiba Corp | 排熱回収ボイラ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015048796A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンプラント、これを備えているコンバインドサイクルプラント、及び蒸気タービンプラントの運転方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GR3026417T3 (en) | 1998-06-30 |
| US5570578A (en) | 1996-11-05 |
| EP0600776A1 (fr) | 1994-06-08 |
| FR2698659B1 (fr) | 1995-01-13 |
| DE69316562D1 (de) | 1998-02-26 |
| JP2611133B2 (ja) | 1997-05-21 |
| DE69316562T2 (de) | 1998-05-20 |
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| CN1035785C (zh) | 1997-09-03 |
| ES2111730T3 (es) | 1998-03-16 |
| DK0600776T3 (da) | 1998-03-30 |
| FR2698659A1 (fr) | 1994-06-03 |
| CN1094122A (zh) | 1994-10-26 |
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