JPH0627618B2 - 天然ガスのような低沸点の少くとも一つのガスの冷却および液化方法および装置 - Google Patents
天然ガスのような低沸点の少くとも一つのガスの冷却および液化方法および装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は例えば天然ガスあるいは恐らくは少くとも一つ
の低沸点成分を含むガス混合物のような少くとも一つの
低沸点ガスを冷却および液化する方法と装置を主題とし
ている。
の低沸点成分を含むガス混合物のような少くとも一つの
低沸点ガスを冷却および液化する方法と装置を主題とし
ている。
例えば天然ガス液化についてはすでに知られた方法が存
在し、その場合、天然ガスは沸点が低下してゆくいくつ
かの冷却用流体との順次的熱交換によつて段階的に冷却
される。このいわゆる「カスケード」式液化方法は冷却
用液体の各々の閉鎖回路循環を可能にする、きわめて多
数の交換器、コンプレツサー、ポンプ、などを必要とす
る。従つて設備は複雑であり、設備の多重性は全体の信
頼度を低下させる。その上、これらの冷却用流体の冷却
曲線は天然ガスの冷却曲線の連続的傾向に従わず、従つ
て効果が悪くかつエネルギーの重大なロスを伴なう。
在し、その場合、天然ガスは沸点が低下してゆくいくつ
かの冷却用流体との順次的熱交換によつて段階的に冷却
される。このいわゆる「カスケード」式液化方法は冷却
用液体の各々の閉鎖回路循環を可能にする、きわめて多
数の交換器、コンプレツサー、ポンプ、などを必要とす
る。従つて設備は複雑であり、設備の多重性は全体の信
頼度を低下させる。その上、これらの冷却用流体の冷却
曲線は天然ガスの冷却曲線の連続的傾向に従わず、従つ
て効果が悪くかつエネルギーの重大なロスを伴なう。
また、少くとも一つの部分凝縮を行なわせた数成分含有
冷却用流体との熱交換によつて天然ガスを液化する方法
も知られており、この冷却用流体の凝縮部分は熱交換に
より天然ガスの液化を確実にする。この冷却用流体の凝
縮された部分はまた数成分をもつ却冷用流体を構成す
る。数成分をもつ冷却用流体の冷却曲線は、この場合に
は、天然ガスの冷却曲線と類似である。その上、設備は
簡単化され、設備中に唯一の（いくつかの部分からな
る）の冷却液体を必要とするのみである。
冷却用流体との熱交換によつて天然ガスを液化する方法
も知られており、この冷却用流体の凝縮部分は熱交換に
より天然ガスの液化を確実にする。この冷却用流体の凝
縮された部分はまた数成分をもつ却冷用流体を構成す
る。数成分をもつ冷却用流体の冷却曲線は、この場合に
は、天然ガスの冷却曲線と類似である。その上、設備は
簡単化され、設備中に唯一の（いくつかの部分からな
る）の冷却液体を必要とするのみである。
また、液化されるべき天然ガスと主冷却用流体とを同時
的にあるいは別々に予冷するために一成分または数成分
をもつ副冷却用流体を利用することも知られている。こ
れらの副および主冷却用流体は、各々閉鎖回路循環にお
いて、別々のコンプレツサーセツトによつて各々圧縮さ
れる。
的にあるいは別々に予冷するために一成分または数成分
をもつ副冷却用流体を利用することも知られている。こ
れらの副および主冷却用流体は、各々閉鎖回路循環にお
いて、別々のコンプレツサーセツトによつて各々圧縮さ
れる。
数成分含有冷却用流体を用いるこれらの方法はコイル型
交換器を使用して良好な効率が得られ、その上特に交換
器に沿つて蒸気化する間交換器の頭においてそれを出る
時点において液−蒸気混合物の正しい均質性が得られ
る。不幸にして、このような交換はやはり高価であり、
嵩高く重装備の装置を必要とする。
交換器を使用して良好な効率が得られ、その上特に交換
器に沿つて蒸気化する間交換器の頭においてそれを出る
時点において液−蒸気混合物の正しい均質性が得られ
る。不幸にして、このような交換はやはり高価であり、
嵩高く重装備の装置を必要とする。
本発明はそれゆえ、特に効率の改善と同時にコスト低減
を可能にする、例えば天然ガスの冷却および液化の方法
を提供することによつて、従来法の前記欠点を回避する
ことを目的としている。
を可能にする、例えば天然ガスの冷却および液化の方法
を提供することによつて、従来法の前記欠点を回避する
ことを目的としている。
この目的に対して、本発明は例えば天然ガスのような低
沸点の少くとも一つのガスを、特に数成分をもつ副冷媒
流体との熱交換によつて少くとも部分的に液化するまで
熱交換することによつて予冷された数成分含有主冷媒流
体と熱交換させることによつて、冷却および液化する方
法を主題としており、これら上記の冷媒液体は少くとも
これら二つの冷媒流体の共同の低温（incorporated fri
gorific）カスケードの部分を形成するものであり、該
主冷却流体は閉鎖回路冷却サイクルに従つて流れかつそ
の中で順次：ガス状態での少くとも一つの圧縮；特に上
記副冷媒流体との熱的交換によつて少くとも部分的凝縮
が伴ない、このようにして得られる液相と蒸気相をその
後分離する、少くとも一つの予備冷却；全体液化とそれ
に続く過冷を伴なう少くとも一つの冷却；および、自か
らおよび上記ガスとの向流式関係における、上記ガスを
少くとも部分的に液化させるためのその後の熱交換のた
めの膨脹、並びにそれに由来する蒸発；を受け、このよ
うに加熱された蒸気は最後に再圧縮および再循環される
のであり；凝縮および過冷された主冷媒流体の上記蒸気
相は少くとも一つの第一圧力へ一時に膨脹させ、かつ過
冷された主冷媒流体の上記液相は上記第一圧力と異なる
少くとも一つの第二圧力へ一時に膨脹させることを特徴
としている。
沸点の少くとも一つのガスを、特に数成分をもつ副冷媒
流体との熱交換によつて少くとも部分的に液化するまで
熱交換することによつて予冷された数成分含有主冷媒流
体と熱交換させることによつて、冷却および液化する方
法を主題としており、これら上記の冷媒液体は少くとも
これら二つの冷媒流体の共同の低温（incorporated fri
gorific）カスケードの部分を形成するものであり、該
主冷却流体は閉鎖回路冷却サイクルに従つて流れかつそ
の中で順次：ガス状態での少くとも一つの圧縮；特に上
記副冷媒流体との熱的交換によつて少くとも部分的凝縮
が伴ない、このようにして得られる液相と蒸気相をその
後分離する、少くとも一つの予備冷却；全体液化とそれ
に続く過冷を伴なう少くとも一つの冷却；および、自か
らおよび上記ガスとの向流式関係における、上記ガスを
少くとも部分的に液化させるためのその後の熱交換のた
めの膨脹、並びにそれに由来する蒸発；を受け、このよ
うに加熱された蒸気は最後に再圧縮および再循環される
のであり；凝縮および過冷された主冷媒流体の上記蒸気
相は少くとも一つの第一圧力へ一時に膨脹させ、かつ過
冷された主冷媒流体の上記液相は上記第一圧力と異なる
少くとも一つの第二圧力へ一時に膨脹させることを特徴
としている。
本発明のもう一つの姿によれば、主冷却用流体の上記凝
縮および過冷された蒸気相の第一部分を第一圧力へ膨脹
させ、第二部分を第二圧力へ膨脹させ、そして主冷媒流
体の上記過冷液相の第一部分を上記第一圧力へ膨脹さ
せ、第二部分を上記第二圧力へ膨脹させる。
縮および過冷された蒸気相の第一部分を第一圧力へ膨脹
させ、第二部分を第二圧力へ膨脹させ、そして主冷媒流
体の上記過冷液相の第一部分を上記第一圧力へ膨脹さ
せ、第二部分を上記第二圧力へ膨脹させる。
本発明のもう一つの姿によると、上記の蒸発後におい
て、上記蒸気相と液相との上記の第一部分を混合し、上
記蒸気相と液相との上記第二部分を混合する。
て、上記蒸気相と液相との上記の第一部分を混合し、上
記蒸気相と液相との上記第二部分を混合する。
本発明のさらにもう一つの姿によれば、上記膨脹後にお
いてかつ上記蒸発前において、上記蒸気相と液相との上
記第一部分を混合し、上記蒸気相と液相との上記第二部
分を混合する。
いてかつ上記蒸発前において、上記蒸気相と液相との上
記第一部分を混合し、上記蒸気相と液相との上記第二部
分を混合する。
本発明のもう一つの姿によると、上記膨脹後に得られる
主冷媒流体の蒸気相と液相を液化されるべき上記ガスお
よび膨脹前の主冷媒流体との熱交換に先立つて分離す
る。
主冷媒流体の蒸気相と液相を液化されるべき上記ガスお
よび膨脹前の主冷媒流体との熱交換に先立つて分離す
る。
本発明のもう一つの姿によると、上記第一圧力が大気圧
以上約１バール以内の低圧であり、上記第二圧力が大気
圧以上約1.5から約３バールの範囲の中程度圧力であ
る。
以上約１バール以内の低圧であり、上記第二圧力が大気
圧以上約1.5から約３バールの範囲の中程度圧力であ
る。
本発明のもう一つの姿によると、液化されるべき上記ガ
スの少くとも一部が上記副冷媒流体の少くとも一部との
熱交換によつて予冷される。
スの少くとも一部が上記副冷媒流体の少くとも一部との
熱交換によつて予冷される。
本発明のもう一つの姿によれば、冷却されるべき上記ガ
スの少くともガスの少くとも一部は上記第一および上記
第二の圧力にある上記の加熱蒸気の少くとも一部との熱
交換によつて予冷される。
スの少くともガスの少くとも一部は上記第一および上記
第二の圧力にある上記の加熱蒸気の少くとも一部との熱
交換によつて予冷される。
本発明のさらにもう一つの面によると、上記主冷媒流体
の少くとも一部は上記第一および上記第二の圧力にある
上記の加熱蒸気の少くとも一部との熱交換によつて余冷
される。
の少くとも一部は上記第一および上記第二の圧力にある
上記の加熱蒸気の少くとも一部との熱交換によつて余冷
される。
本発明のもう一つの面によれば、上記の副冷媒流体は閉
鎖回路冷却サイクルに従つて流れ、そしてその中で順
次：ガス状態における少くとも一つの圧縮；好ましくは
外部源の冷却剤との熱交換による少くとも部分凝縮を伴
なう少くとも一つの余備冷却；全体液化とそれに続く過
冷、並びに膨脹前の自らおよび主冷媒流体および恐らく
は液化されるべきガスとの向流的関係におけるその後の
熱交換のための膨脹とその結果としての蒸発を伴なう少
くとも一つの自己冷却；を受け、このようにして加熱さ
れた蒸気は循環および圧縮され、副冷媒流体の蒸発前の
膨脹が少くとも二つの圧力水準、特に三圧力水準におい
ておこる。
鎖回路冷却サイクルに従つて流れ、そしてその中で順
次：ガス状態における少くとも一つの圧縮；好ましくは
外部源の冷却剤との熱交換による少くとも部分凝縮を伴
なう少くとも一つの余備冷却；全体液化とそれに続く過
冷、並びに膨脹前の自らおよび主冷媒流体および恐らく
は液化されるべきガスとの向流的関係におけるその後の
熱交換のための膨脹とその結果としての蒸発を伴なう少
くとも一つの自己冷却；を受け、このようにして加熱さ
れた蒸気は循環および圧縮され、副冷媒流体の蒸発前の
膨脹が少くとも二つの圧力水準、特に三圧力水準におい
ておこる。
本発明のもう一つの姿によると、膨脹後の副冷媒の蒸気
相と液相は分離される。
相と液相は分離される。
本発明の他の姿によると、上記の主冷媒流体は次のモル
組成をもち； 窒素Ｎ2： ０％から ２％ メタンＣＨ4： ３５％から５５％ エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6：２８％から６５％ プロピレンＣ3Ｈ6，プロパンＣ3Ｈ8：０％から１５％ 上記副冷媒流体は次のモル組成をもつ： エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6：３０％から７０％ プロピレンＣ3Ｈ6またはプロパンＣ3Ｈ8：７０％から３
０％ 本発明はまた前述の方法を実施する装置を主題とするも
のであつて、その装置は次の回路：液化されるべきガス
の開放回路；このガス回路と少くとも一つの極低温熱交
換器によつて熱交換関係にありかつ少くとも二つの冷媒
流体すなわちそれぞれ主流体と副流体の共同低温カスケ
ードの部分を形成する主冷媒流体の閉鎖回路；主冷媒流
体回路および恐らくは液化されるべきガスの上記回路と
少くとも一つの極低温熱交換器によつて熱交換関係にあ
つて上記主冷媒流体を予備冷却しかつ少くとも部分的に
液化させる副冷媒流体の閉鎖回路；をもつタイプのもの
であり、上記主冷媒流体の閉鎖回路は順次、少くとも一
つのコンプレツサーと、副冷媒流体の上記極低温交換器
中を通る主冷媒流体の流路へ接続した恐らくは一つの熱
交換器または冷却器、このようにして得られた蒸気相と
液相の分離器、上記極低温熱交換器、および、主冷媒流
体の各画分の流路中の膨脹部材を含めた上記コンプレツ
サーへ連結される膨脹系、を含み、そして上記の主冷媒
流体回路の上記極低温熱交換器が熱交換中に存在する流
体、すなわち液化されるべきガス、部分凝縮された主冷
媒流体の液相および蒸気相または画分、並びにそれらか
ら導かれ各種圧力水準へ膨脹させた画分、の各々につい
ての各種の通路を備えたプレート交換器であることを特
徴とする。
組成をもち； 窒素Ｎ2： ０％から ２％ メタンＣＨ4： ３５％から５５％ エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6：２８％から６５％ プロピレンＣ3Ｈ6，プロパンＣ3Ｈ8：０％から１５％ 上記副冷媒流体は次のモル組成をもつ： エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6：３０％から７０％ プロピレンＣ3Ｈ6またはプロパンＣ3Ｈ8：７０％から３
０％ 本発明はまた前述の方法を実施する装置を主題とするも
のであつて、その装置は次の回路：液化されるべきガス
の開放回路；このガス回路と少くとも一つの極低温熱交
換器によつて熱交換関係にありかつ少くとも二つの冷媒
流体すなわちそれぞれ主流体と副流体の共同低温カスケ
ードの部分を形成する主冷媒流体の閉鎖回路；主冷媒流
体回路および恐らくは液化されるべきガスの上記回路と
少くとも一つの極低温熱交換器によつて熱交換関係にあ
つて上記主冷媒流体を予備冷却しかつ少くとも部分的に
液化させる副冷媒流体の閉鎖回路；をもつタイプのもの
であり、上記主冷媒流体の閉鎖回路は順次、少くとも一
つのコンプレツサーと、副冷媒流体の上記極低温交換器
中を通る主冷媒流体の流路へ接続した恐らくは一つの熱
交換器または冷却器、このようにして得られた蒸気相と
液相の分離器、上記極低温熱交換器、および、主冷媒流
体の各画分の流路中の膨脹部材を含めた上記コンプレツ
サーへ連結される膨脹系、を含み、そして上記の主冷媒
流体回路の上記極低温熱交換器が熱交換中に存在する流
体、すなわち液化されるべきガス、部分凝縮された主冷
媒流体の液相および蒸気相または画分、並びにそれらか
ら導かれ各種圧力水準へ膨脹させた画分、の各々につい
ての各種の通路を備えたプレート交換器であることを特
徴とする。
本発明のもう一つの姿によると、主冷媒流体回路の上記
極低温熱交換器に関する上記膨脹系の各要素の位置は主
冷媒流体の上記各画分について修正可能である。
極低温熱交換器に関する上記膨脹系の各要素の位置は主
冷媒流体の上記各画分について修正可能である。
本発明のもう一つの姿によると、蒸気相および液相の分
離器は上記膨脹部材の下流で、主冷媒流体の蒸気画分の
流路の中に設けられる。
離器は上記膨脹部材の下流で、主冷媒流体の蒸気画分の
流路の中に設けられる。
本発明のもう一つの姿によると、熱交換器は主冷媒流体
回路の上記極低温熱交換器の上流で設けられ、この熱交
換器には例えば向流式で、一方は上記極低温熱交換器中
での膨脹後に蒸発された主冷媒流体が他方は液化される
べきガスおよび／または主冷媒流体の少くとも一部が通
る。
回路の上記極低温熱交換器の上流で設けられ、この熱交
換器には例えば向流式で、一方は上記極低温熱交換器中
での膨脹後に蒸発された主冷媒流体が他方は液化される
べきガスおよび／または主冷媒流体の少くとも一部が通
る。
本発明のもう一つの姿によると、液化されるべきガスの
上記回路は主冷媒流体回路の上記熱交換器へ向けてかつ
その中を通過する流路を含み、この流路は、該交換器の
下流において膨脹部材を含み、主冷媒流体回路の上記極
低温交換器の上流において上記流路とつながる前に副冷
媒流体回路の上記熱交換器中を通る上記流路のバイパス
配管を含む。
上記回路は主冷媒流体回路の上記熱交換器へ向けてかつ
その中を通過する流路を含み、この流路は、該交換器の
下流において膨脹部材を含み、主冷媒流体回路の上記極
低温交換器の上流において上記流路とつながる前に副冷
媒流体回路の上記熱交換器中を通る上記流路のバイパス
配管を含む。
本発明のもう一つの面によると、上記の副冷媒流体回路
は順次に少くとも一つのコンプレツサー、好ましくは外
部源のものである冷媒流体をもつ少くとも一つの交換器
−冷却器を含み；上記極低温熱交換器には膨脹部材をそ
の出口に備えた副冷媒流体の流路、および、膨脹後の上
記冷媒流体の、向流関係にある少くとも一つの流路が通
り；上記極低温交換器中の副冷媒流体の上記流路が膨脹
部材を備えた少くとも二つ、例えば三つ、のバイパスを
もち、各々のバイパスは該膨脹部材の下流で上記極低温
交換器の相当する部分を該流路と実質的に平行でかつ向
流的関係において通過する。
は順次に少くとも一つのコンプレツサー、好ましくは外
部源のものである冷媒流体をもつ少くとも一つの交換器
−冷却器を含み；上記極低温熱交換器には膨脹部材をそ
の出口に備えた副冷媒流体の流路、および、膨脹後の上
記冷媒流体の、向流関係にある少くとも一つの流路が通
り；上記極低温交換器中の副冷媒流体の上記流路が膨脹
部材を備えた少くとも二つ、例えば三つ、のバイパスを
もち、各々のバイパスは該膨脹部材の下流で上記極低温
交換器の相当する部分を該流路と実質的に平行でかつ向
流的関係において通過する。
本発明のもう一つの面によると、蒸気相と液相との分離
器は上記膨脹部材の下流において設けられ、該分離器の
下流に位置する上記バイパスは蒸気相の流路と液相の流
路とに分かれ、蒸気相の該流路は上記交換器を通過しな
い。
器は上記膨脹部材の下流において設けられ、該分離器の
下流に位置する上記バイパスは蒸気相の流路と液相の流
路とに分かれ、蒸気相の該流路は上記交換器を通過しな
い。
上述の方法と装置は多数の利点を提供する。例えば、 −きわめて異なる操作条件、例えば液化されるべきガス
の性質は変更し同時に高い熱力学的効率を保持すること
を可能にする顕著な伸縮性。この伸縮性は液化装置の設
計段階および操作段階の両方で現われる。
の性質は変更し同時に高い熱力学的効率を保持すること
を可能にする顕著な伸縮性。この伸縮性は液化装置の設
計段階および操作段階の両方で現われる。
−プレート交換器使用に対する特別の適合性、例えばバ
ージ上の運搬および配置を容易にするモジユール設計と
組合わせて、極低温交換帯域に対する適度の投資支出で
すむ。
ージ上の運搬および配置を容易にするモジユール設計と
組合わせて、極低温交換帯域に対する適度の投資支出で
すむ。
−主サイクルのコンプレツサーの取入れの加温、液化工
程中の天然ガスの中間的処理のような、各種の特別の要
求事項を満たすための漸進的修正を十分に可能にするプ
ロセス設計。
程中の天然ガスの中間的処理のような、各種の特別の要
求事項を満たすための漸進的修正を十分に可能にするプ
ロセス設計。
この方法の伸縮性は主冷媒流体の以下の特性に依存す
る： −窒素、メタン、プロパンおよび重質炭化水素のモル割
合； −主冷却サイクル中での部分凝縮後の蒸気のモル割合； −過冷液体状態における各種画分の蒸発化圧力； −各種圧力水準の間の過冷液体画分の各々の分布。
る： −窒素、メタン、プロパンおよび重質炭化水素のモル割
合； −主冷却サイクル中での部分凝縮後の蒸気のモル割合； −過冷液体状態における各種画分の蒸発化圧力； −各種圧力水準の間の過冷液体画分の各々の分布。
本発明は、以下の解説的記述が本発明の現在好ましい具
体化形態を参照して進行するにつれてよくよく理解さ
れ、かつその他の詳細、特徴および利点がより明らかに
なるであろう。
体化形態を参照して進行するにつれてよくよく理解さ
れ、かつその他の詳細、特徴および利点がより明らかに
なるであろう。
第１図は本発明に従つて、例えば天然ガスのような低沸
点ガスを冷却および液化する装置の模型的線図であり、 第２図は本発明による主冷媒流体回路の極低温交換器の
具体化の第一の形の線図である。
点ガスを冷却および液化する装置の模型的線図であり、 第２図は本発明による主冷媒流体回路の極低温交換器の
具体化の第一の形の線図である。
第３図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第二
の形の線図であり； 第４図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第三
の形の線図であり； 第５図は本発明の装置の具体化のもう一つの形の線図で
あり； 第６図は副冷却回路の具体化の一つの形の線図である。
の形の線図であり； 第４図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第三
の形の線図であり； 第５図は本発明の装置の具体化のもう一つの形の線図で
あり； 第６図は副冷却回路の具体化の一つの形の線図である。
各種付属図面において、同じ参照数字は同じまたは類似
の要素または部品を示すのに用いられ、例として示され
る圧力値は大気圧をこえたバール数として表現されてい
る。
の要素または部品を示すのに用いられ、例として示され
る圧力値は大気圧をこえたバール数として表現されてい
る。
特に第１図を参照すると、液化されるべきガス例えば天
然ガスの開放回路は参照数字１によつて一般的に示さ
れ、一方、主冷媒流体の閉鎖回路は参照数字２によつて
一般的に示され、副冷媒流体の閉鎖回路は参照数字３に
よつて示されている。主および副の冷媒流体の閉鎖回路
は記号を用いて規定され、不連続線または破線で直方形
枠の内部に含まれており、液化されるべきガスの通路は
連続の実線によつて示されている。液化されるべきガス
の回路１と主冷媒流体２の回路２は、それぞれ一方では
ガスの液化および過冷用４、他方ではガスの予備冷却用
５、の共通的極低温熱交換器の媒体を通して熱的に結合
または連結される。主および副冷媒流体回路２および３
はそれぞれ、主冷媒流体の予備冷却と少くとも部分的な
液化のための少くとも一つの共通的極低温熱交換器６の
媒体を通して結合される。
然ガスの開放回路は参照数字１によつて一般的に示さ
れ、一方、主冷媒流体の閉鎖回路は参照数字２によつて
一般的に示され、副冷媒流体の閉鎖回路は参照数字３に
よつて示されている。主および副の冷媒流体の閉鎖回路
は記号を用いて規定され、不連続線または破線で直方形
枠の内部に含まれており、液化されるべきガスの通路は
連続の実線によつて示されている。液化されるべきガス
の回路１と主冷媒流体２の回路２は、それぞれ一方では
ガスの液化および過冷用４、他方ではガスの予備冷却用
５、の共通的極低温熱交換器の媒体を通して熱的に結合
または連結される。主および副冷媒流体回路２および３
はそれぞれ、主冷媒流体の予備冷却と少くとも部分的な
液化のための少くとも一つの共通的極低温熱交換器６の
媒体を通して結合される。
液化されるべきガスの開放回路１は、交換器５の少くと
も一つの内部流路８へ連結された予備冷却熱交換器５へ
ガスを供給するための導管７を含み、交換器の出口は導
管９を通してガスを処理するための、特にエタン抽出の
ための任意装置１０へ連がれている。その他のガス処理
装置ももちろん設置してよく；特に窒素抜出し装置は冷
えば極低温熱交換器４の領域において取りつけてよい。
装置１０の出口は導管１１によつて熱交換器４の入口へ
つながれる。
も一つの内部流路８へ連結された予備冷却熱交換器５へ
ガスを供給するための導管７を含み、交換器の出口は導
管９を通してガスを処理するための、特にエタン抽出の
ための任意装置１０へ連がれている。その他のガス処理
装置ももちろん設置してよく；特に窒素抜出し装置は冷
えば極低温熱交換器４の領域において取りつけてよい。
装置１０の出口は導管１１によつて熱交換器４の入口へ
つながれる。
導管７をバイパスする導管１２を設けて、副冷媒流体回
路の極低温熱交換器６の中で液化されるべきガスの一部
の流れの通路１３へつないでもよく、その出口は流路１
４によつて導管１１へ熱交換器４の入口の前で連結され
る。導管１１は極低温熱交換器４中を通る内部流路１５
へつながれ、その下流端は熱交換器４の出口において、
例えば膨脹バルブのような少くとも一つの膨脹部材１７
を通して液化天然ガス導管１６へ連がれる。
路の極低温熱交換器６の中で液化されるべきガスの一部
の流れの通路１３へつないでもよく、その出口は流路１
４によつて導管１１へ熱交換器４の入口の前で連結され
る。導管１１は極低温熱交換器４中を通る内部流路１５
へつながれ、その下流端は熱交換器４の出口において、
例えば膨脹バルブのような少くとも一つの膨脹部材１７
を通して液化天然ガス導管１６へ連がれる。
閉鎖回路２は数成分の混合物によつて構成される主冷媒
流体を含み、それの少くとも大部分は炭化水素であるこ
とが有利である。この冷媒流体の相対的モル組成は例え
ば次の通りである： 窒素Ｎ2： ０％から ２％ メタンＣＨ4： ３５％から５５％ エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6：２８％から６５％ プロピレンＣ3Ｈ6，プロパンＣ3Ｈ8：０％から１５％ 回路２はまた順次に（冷媒流体の流れの方向に）：ガス
状態の流体冷媒用の第一コンプレッサー１８および第二
コンプレツサー１９を含み、これらは各々別に個別駆動
機によつて駆動されるかあるいは共通駆動機によつて一
緒に駆動されるかのいずれかであり、後者の場合には、
それらのそれぞれのシヤフトは機構的に一緒に結合され
ている。この二つのコンプレツサー１８、１９は交換器
−冷却器２０と直列に連がれ、それの冷却用流体は外部
源のものであることが有利であり例えば水または空気に
よつて構成される。コンプレツサー２２，２３は連結し
て駆動されてよく、あるいはコンプレツサー１８、１９
の少くとも一つの連結するかあるいは各々別々に駆動し
てよい。交換器−冷却器２０の出口は導管２１によつて
第三コンプレツサー２２へつながれ、第四コンプレツサ
ー２３は少くとも一つの中間的冷却器２４を通して直列
につながれ、冷却器の流体は外部源のものであることが
有利であり例えば水または空気によつて構成される。コ
ンプレツサー２３の出口または排出オリフイスは導管２
５によつて交換器−冷却器２６（これの冷却用流体は例
えば水または空気のような外部源のものであることが有
利である）を通して熱交換器６の入口へ、そしてさらに
正確には熱交換器中をのびる少くとも一つの内部流路の
上流端へ、つながれる。副冷媒流体回路の極低温熱交換
器６はプレート交換器であることが有利である。この熱
交換器６の出口において、流路２７の下流端は導管２８
によつて少くとも一つの相分離器２９へつながれる。こ
の相分離器の液体捕集空間は導管３０によつて熱交換器
４の入口へ、そしてより正確には、液化されるべきガス
の内部流路１５と実質的に同じ方向において熱交換器４
内をのびる少くとも一つの流路３１の上流端、へつなが
れる。内部流路３１の下流端は、熱交換器４を出たの
ち、二つの流路３３、３２に分れ、それぞれ膨脹部材３
４、３５の入口へつながる。それぞれの膨脹部材３４、
３５の出口において極低温熱交換器４内をのびる流路３
６、３７が液化されるべきガスの内部流路１５および流
路３１と実質上同じ方向でかつ向流的関係でつながれ
る。
流体を含み、それの少くとも大部分は炭化水素であるこ
とが有利である。この冷媒流体の相対的モル組成は例え
ば次の通りである： 窒素Ｎ2： ０％から ２％ メタンＣＨ4： ３５％から５５％ エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6：２８％から６５％ プロピレンＣ3Ｈ6，プロパンＣ3Ｈ8：０％から１５％ 回路２はまた順次に（冷媒流体の流れの方向に）：ガス
状態の流体冷媒用の第一コンプレッサー１８および第二
コンプレツサー１９を含み、これらは各々別に個別駆動
機によつて駆動されるかあるいは共通駆動機によつて一
緒に駆動されるかのいずれかであり、後者の場合には、
それらのそれぞれのシヤフトは機構的に一緒に結合され
ている。この二つのコンプレツサー１８、１９は交換器
−冷却器２０と直列に連がれ、それの冷却用流体は外部
源のものであることが有利であり例えば水または空気に
よつて構成される。コンプレツサー２２，２３は連結し
て駆動されてよく、あるいはコンプレツサー１８、１９
の少くとも一つの連結するかあるいは各々別々に駆動し
てよい。交換器−冷却器２０の出口は導管２１によつて
第三コンプレツサー２２へつながれ、第四コンプレツサ
ー２３は少くとも一つの中間的冷却器２４を通して直列
につながれ、冷却器の流体は外部源のものであることが
有利であり例えば水または空気によつて構成される。コ
ンプレツサー２３の出口または排出オリフイスは導管２
５によつて交換器−冷却器２６（これの冷却用流体は例
えば水または空気のような外部源のものであることが有
利である）を通して熱交換器６の入口へ、そしてさらに
正確には熱交換器中をのびる少くとも一つの内部流路の
上流端へ、つながれる。副冷媒流体回路の極低温熱交換
器６はプレート交換器であることが有利である。この熱
交換器６の出口において、流路２７の下流端は導管２８
によつて少くとも一つの相分離器２９へつながれる。こ
の相分離器の液体捕集空間は導管３０によつて熱交換器
４の入口へ、そしてより正確には、液化されるべきガス
の内部流路１５と実質的に同じ方向において熱交換器４
内をのびる少くとも一つの流路３１の上流端、へつなが
れる。内部流路３１の下流端は、熱交換器４を出たの
ち、二つの流路３３、３２に分れ、それぞれ膨脹部材３
４、３５の入口へつながる。それぞれの膨脹部材３４、
３５の出口において極低温熱交換器４内をのびる流路３
６、３７が液化されるべきガスの内部流路１５および流
路３１と実質上同じ方向でかつ向流的関係でつながれ
る。
相分離器２９の蒸気捕集空間は導管３８によつて極低温
熱交換器４の入口へ、そしてより正確には流路１５およ
び３１と実質的に平行的関係においてのびている少くと
も一つの他の内部流路３９の上流端へつながれる。流路
３９の下流端は熱交換器４を出たのち、膨脹部材４２、
４３の入口へそれぞれつながれる二つの流路４０、４１
に分かれ、膨脹部材４２、４３の出口は他の流路１５、
３１、３６、３７および３９と実質上同じ方向で極低温
熱交換器４内をそれぞれのびる流路４４、４５へつなが
れる。
熱交換器４の入口へ、そしてより正確には流路１５およ
び３１と実質的に平行的関係においてのびている少くと
も一つの他の内部流路３９の上流端へつながれる。流路
３９の下流端は熱交換器４を出たのち、膨脹部材４２、
４３の入口へそれぞれつながれる二つの流路４０、４１
に分かれ、膨脹部材４２、４３の出口は他の流路１５、
３１、３６、３７および３９と実質上同じ方向で極低温
熱交換器４内をそれぞれのびる流路４４、４５へつなが
れる。
本発明によれば、主冷媒流体回路２の極低温熱交換器４
は、上記でわかる通り、熱交換中に存在する流体の各
々、すなわち液化されるべきガス、部分凝縮された主冷
媒流体の画分の液相および蒸気相、並びにそれらから出
る各種圧力水準へ膨脹させた画分、の各々についての各
種通路が設けられたプレート交換器である。
は、上記でわかる通り、熱交換中に存在する流体の各
々、すなわち液化されるべきガス、部分凝縮された主冷
媒流体の画分の液相および蒸気相、並びにそれらから出
る各種圧力水準へ膨脹させた画分、の各々についての各
種通路が設けられたプレート交換器である。
極低温交換器４を出たのち、同じ圧力例えば約１．５か
ら３バールの範囲にある中圧へ膨脹させた主冷媒流体画
分の流路３６および４４は相互に単一流路４６としてつ
ながれ、その通路は恐らくは熱交変器５中に液化される
べきガスを予冷するために、特にそれと向流的関係にお
いて通され、流路４６の下流端はコンプレツサー１９の
取入れオリフイスへつながれる。同様に、極低温熱交換
器４を出たのち、同じ圧力特に大気圧以上約１バール以
内の低圧へ膨脹させた主冷媒流体の画分の流路３７およ
び４５は一緒になつて単一流路４７へつながり、それの
下流端はコンプレツサー１８の取入れオリフイスの中へ
開放する。
ら３バールの範囲にある中圧へ膨脹させた主冷媒流体画
分の流路３６および４４は相互に単一流路４６としてつ
ながれ、その通路は恐らくは熱交変器５中に液化される
べきガスを予冷するために、特にそれと向流的関係にお
いて通され、流路４６の下流端はコンプレツサー１９の
取入れオリフイスへつながれる。同様に、極低温熱交換
器４を出たのち、同じ圧力特に大気圧以上約１バール以
内の低圧へ膨脹させた主冷媒流体の画分の流路３７およ
び４５は一緒になつて単一流路４７へつながり、それの
下流端はコンプレツサー１８の取入れオリフイスの中へ
開放する。
回路３は、例えば次の相対的モル組成： エチレンＣ2Ｈ4またはエタンＣ2Ｈ6： ３０％から７
０％ プロピレンＣ3Ｈ6またはプロパンＣ3Ｈ8 ７０％から３
０％ をもつ、好ましくは炭化水素のみをベースとする混合物
によつて構成される副冷媒流体を含む。
０％ プロピレンＣ3Ｈ6またはプロパンＣ3Ｈ8 ７０％から３
０％ をもつ、好ましくは炭化水素のみをベースとする混合物
によつて構成される副冷媒流体を含む。
副冷媒流体の閉鎖回路３は順次に次の要素を含む（流体
の流れの方向に）：すなわち、第一、第二および第三の
コンプレツサー４８、４９、５１であり、それぞれ相互
に直列でつながれ、それぞれの個別駆動機によつて駆動
されるかあるいは少くとも二つのコンプレツサーに共通
な少くとも一つの駆動機によつて駆動されるかのいずれ
かであり、後者の場合にはそれぞれのシヤフトによつて
一緒に機構的に直接結合される。第二コンプレツサー４
９の出口または排出オリフイスは第三コンプレツサー５
１の入口または取入れオリフイスへ導管５４により、例
えば水または空気のような好ましくは外部源のものであ
る冷却剤をもつ交換器−冷却器５０を通してつながれ
る。第三コンプレツサー５１の出口または排出オリフイ
スは導管５５によつてコンデンサー５２と連結され、そ
れの出口は導管５６によつて過冷器５３へつながれる。
の流れの方向に）：すなわち、第一、第二および第三の
コンプレツサー４８、４９、５１であり、それぞれ相互
に直列でつながれ、それぞれの個別駆動機によつて駆動
されるかあるいは少くとも二つのコンプレツサーに共通
な少くとも一つの駆動機によつて駆動されるかのいずれ
かであり、後者の場合にはそれぞれのシヤフトによつて
一緒に機構的に直接結合される。第二コンプレツサー４
９の出口または排出オリフイスは第三コンプレツサー５
１の入口または取入れオリフイスへ導管５４により、例
えば水または空気のような好ましくは外部源のものであ
る冷却剤をもつ交換器−冷却器５０を通してつながれ
る。第三コンプレツサー５１の出口または排出オリフイ
スは導管５５によつてコンデンサー５２と連結され、そ
れの出口は導管５６によつて過冷器５３へつながれる。
過冷器５３の出口は導管５７によつて極低温熱交換器６
へつながれ、それは特にプレート交換器によつて構成さ
れ、そしてさらに具体的にはそれぞれ液化されるべきガ
スおよび主冷媒流体の流路１３および２７と実質上平行
の方向で熱交換器６中を通る流路５８の上流端へつなが
れる。
へつながれ、それは特にプレート交換器によつて構成さ
れ、そしてさらに具体的にはそれぞれ液化されるべきガ
スおよび主冷媒流体の流路１３および２７と実質上平行
の方向で熱交換器６中を通る流路５８の上流端へつなが
れる。
極低温熱交換器６中の副冷媒流体の流路５８は例えば三
つのバイパス５９、６０および６１を交換器６中の三つ
の異なる水準において備えている。この三つのバイパス
５９、６０および６１は各々膨脹部材６２、６３、およ
び６４へそれぞれつながれ、その出口は蒸気相および液
体相の分離器６５、６６、および６７へそれぞれつなが
れる。三つのケースすべてにおいて、相分離器６５、６
６、および６７はそれぞれ導管６８、６９および７０に
よつて極低温熱交換器６の入口へ、そしてさらに正確に
は流路７１、７２および７３の上流端へそれぞれつなが
れ、それの大部分は極低温熱交換器６の内部で、それぞ
れ液化されるべきガス、主冷媒流体および膨脹前の副冷
媒流体、の流路１３、２７および５８と少くとも実質的
に平行な方向でのびている。同様に各相分離器６５、６
６、６７の蒸気捕集空間はそれぞれ導管７４、７５、お
よび７５によつて熱交換器６の入口へ、そしてより具体
的には流路７７、７８、７９の上流端へつながれ、それ
らの大部分は極低温熱交換器内で他の内部流路１３、２
７および５８と実質上同じ方向でのびている。交換器６
を出たのち、流路７１と７７、７２と７８、７３と７９
はそれぞれ互に単一流路８０、８１および８２へ連が
る。流路８２はコンプレツサー４８の取入れオリフイス
へつなげられ、流路８１はコンプレツサー４９の取入れ
オリフイスへつながれ、流路８０はコンプレツサー５１
の取入れオリフイスへつながれる。
つのバイパス５９、６０および６１を交換器６中の三つ
の異なる水準において備えている。この三つのバイパス
５９、６０および６１は各々膨脹部材６２、６３、およ
び６４へそれぞれつながれ、その出口は蒸気相および液
体相の分離器６５、６６、および６７へそれぞれつなが
れる。三つのケースすべてにおいて、相分離器６５、６
６、および６７はそれぞれ導管６８、６９および７０に
よつて極低温熱交換器６の入口へ、そしてさらに正確に
は流路７１、７２および７３の上流端へそれぞれつなが
れ、それの大部分は極低温熱交換器６の内部で、それぞ
れ液化されるべきガス、主冷媒流体および膨脹前の副冷
媒流体、の流路１３、２７および５８と少くとも実質的
に平行な方向でのびている。同様に各相分離器６５、６
６、６７の蒸気捕集空間はそれぞれ導管７４、７５、お
よび７５によつて熱交換器６の入口へ、そしてより具体
的には流路７７、７８、７９の上流端へつながれ、それ
らの大部分は極低温熱交換器内で他の内部流路１３、２
７および５８と実質上同じ方向でのびている。交換器６
を出たのち、流路７１と７７、７２と７８、７３と７９
はそれぞれ互に単一流路８０、８１および８２へ連が
る。流路８２はコンプレツサー４８の取入れオリフイス
へつなげられ、流路８１はコンプレツサー４９の取入れ
オリフイスへつながれ、流路８０はコンプレツサー５１
の取入れオリフイスへつながれる。
回路１は次のように作動する。例えば約＋２０℃の温度
および例えば約４２．５バールの圧力において導管７を
通して到着する液化されるべきガス例えば天然ガスは熱
交換器５の通路８中を流れ、その中で、極低温熱交換器
４中で膨脹後蒸発し流路４６中を通路８中のガス流の方
向と反対方向で循環する主冷媒流体で以つて予冷され
る。導管９を経て熱交換器５を出るガスは例えば約−４
５℃の温度および例えば約４２バールの圧力にある。そ
れはその後、処理装置１０を通過し導管１１を経てプレ
ート交換器４中の流路１５の入口に達し、そこでそれは
完全に液化され次いで主冷媒流体との熱交換によつて過
冷される。熱交換器４を出る液化ガスは例えば約−１５
４℃の温度と例えば約４１．５バールの圧力にある。そ
れはその後膨脹バルブ１７の中で膨脹し次いで液化天然
ガスの貯蔵所あるいは使用のための処理場所へ送られ
る。
および例えば約４２．５バールの圧力において導管７を
通して到着する液化されるべきガス例えば天然ガスは熱
交換器５の通路８中を流れ、その中で、極低温熱交換器
４中で膨脹後蒸発し流路４６中を通路８中のガス流の方
向と反対方向で循環する主冷媒流体で以つて予冷され
る。導管９を経て熱交換器５を出るガスは例えば約−４
５℃の温度および例えば約４２バールの圧力にある。そ
れはその後、処理装置１０を通過し導管１１を経てプレ
ート交換器４中の流路１５の入口に達し、そこでそれは
完全に液化され次いで主冷媒流体との熱交換によつて過
冷される。熱交換器４を出る液化ガスは例えば約−１５
４℃の温度と例えば約４１．５バールの圧力にある。そ
れはその後膨脹バルブ１７の中で膨脹し次いで液化天然
ガスの貯蔵所あるいは使用のための処理場所へ送られ
る。
液化されるべきガスの部分はまたは極低温熱交換器６中
の副冷媒流体との熱交換によつて予冷されてもよく、こ
の部分はその後液化されるべきガスの残りと極低温熱交
換器４に入る前に組合わされる。
の副冷媒流体との熱交換によつて予冷されてもよく、こ
の部分はその後液化されるべきガスの残りと極低温熱交
換器４に入る前に組合わされる。
主冷媒流体回路２は次のように作動する。低圧へ膨脹し
た主冷媒流体の部分は冷えば約−５２℃と冷えば約０．
０８バールの圧力において第一コンプレツサー１８によ
つてガス状態において吸込まれ、そこから例えば約２バ
ールの中圧と例えば約１０℃の温度において排出され、
その後、例えば約２バールに等しい中圧へ膨脹され温度
が例えば約１０℃である主冷媒流体部分と同時に第二コ
ンプレツサーによつて吸込まれる。全体はコンプレツサ
ー１９により、例えば約７１℃に等しい温度と例えば約
６．５バールに等しい圧力において送り出され、次に交
換器−冷却器２０の中を通り、この中でこの主冷媒流体
の温度は例えば約１５℃へ下げられる。これは次に流路
２１を経てコンプレツサー２２の取入れオリフイスに入
り、交換器−冷却器２４を通り、その後コンプレツサー
２３中で圧縮され、次いで流路２５と熱交換器２６を通
過する。熱交換器２６を出る主冷媒流体は例えば約１５
℃の温度と約２７．４バールの圧力にある。それは次に
極低温熱交換器６の流路２７に入り、そこで、主冷媒流
体は副冷媒流体との熱交換によつて冷却され、かくして
少くとも一部が液化される。このようにして例えば約−
５０℃の温度と例えば約２６．５バールの圧力において
一部が凝縮された主冷媒流体は次にガス相と液相との混
合物の形で熱交換器６を出て、その後相分離器２９の中
で分離される。このガス相は液化されるべき極低温熱交
換器４の中に位置する流路３９の部分の中へ導管３８を
経て送られ、次いでその中で例えば−１５４℃の温度へ
過冷される。この液化および過冷されたガス相の部分は
流路４１を通つて流れ膨脹部材４３中で例えば約０．３
バールの圧力へ膨脹させられ、その温度は例えば約−１
５６℃である。液化および過冷されたガス相のこの画分
の流れの流路４５の出口において、温度および圧力の条
件はそれぞれ例えば約−５２℃と約０．０８バールであ
る。液化および過冷されたガス相の他の部分は流路４０
を通つて流れ膨脹部材４２中で例えば約２．３バールの
圧力へ膨脹させられ、その温度は約−１５３℃である。
交換器４中におけるこの画分の流れの流路４４の出口に
おいて、温度と圧力の条件は例えば次の通りである：−
１５２℃および２．１０バール。
た主冷媒流体の部分は冷えば約−５２℃と冷えば約０．
０８バールの圧力において第一コンプレツサー１８によ
つてガス状態において吸込まれ、そこから例えば約２バ
ールの中圧と例えば約１０℃の温度において排出され、
その後、例えば約２バールに等しい中圧へ膨脹され温度
が例えば約１０℃である主冷媒流体部分と同時に第二コ
ンプレツサーによつて吸込まれる。全体はコンプレツサ
ー１９により、例えば約７１℃に等しい温度と例えば約
６．５バールに等しい圧力において送り出され、次に交
換器−冷却器２０の中を通り、この中でこの主冷媒流体
の温度は例えば約１５℃へ下げられる。これは次に流路
２１を経てコンプレツサー２２の取入れオリフイスに入
り、交換器−冷却器２４を通り、その後コンプレツサー
２３中で圧縮され、次いで流路２５と熱交換器２６を通
過する。熱交換器２６を出る主冷媒流体は例えば約１５
℃の温度と約２７．４バールの圧力にある。それは次に
極低温熱交換器６の流路２７に入り、そこで、主冷媒流
体は副冷媒流体との熱交換によつて冷却され、かくして
少くとも一部が液化される。このようにして例えば約−
５０℃の温度と例えば約２６．５バールの圧力において
一部が凝縮された主冷媒流体は次にガス相と液相との混
合物の形で熱交換器６を出て、その後相分離器２９の中
で分離される。このガス相は液化されるべき極低温熱交
換器４の中に位置する流路３９の部分の中へ導管３８を
経て送られ、次いでその中で例えば−１５４℃の温度へ
過冷される。この液化および過冷されたガス相の部分は
流路４１を通つて流れ膨脹部材４３中で例えば約０．３
バールの圧力へ膨脹させられ、その温度は例えば約−１
５６℃である。液化および過冷されたガス相のこの画分
の流れの流路４５の出口において、温度および圧力の条
件はそれぞれ例えば約−５２℃と約０．０８バールであ
る。液化および過冷されたガス相の他の部分は流路４０
を通つて流れ膨脹部材４２中で例えば約２．３バールの
圧力へ膨脹させられ、その温度は約−１５３℃である。
交換器４中におけるこの画分の流れの流路４４の出口に
おいて、温度と圧力の条件は例えば次の通りである：−
１５２℃および２．１０バール。
同様に、相分離器２９から出る主冷媒流体の液相は導管
３０によつて極低温熱交換器４の流路３１の中へ送られ
て例えば約−１５４℃の温度へ例えば約２６バールの圧
力へ過冷される。主冷媒流体の過冷された液相の一部は
膨脹部材３５を通過し、そこでその圧力は例えば０．３
バールへ落され、一方流路３３を通る過冷液相のもう一
方の部分は膨脹部材３４の中で約２．３バールの圧力へ
膨脹させられ、その温度は例えば約−１５３℃である。
流路３７および３６をそれぞれ通つて流れたのち、主冷
媒流体の液体の上記の第一および第二の部分は次の温度
および圧力条件を示す：−５２℃および０．０８バー
ル；並びに、−５２℃および２．１０バール。
３０によつて極低温熱交換器４の流路３１の中へ送られ
て例えば約−１５４℃の温度へ例えば約２６バールの圧
力へ過冷される。主冷媒流体の過冷された液相の一部は
膨脹部材３５を通過し、そこでその圧力は例えば０．３
バールへ落され、一方流路３３を通る過冷液相のもう一
方の部分は膨脹部材３４の中で約２．３バールの圧力へ
膨脹させられ、その温度は例えば約−１５３℃である。
流路３７および３６をそれぞれ通つて流れたのち、主冷
媒流体の液体の上記の第一および第二の部分は次の温度
および圧力条件を示す：−５２℃および０．０８バー
ル；並びに、−５２℃および２．１０バール。
このようにして、本発明によると、主冷媒流体の蒸気相
の第一部分は、凝縮および過冷されたのち、第一圧力へ
膨脹せしめられ、第二部分は第二圧力へ膨脹せしめら
れ；一方、主冷媒流体の上記液相の第一部分は、過冷後
に、上記第一圧力へ膨脹せしめられ、第二部分は上記第
二圧力へ膨脹せしめられる。きわめて明らかなように、
蒸気相と液相とは所望数の部分、例えば三つまたは三つ
以上へ分割され、液相の部分が膨脹させられる圧力は蒸
気相の相当する部分が膨脹せしめられる圧力に相当す
る。
の第一部分は、凝縮および過冷されたのち、第一圧力へ
膨脹せしめられ、第二部分は第二圧力へ膨脹せしめら
れ；一方、主冷媒流体の上記液相の第一部分は、過冷後
に、上記第一圧力へ膨脹せしめられ、第二部分は上記第
二圧力へ膨脹せしめられる。きわめて明らかなように、
蒸気相と液相とは所望数の部分、例えば三つまたは三つ
以上へ分割され、液相の部分が膨脹させられる圧力は蒸
気相の相当する部分が膨脹せしめられる圧力に相当す
る。
蒸発後、蒸気相および液相の第一部分は混合され、上記
蒸気相および液相の第二部分が混合される。
蒸気相および液相の第二部分が混合される。
また別の可能性も存在し、それは、蒸気相および液相の
第一部分を混合し、かつ、膨脹後でただし蒸発前に蒸気
相および液相の第二部分を混合することから成る（第５
図に描く具体化の形）。
第一部分を混合し、かつ、膨脹後でただし蒸発前に蒸気
相および液相の第二部分を混合することから成る（第５
図に描く具体化の形）。
最後に、低圧で蒸気化させた主冷媒流体の部分は流路４
７を通つてコンプレツサー１８の取入れオリフイスの中
へ受け入れられ、一方、中圧で蒸気化された主冷媒流体
の部分は流路４６を経て、恐らくは液化されるべきガス
の予冷のために熱交換器５を通過したのちに、コンプレ
ツサー１９の取入れオリフイスの中へ受け入れられる。
７を通つてコンプレツサー１８の取入れオリフイスの中
へ受け入れられ、一方、中圧で蒸気化された主冷媒流体
の部分は流路４６を経て、恐らくは液化されるべきガス
の予冷のために熱交換器５を通過したのちに、コンプレ
ツサー１９の取入れオリフイスの中へ受け入れられる。
副冷媒流体回路３の操作は次の通りである。コンプレツ
サーのセツト４８、４９、５１を出るガス状態の副冷媒
流体は例えば、約＋４６℃の温度と例えば約１６バール
の圧力にある。冷却用交換器５２および５３を通過後、
副冷媒流体は約＋１３℃の温度にあり、その圧力は約１
５．１バールである。流路５９をバイパスして流れる副
冷媒流体は例えば約０℃の温度と例えば１５バールの圧
力にある。膨脹部材６２における膨脹後、温度は約−
６．５℃へ下げられ、圧力は例えば約８．５バールへ落
される。このようにして得られる蒸気相および液相は、
相分離器６５によつて分離され、次いで、それぞれ流路
７７および７１を経て極低温熱交換器６の中で、これを
通つて流れる他の流路中で含まれる流体との熱交換関係
において流れる。上記の蒸気相および液相は交換器６か
ら出たのちに混合されて、その副冷媒流体の温度および
圧力条件は次の通りである：例えば約１１℃と例えば約
８．５バール。この副冷媒流体部分は流路８０と５４を
経てコンプレツサーの取入れオリフイスへ送られる。
サーのセツト４８、４９、５１を出るガス状態の副冷媒
流体は例えば、約＋４６℃の温度と例えば約１６バール
の圧力にある。冷却用交換器５２および５３を通過後、
副冷媒流体は約＋１３℃の温度にあり、その圧力は約１
５．１バールである。流路５９をバイパスして流れる副
冷媒流体は例えば約０℃の温度と例えば１５バールの圧
力にある。膨脹部材６２における膨脹後、温度は約−
６．５℃へ下げられ、圧力は例えば約８．５バールへ落
される。このようにして得られる蒸気相および液相は、
相分離器６５によつて分離され、次いで、それぞれ流路
７７および７１を経て極低温熱交換器６の中で、これを
通つて流れる他の流路中で含まれる流体との熱交換関係
において流れる。上記の蒸気相および液相は交換器６か
ら出たのちに混合されて、その副冷媒流体の温度および
圧力条件は次の通りである：例えば約１１℃と例えば約
８．５バール。この副冷媒流体部分は流路８０と５４を
経てコンプレツサーの取入れオリフイスへ送られる。
バイパス６０を通つて流れる副冷媒流体の第二部分の温
度および圧力条件は次の通りである：例えば約−２５℃
と例えば約１４．５バール。膨脹部材６３中での膨脹
後、温度は例えば約−２８℃へ、圧力は例えば約４バー
ルへ下げられる。このようにして得られる液相と蒸気相
は交換器６中のそれぞれ流路７８および７２中を通り、
この交換器中で流れる他の流体との熱的交換に参加し、
次いでこの交換器を出る時点で流路８１として互につな
がる。副冷媒流体のこの部分の温度および圧力条件は次
の通りである：例えば約−３℃と例えば約３．９バー
ル。副冷媒流体のこの部分はコンプレツサーの取入れオ
リフイスの中へ導入される。
度および圧力条件は次の通りである：例えば約−２５℃
と例えば約１４．５バール。膨脹部材６３中での膨脹
後、温度は例えば約−２８℃へ、圧力は例えば約４バー
ルへ下げられる。このようにして得られる液相と蒸気相
は交換器６中のそれぞれ流路７８および７２中を通り、
この交換器中で流れる他の流体との熱的交換に参加し、
次いでこの交換器を出る時点で流路８１として互につな
がる。副冷媒流体のこの部分の温度および圧力条件は次
の通りである：例えば約−３℃と例えば約３．９バー
ル。副冷媒流体のこの部分はコンプレツサーの取入れオ
リフイスの中へ導入される。
同様に、副冷媒流体の第三の部分は流路６１中を例えば
約−５０℃の温度と例えば約１４．２バールの圧力にお
いて流れる。膨脹部材６４中での膨脹後において、これ
らの温度および圧力条件は次の通りである：例えば約−
５４℃と例えば約１．１バール。このようにして得られ
る蒸気相および液相は相分離器６７において分離され、
次いで流路７３と７９を通つて交換器６の中に流れてそ
の中を流れる他の流体との熱的交換に参加するようにな
る。これらの蒸気相および液相は、交換器を出るとき相
互につながつたのちにおいて、例えば約−２８℃の温度
と例えば約０．９０バールの圧力にある。副冷媒流体の
この第三部分は流路８２を経てコンプレツサー４８の取
入れオリフイスの中へ導入される。
約−５０℃の温度と例えば約１４．２バールの圧力にお
いて流れる。膨脹部材６４中での膨脹後において、これ
らの温度および圧力条件は次の通りである：例えば約−
５４℃と例えば約１．１バール。このようにして得られ
る蒸気相および液相は相分離器６７において分離され、
次いで流路７３と７９を通つて交換器６の中に流れてそ
の中を流れる他の流体との熱的交換に参加するようにな
る。これらの蒸気相および液相は、交換器を出るとき相
互につながつたのちにおいて、例えば約−２８℃の温度
と例えば約０．９０バールの圧力にある。副冷媒流体の
この第三部分は流路８２を経てコンプレツサー４８の取
入れオリフイスの中へ導入される。
第２図においては、本発明の具体化の一つの変形を描い
ているが、第１図における鎖線中でかこまれた装置の一
部のみが示されていて、装置の他の部分は同じである。
ているが、第１図における鎖線中でかこまれた装置の一
部のみが示されていて、装置の他の部分は同じである。
この具体化形においては、交換器４中で凝縮および過冷
された主冷媒流体の蒸気相の全体は膨脹部材８３中で第
一圧力へ一時に膨脹せしめられる。交換器４中で過冷さ
れた主冷媒流体の液相全体は膨脹部材８４において上記
第一圧力と異なる第二圧力へ一時に膨脹せしめられる。
例えば大気圧以上約１バール以下の低圧へ膨脹せしめら
れた蒸気相は熱交換器４と流路８５を通つて第一コンプ
レツサー１８の取入れオリフイスへ送られ、一方、中
圧、特に約１．５から約３バールの範囲の中圧へ膨脹せ
しめられた主冷媒流体の液相は交換器４と流路８６を経
て第二コンプレツサー１９の取入れオリフイスへ送られ
る。第２図の具体化の形態に従つて例えば天然ガスのよ
うな低沸点のガスを冷却および液化させる装置の一般的
操作は第１図による装置のそれと類似であることは認め
られるはずである。
された主冷媒流体の蒸気相の全体は膨脹部材８３中で第
一圧力へ一時に膨脹せしめられる。交換器４中で過冷さ
れた主冷媒流体の液相全体は膨脹部材８４において上記
第一圧力と異なる第二圧力へ一時に膨脹せしめられる。
例えば大気圧以上約１バール以下の低圧へ膨脹せしめら
れた蒸気相は熱交換器４と流路８５を通つて第一コンプ
レツサー１８の取入れオリフイスへ送られ、一方、中
圧、特に約１．５から約３バールの範囲の中圧へ膨脹せ
しめられた主冷媒流体の液相は交換器４と流路８６を経
て第二コンプレツサー１９の取入れオリフイスへ送られ
る。第２図の具体化の形態に従つて例えば天然ガスのよ
うな低沸点のガスを冷却および液化させる装置の一般的
操作は第１図による装置のそれと類似であることは認め
られるはずである。
第２図と同じ装置部分（第１図中の鎖線内の枠によつて
示される）の別の形を描く第３図をここで参照する。こ
の場合には、膨脹部材８３中での凝縮および過冷された
蒸気相の膨脹後、このようにして得られるガス相および
液相は相分離器中で、それと向流的関係において極低温
熱交換器４中に再び通される前に、分離される。この蒸
発後、二層はコンプレツサー１８の取入れオリフイスへ
連結される同一流路の中へ互につながり；従つて、この
場合には、蒸気相は前述の低圧へ膨脹せしめられる。
示される）の別の形を描く第３図をここで参照する。こ
の場合には、膨脹部材８３中での凝縮および過冷された
蒸気相の膨脹後、このようにして得られるガス相および
液相は相分離器中で、それと向流的関係において極低温
熱交換器４中に再び通される前に、分離される。この蒸
発後、二層はコンプレツサー１８の取入れオリフイスへ
連結される同一流路の中へ互につながり；従つて、この
場合には、蒸気相は前述の低圧へ膨脹せしめられる。
主冷媒流体の過冷された液相は膨脹部材８４中で膨脹せ
しめられ、交換器中でそれと向流的関係において、コン
プレツサー１９の取入れオリフイスへつながつている流
路９０とつながる出口へ循環する。
しめられ、交換器中でそれと向流的関係において、コン
プレツサー１９の取入れオリフイスへつながつている流
路９０とつながる出口へ循環する。
分離器８７を出る蒸気相はまた交換器４中を再通過せず
に導管８９の中へ直接に導入してもよい。
に導管８９の中へ直接に導入してもよい。
第６図は副冷却回路へのこの形の具体化の適用を描いて
いる。この場合には、分離器６５、６６、６７の蒸気捕
集空間から出る導管７４、７５、７６は直接に流路８
０、８１、８２へ交換器６を通過することなくつながつ
ている。
いる。この場合には、分離器６５、６６、６７の蒸気捕
集空間から出る導管７４、７５、７６は直接に流路８
０、８１、８２へ交換器６を通過することなくつながつ
ている。
第４図は第２図に描く具体化の形と類似の、第１図中の
破線内でかこまれる装置部分の具体化の変形の図であ
る。この場合には、膨脹系８３、８４の各要素は、交換
器４の出口に位置するのではなくして主冷媒流体回路２
の極低温熱交換器４に関して、交換器４に沿い、各種流
体の流れの方向で、いかなる位置にあつてもよい。例え
ば、描かれた例におけるごとく、主冷媒流体の液相の流
路３１は交換器４の全体は通過しない。それは、バルブ
後において温度がより高くあるべきである場合に、異な
る温度水準へ膨脹を行なわせることを可能にする。温度
勾配による膨脹の位置変更は流体の流れの方向における
交換器に沿う膨脹部材の位置変更に相当する。
破線内でかこまれる装置部分の具体化の変形の図であ
る。この場合には、膨脹系８３、８４の各要素は、交換
器４の出口に位置するのではなくして主冷媒流体回路２
の極低温熱交換器４に関して、交換器４に沿い、各種流
体の流れの方向で、いかなる位置にあつてもよい。例え
ば、描かれた例におけるごとく、主冷媒流体の液相の流
路３１は交換器４の全体は通過しない。それは、バルブ
後において温度がより高くあるべきである場合に、異な
る温度水準へ膨脹を行なわせることを可能にする。温度
勾配による膨脹の位置変更は流体の流れの方向における
交換器に沿う膨脹部材の位置変更に相当する。
最後に、上述の通り、第５図は変形具体化を示してお
り、そこでは、バルブ８３、８４′；８３′、８４；に
おいてそれぞれ膨脹後において、ただし交換器４中で向
流循環する前において、蒸気相および液相の第一部分が
混合され、該蒸気相および液相の第二部分が混合され
る。
り、そこでは、バルブ８３、８４′；８３′、８４；に
おいてそれぞれ膨脹後において、ただし交換器４中で向
流循環する前において、蒸気相および液相の第一部分が
混合され、該蒸気相および液相の第二部分が混合され
る。
以降においては、次の条件下において入手できる天然ガ
スの冷却および液化の実施例が示されている： 温度：２０℃ 圧力：大気圧以上４２．４４バール 流れの質量速度：２３９，９０８kg／時 モル比での化学組成：Ｎ２：０．３６ Ｃ１：９３．０６ Ｃ２：４．０８ Ｃ３：１．６７ Ｃ４：０．８３ 最後の膨脹装置の上流において、液化ガスは次の条件の
下で得られる： 温度 １５３．７℃ 圧力 大気圧以上４１．４４バール 流れの質量速度とモル組成は前記値と同じ。
スの冷却および液化の実施例が示されている： 温度：２０℃ 圧力：大気圧以上４２．４４バール 流れの質量速度：２３９，９０８kg／時 モル比での化学組成：Ｎ２：０．３６ Ｃ１：９３．０６ Ｃ２：４．０８ Ｃ３：１．６７ Ｃ４：０．８３ 最後の膨脹装置の上流において、液化ガスは次の条件の
下で得られる： 温度 １５３．７℃ 圧力 大気圧以上４１．４４バール 流れの質量速度とモル組成は前記値と同じ。
本発明の工程の設計例は例示として次の結果を生ずる。
主冷却サイクル モル組成：Ｃ１ ４０％ Ｃ２ ５０％ Ｃ３ １０％ 相分離器２９において蒸気化されるモル割合：２０％ 二つの圧力水準の間の主冷媒の液体および過冷画分の分
布は次のように定義される： Ｒ1＝０．５０ および Ｒ2＝０．３７ 流れの質量速度：４０８，５６３kg／時 コンプレツサー コンプレツサー１８の取入れ圧力：０．０３バール コンプレツサー１９の取入れ圧力：１．９５バール 交換器： 副冷却サイクル 副冷媒のモル組成：Ｃ2 ４０％ Ｃ3 ６０％ 流れの質量速度：６００，９７２kg／時 コンプレツサー： コンプレツサー48，49，51の電力：17,021ＫＷ
布は次のように定義される： Ｒ1＝０．５０ および Ｒ2＝０．３７ 流れの質量速度：４０８，５６３kg／時 コンプレツサー コンプレツサー１８の取入れ圧力：０．０３バール コンプレツサー１９の取入れ圧力：１．９５バール 交換器： 副冷却サイクル 副冷媒のモル組成：Ｃ2 ４０％ Ｃ3 ６０％ 流れの質量速度：６００，９７２kg／時 コンプレツサー： コンプレツサー48，49，51の電力：17,021ＫＷ
第１図は本発明により、例えば天然ガスのような低沸点
ガスを冷却および液化させる装置の模型的線図であり、 第２図は本発明に従う、主冷媒流体回路の極低温交換器
の具体化の第一の形の線図であり、 第３図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第二
の形の線図であり； 第４図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第三
の形の線図であり； 第５図は本発明の装置の具体化のもう一つの形の線図で
あり、 第６図は副冷却回路の具体化の一つの形の線図である。
ガスを冷却および液化させる装置の模型的線図であり、 第２図は本発明に従う、主冷媒流体回路の極低温交換器
の具体化の第一の形の線図であり、 第３図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第二
の形の線図であり； 第４図は主冷媒流体回路の極低温交換器の具体化の第三
の形の線図であり； 第５図は本発明の装置の具体化のもう一つの形の線図で
あり、 第６図は副冷却回路の具体化の一つの形の線図である。
Claims (18)
- 【請求項１】天然ガスのような低沸点の一つのガスをい
くつかの成分をもつ副冷媒流体との熱交換によって少な
くとも部分液化まで予冷された、いくつかの成分をもつ
主冷媒流体の少なくとも一部と熱交換させることによっ
て、液化させる方法であって、これら前記主及び副冷媒
流体は冷却カスケードを形成し、前記主冷媒流体は閉回
路中に流れ、かつ、ガス状態における少なくとも一回の
圧縮：前記副冷媒流体との熱交換による少なくとも部分
的の凝縮をともなう少なくとも一回の予備冷却：このよ
うにして得られる液相と蒸気相との分離：蒸気相が受け
る、完全液化を伴う少なくとも一回の冷却：このように
して液化された前記蒸気相及び前記液相の過冷却及びそ
れに続く熱交換のための膨脹：並びに自らおよび前記ガ
スを向流関係とした、前記ガスの少なくとも部分的な液
化のための結果的蒸発：が連続的におこり、このように
して加熱された前記主冷媒流体の蒸気は最後に再循環並
びに再圧縮される方法において、 前記分離後、熱交換器（４）中で液化され過冷却される
前記主冷媒流体の蒸気相は熱交換器（４）の出口で、第
一圧力へ膨脹する第一部分及び第一圧力とは異なる第二
圧力へ膨脹する第二部分に分離され、前記主冷媒流体の
液相は前記交換器中で過冷却された後、前記第一圧力に
等しい圧力に膨脹させた第一部分及び前記第二圧力に等
しい圧力に膨脹させた第二部分に分割されることからな
る方法。 - 【請求項２】前記の蒸発後、前記の蒸気相および液相の
前記第一部分を再圧縮する前に混合し、前記蒸気相およ
び液相の前記第二部分を再圧縮する前に混合することを
特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項３】前記膨脹後かつ前記蒸発前において、前記
蒸気相と液相の前記第一部分を混合し、前記蒸気相およ
び液相の前記第二部分を混合することを特徴とする、特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項４】前記第一圧力が約１バール以下であり、か
つ、前記第二圧力が約１．５バールから約３バールの範
囲の中程度の圧力であることを特徴とする、特許請求の
範囲第１項ないし第３項いずれか記載の方法。 - 【請求項５】液化されるべき前記ガスの一部を前記の副
冷媒流体の少なくとも一部との熱交換によって予備冷却
することを特徴とする、特許請求の範囲第１項ないし第
４項いずれか記載の方法。 - 【請求項６】液化されるべき前記ガスの一部を前記蒸気
相及び液相の前記二つの混合した第二部分と熱交換させ
ることによって予備冷却することを特徴とする、特許請
求の範囲第１項ないし第５項いずれか記載の方法。 - 【請求項７】前記副冷媒流体が三つの閉鎖ループを形成
する膨脹及び圧縮サイクルに従って展開し、前記サイク
ルのそれぞれが圧力水準を有することを特徴とする、特
許請求の範囲第１項又は第５項いずれか記載の方法。 - 【請求項８】膨脹後に得られる前記副冷媒流体の蒸気相
と液相とを分離することを特徴とする、特許請求の範囲
第７項記載の方法。 - 【請求項９】前記主冷媒流体が：０〜２モル％の窒素
（Ｎ2）、３５〜５５モル％のメタン（ＣＨ4）、２８〜
６５モル％のエチレン（Ｃ2Ｈ4）若しくはエタン（Ｃ2
Ｈ6）および０〜１５モル％のプロピレン（Ｃ3Ｈ6）又
はプロパン（Ｃ3Ｈ8）を有することを特徴とする、特許
請求の範囲第１項ないし第６項いずれか記載の方法。 - 【請求項１０】前記副冷媒流体が３０〜７０モル％のエ
チレン（Ｃ2Ｈ4）又はエタン（Ｃ2Ｈ6）と７０〜３０モ
ル％のプロピレン（Ｃ3Ｈ6）又はプロパン（Ｃ3Ｈ8）と
を有する、特許請求の範囲第１項、第５項、第７項又は
第８項いずれか記載の方法。 - 【請求項１１】少なくとも次の回路： （ａ）液化されるべきガス開回路(1)； （ｂ）前記ガス開回路(1)と少なくとも一つの極低温熱
交換器(4)により熱交換関係にあり、かつ少なくとも二
つの冷媒流体すなわち主冷媒流体及び副冷媒流体の、共
同の低温カスケードの部分を形成する、主冷媒流体閉回
路(2)； （ｃ）前記主冷媒流体閉回路(2)及び液化されるべき前
記ガス開回路(1)と、前記主冷媒流体の予備冷却及び少
なくとも部分液化のための少なくとも一つの極低温熱交
換器(6)によって熱交換関係にある、副冷媒流体閉回路
(3)； からなり、前記主冷媒流体閉回路(2)が順次：少なくと
も一つのコンプレッサー(18，19，22，23)；そして、副
冷媒流体閉回路(3)の前記極低温熱交換器(6)中を通る主
冷媒流体の流路(27)へ連結した少なくとも一つの熱交換
器又は冷却器(20，24，26)；蒸気相及び液相の分離器(2
9)；前記極低温熱交換器(4)；及び、前記コンプレッサ
ーへ連結された、主冷媒流体の各画分の流路における膨
脹部材を含む膨脹系(34，35，42，43)；を含む装置であ
って、 前記装置が前記主冷媒流体閉回路(2)の前記極低温熱交
換器(4)が熱交換中に存在する流体の各々、即ち、液化
されるべきガス、部分的に凝縮された主冷媒流体の液
相、蒸気相又は画分、及び異なる圧力水準へ膨脹したそ
れから誘導される画分、についての各種流路(15，31，3
6，37，39，44，45)を備えたプレート交換器であること
を特徴とする、装置。 - 【請求項１２】主冷媒流体閉回路(2)の前記極低温熱交
換器(4)に関する前記膨脹系の各要素の位置が主冷媒流
体の前記各画分について修正可能であることを特徴とす
る、特許請求の範囲第１１項記載の装置。 - 【請求項１３】膨脹部材(83)の下流の、主冷媒流体の蒸
気画分の流路の中における、蒸気相及び液相の分離器(8
7)を特徴とする、特許請求の範囲第１１項記載の装置。 - 【請求項１４】一方は前記極低温熱交換器(4)中で膨脹
後蒸気化された主冷媒流体、そして、他方は液化される
べきガス及び／又は主冷媒流体の少なくとも一部、が特
に向流的関係において通る、主冷媒流体閉回路(2)の前
記極低温熱交換器(4)の上流の、熱交換器(5)を特徴とす
る、特許請求の範囲第１１項記載の装置。 - 【請求項１５】液化されるべき前記ガス開回路(1)が主
冷媒流体閉回路(2)の前記極低温熱交換器(4)の方へのか
つそれを通る流路（７，９，11）を含み、前記極低温熱
交換器(4)の下流の膨脹部材(17)；主冷媒流体閉回路(2)
中で、前記極低温熱交換器(6)中を通過し、前記流路(1
1)をバイパスする導管(12，13，14)；が設けられてい
る、ことを特徴とする、特許請求の範囲第１１項記載の
装置。 - 【請求項１６】前記副冷媒流体が順次、少なくとも一つ
のコンプレッサー、好ましくは外部源の冷媒流体をもつ
少なくとも一つの熱交換器又は冷却器（50，52，53）、
からなり；前記極低温熱交換器(6)には少なくとも一つ
の膨脹部材を備えた前記副冷媒流体流路(58)とそれと向
流関係にある、膨脹後の副冷媒流体の少なくとも一つの
流路とが通り；前記極低温熱交換器(6)中の副冷媒流体
の前記流路(58)が少なくとも二つのバイパス、例えば三
つのバイパスをもち、各々に膨脹部材(62、63、64)が備
えられ、該膨脹部材の下流の各々バイパスの部分が前記
極低温熱交換器(6)の相当する部分中を前記流路と実質
上平行に、かつ、それと向流式で通過することを特徴と
する、特許請求の範囲第１１項記載の装置。 - 【請求項１７】副冷媒流体閉回路(3)中の副冷媒流体を
蒸気相と液相とに分離する分離器（65，66，67）が前記
膨脹部材（62，63，64）の下流で備えられ、該分離器の
下流に位置する前記バイパスの部分が蒸気相流路（74，
77；75，78；76，79）及び液相流路（68，71；69，72；
70，73）に分かれる、ことを特徴とする、特許請求の範
囲第１６項記載の装置。 - 【請求項１８】前記流路（68，71；69，72；70，73）を
流れる液相が前記極低温熱交換器(6)を通過しない前記
蒸気相流と連結する前に前記極低温交換器(6)の相当す
る部分の中を通過することを特徴とする、特許請求の範
囲第１７項記載の装置。
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|---|---|---|---|
| FR8307620A FR2545589B1 (fr) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel |
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