JPH06272814A - 加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法 - Google Patents
加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法Info
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- JPH06272814A JPH06272814A JP5816293A JP5816293A JPH06272814A JP H06272814 A JPH06272814 A JP H06272814A JP 5816293 A JP5816293 A JP 5816293A JP 5816293 A JP5816293 A JP 5816293A JP H06272814 A JPH06272814 A JP H06272814A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 負荷変化中に層高が予定通り上昇あるいは降
下しなかった場合でも、ボイラ負荷および環境保全性能
等の変動を最悪でも最小限とし、その後のボイラ負荷お
よび環境保全性能等のハンチングを防止し、所望の性能
を確保すること。 【構成】 加圧流動層ボイラ１の層高変化時において、
ＢＭ過大投入、抜き出しが層高偏差として現れる以前
に、流動層の層温度変化率異常として検出器１０１で検
出できるので、層温度の変化率に基づき、ＢＭの供給量
および抜き出し量の制御を行う。こうして、先手で層高
の過上昇を防止でき、その後のボイラ負荷の変動や排ガ
ス中のＯ2、ＮＯX、ＳＯX量の変動等を回避でき所望の
ボイラ性能及び環境保全性能が確保できる。
下しなかった場合でも、ボイラ負荷および環境保全性能
等の変動を最悪でも最小限とし、その後のボイラ負荷お
よび環境保全性能等のハンチングを防止し、所望の性能
を確保すること。 【構成】 加圧流動層ボイラ１の層高変化時において、
ＢＭ過大投入、抜き出しが層高偏差として現れる以前
に、流動層の層温度変化率異常として検出器１０１で検
出できるので、層温度の変化率に基づき、ＢＭの供給量
および抜き出し量の制御を行う。こうして、先手で層高
の過上昇を防止でき、その後のボイラ負荷の変動や排ガ
ス中のＯ2、ＮＯX、ＳＯX量の変動等を回避でき所望の
ボイラ性能及び環境保全性能が確保できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は流動層燃焼装置に係わ
り、特に流動層の層高を変化させることによって流動層
内に埋設されている層内伝熱管の伝熱面積を変えて負荷
制御を行う加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法に関
する。
り、特に流動層の層高を変化させることによって流動層
内に埋設されている層内伝熱管の伝熱面積を変えて負荷
制御を行う加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】加圧状態で石炭などを流動層燃焼させ、
発生した蒸気で蒸気タービンを駆動し、さらに燃焼で得
られた高圧・高温の排ガスでガスタービンを駆動して高
効率発電を行う加圧流動層ボイラ複合発電プラントに用
いる加圧流動層ボイラは、負荷変化に対応して流動層の
層高を変化させる。すなわち、負荷を減少する時は、加
圧流動層ボイラの流動層の流動媒体粒子（Ｂｅｄ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌ、以下ＢＭと称す）を抜き出して層高を低
下させ、抜き出したＢＭはＢＭ貯蔵タンクに輸送し貯蔵
する。逆に負荷を増加する時は、ＢＭ貯蔵タンクよりＢ
Ｍを加圧流動層ボイラに供給して層高を上昇させる。
発生した蒸気で蒸気タービンを駆動し、さらに燃焼で得
られた高圧・高温の排ガスでガスタービンを駆動して高
効率発電を行う加圧流動層ボイラ複合発電プラントに用
いる加圧流動層ボイラは、負荷変化に対応して流動層の
層高を変化させる。すなわち、負荷を減少する時は、加
圧流動層ボイラの流動層の流動媒体粒子（Ｂｅｄ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌ、以下ＢＭと称す）を抜き出して層高を低
下させ、抜き出したＢＭはＢＭ貯蔵タンクに輸送し貯蔵
する。逆に負荷を増加する時は、ＢＭ貯蔵タンクよりＢ
Ｍを加圧流動層ボイラに供給して層高を上昇させる。
【０００３】このように流動層の層高の増減操作によっ
て、流動層内に埋設されている層内伝熱管の伝熱面積を
変化させて蒸気発生量を調節し、蒸気タービンの出力を
調整する。また前記伝熱面積の増減により投入する燃料
量および燃焼用空気量も調節されるので、排ガス量や排
ガス温度および圧力が変化し、ガスタービンの出力も調
整される。
て、流動層内に埋設されている層内伝熱管の伝熱面積を
変化させて蒸気発生量を調節し、蒸気タービンの出力を
調整する。また前記伝熱面積の増減により投入する燃料
量および燃焼用空気量も調節されるので、排ガス量や排
ガス温度および圧力が変化し、ガスタービンの出力も調
整される。
【０００４】以下、加圧流動層ボイラおよび層高制御装
置について図５を用いて説明する。図５に示すように、
加圧流動層ボイラ１の底部には空気分散板４が設けら
れ、その空気分散板４の上にＢＭ３が充填されて流動層
２が形成される。燃焼用空気は、圧縮機５により必要な
圧力まで昇圧され、燃焼用空気配管６を通って供給され
燃焼用空気量調整弁７により所定の流量に調節されて、
風箱８に供給されてＢＭ３を流動化する。石炭などの燃
料は、燃料供給ポンプ１３により送り出され、燃料供給
配管１２を通って流動層２の底部に設けた燃料供給ノズ
ル１１により流動層２内に供給され流動層２内で流動燃
焼する。
置について図５を用いて説明する。図５に示すように、
加圧流動層ボイラ１の底部には空気分散板４が設けら
れ、その空気分散板４の上にＢＭ３が充填されて流動層
２が形成される。燃焼用空気は、圧縮機５により必要な
圧力まで昇圧され、燃焼用空気配管６を通って供給され
燃焼用空気量調整弁７により所定の流量に調節されて、
風箱８に供給されてＢＭ３を流動化する。石炭などの燃
料は、燃料供給ポンプ１３により送り出され、燃料供給
配管１２を通って流動層２の底部に設けた燃料供給ノズ
ル１１により流動層２内に供給され流動層２内で流動燃
焼する。
【０００５】一方、水などの非加熱流体は層内伝熱管入
口管寄せ１４に導入され、層内伝熱管１５に案内されて
流動層２内のＢＭ３と熱交換しながら層内伝熱管１５内
を蛇行して上昇する。上昇過程で水などの非加熱流体は
加熱されて水蒸気または過熱蒸気となり、層内伝熱管出
口管寄せ１６から取り出される。取り出された蒸気は蒸
気タービン（図示省略）へ導入され、蒸気タービンを駆
動する。また、燃焼排ガスは加圧流動層ボイラ１の空塔
部９に設けた排ガス配管１０を通って、排ガス中のダス
トを除去する図示していない集塵装置等を通過してガス
タービン（図示省略）に導入され、ガスタービンを駆動
する。
口管寄せ１４に導入され、層内伝熱管１５に案内されて
流動層２内のＢＭ３と熱交換しながら層内伝熱管１５内
を蛇行して上昇する。上昇過程で水などの非加熱流体は
加熱されて水蒸気または過熱蒸気となり、層内伝熱管出
口管寄せ１６から取り出される。取り出された蒸気は蒸
気タービン（図示省略）へ導入され、蒸気タービンを駆
動する。また、燃焼排ガスは加圧流動層ボイラ１の空塔
部９に設けた排ガス配管１０を通って、排ガス中のダス
トを除去する図示していない集塵装置等を通過してガス
タービン（図示省略）に導入され、ガスタービンを駆動
する。
【０００６】次に層高制御装置について説明する。加圧
流動層ボイラ１の層高ボイラ１の層高を上昇する際に
は、ＢＭ貯蔵タンク２１内のＢＭ３をＢＭ供給管２２を
通して加圧流動層ボイラ１内に供給し、流動層２の層高
を上昇させる。この時のＢＭ３の供給量は、ＢＭ供給管
２２に接続したＢＭ供給用空気配管２５からのＢＭ供給
用空気量（圧縮機５により供給される）をＢＭ供給用空
気量調整弁２６で調整することにより行われる。また、
逆に加圧流動層ボイラ１の層高を降下する際には、加圧
流動層ボイラ１内のＢＭ３をＢＭ抜出管２３およびＢＭ
輸送管２４を通してＢＭ貯蔵タンク２１内へ抜き出すこ
とにより流動層２の層高を降下させる。この時のＢＭ３
の抜出量は、ＢＭ抜出管２３に接続したＢＭ抜出用空気
配管２７からのＢＭ抜出用空気量をＢＭ抜出量調整弁２
８により調整することおよび、ＢＭ輸送管２４に接続し
たＢＭ輸送用空気配管２９からのＢＭ輸送用空気量をＢ
Ｍ輸送用空気量調整弁３０により調整して行われる。こ
こで、ＢＭ輸送用空気等は排気遮断弁３２を開いてＢＭ
貯蔵タンク２１から排気管３１を通って、加圧流動層ボ
イラ１の排ガス配管１０へ排気される。なお、この排気
遮断弁３２はＢＭ貯蔵タンク２１内の圧力を加圧流動層
ボイラ１内と同じ圧力にする際にも使用される。
流動層ボイラ１の層高ボイラ１の層高を上昇する際に
は、ＢＭ貯蔵タンク２１内のＢＭ３をＢＭ供給管２２を
通して加圧流動層ボイラ１内に供給し、流動層２の層高
を上昇させる。この時のＢＭ３の供給量は、ＢＭ供給管
２２に接続したＢＭ供給用空気配管２５からのＢＭ供給
用空気量（圧縮機５により供給される）をＢＭ供給用空
気量調整弁２６で調整することにより行われる。また、
逆に加圧流動層ボイラ１の層高を降下する際には、加圧
流動層ボイラ１内のＢＭ３をＢＭ抜出管２３およびＢＭ
輸送管２４を通してＢＭ貯蔵タンク２１内へ抜き出すこ
とにより流動層２の層高を降下させる。この時のＢＭ３
の抜出量は、ＢＭ抜出管２３に接続したＢＭ抜出用空気
配管２７からのＢＭ抜出用空気量をＢＭ抜出量調整弁２
８により調整することおよび、ＢＭ輸送管２４に接続し
たＢＭ輸送用空気配管２９からのＢＭ輸送用空気量をＢ
Ｍ輸送用空気量調整弁３０により調整して行われる。こ
こで、ＢＭ輸送用空気等は排気遮断弁３２を開いてＢＭ
貯蔵タンク２１から排気管３１を通って、加圧流動層ボ
イラ１の排ガス配管１０へ排気される。なお、この排気
遮断弁３２はＢＭ貯蔵タンク２１内の圧力を加圧流動層
ボイラ１内と同じ圧力にする際にも使用される。
【０００７】このような構成において、以下に加圧流動
層ボイラ１の負荷変化を行う際の制御方式について説明
する。なお、実際にはプラント全体の出力制御、蒸気タ
ービンの出力制御およびガスタービンの出力制御その他
に関するものもあるが、ここでは流動層の燃焼制御と層
高制御に関してのみ概要を説明する。まず、流動層の燃
焼説明について説明する。負荷制御装置５０からの負荷
上昇、また負荷降下に見合う燃料量要求信号５１によ
り、燃焼制御装置５２では必要な燃料量を演算して、こ
の燃料量になるように燃料供給ポンプ制御信号５５によ
り燃料供給ポンプ１３は調整される。ここで、流動層２
の層温度の設定値と層温度検出器５３により検出された
実際の層温度検出信号５４とに偏差が生ずれば燃焼制御
装置５２でこれを判断して、燃料供給ポンプ制御信号５
５を修正し、燃料供給ポンプ１３をフィードバック制御
し、燃料量は調整される。
層ボイラ１の負荷変化を行う際の制御方式について説明
する。なお、実際にはプラント全体の出力制御、蒸気タ
ービンの出力制御およびガスタービンの出力制御その他
に関するものもあるが、ここでは流動層の燃焼制御と層
高制御に関してのみ概要を説明する。まず、流動層の燃
焼説明について説明する。負荷制御装置５０からの負荷
上昇、また負荷降下に見合う燃料量要求信号５１によ
り、燃焼制御装置５２では必要な燃料量を演算して、こ
の燃料量になるように燃料供給ポンプ制御信号５５によ
り燃料供給ポンプ１３は調整される。ここで、流動層２
の層温度の設定値と層温度検出器５３により検出された
実際の層温度検出信号５４とに偏差が生ずれば燃焼制御
装置５２でこれを判断して、燃料供給ポンプ制御信号５
５を修正し、燃料供給ポンプ１３をフィードバック制御
し、燃料量は調整される。
【０００８】一方、燃焼用空気量は燃料量の変化に伴っ
て、燃焼用空気量と燃料量の比（以下、空燃比と称す）
が所定値となるように燃焼用空気量信号５６により燃焼
用空気量調整弁７は調整される。流動層２内での燃焼に
ズレが生じた場合には、ここでは図示を省略している
が、加圧流動層ボイラ１の排ガス配管１０に設置する排
ガスＯ2分析計の検出値と設定値との間にズレが生じる
ため、これを燃焼制御装置５２で判断して、燃焼用空気
量は調整される。
て、燃焼用空気量と燃料量の比（以下、空燃比と称す）
が所定値となるように燃焼用空気量信号５６により燃焼
用空気量調整弁７は調整される。流動層２内での燃焼に
ズレが生じた場合には、ここでは図示を省略している
が、加圧流動層ボイラ１の排ガス配管１０に設置する排
ガスＯ2分析計の検出値と設定値との間にズレが生じる
ため、これを燃焼制御装置５２で判断して、燃焼用空気
量は調整される。
【０００９】次に、層高制御について説明する。負荷制
御装置５０からの負荷上昇、または負荷降下に見合う層
高要求信号６１により層高を上昇する場合には、層高制
御装置６２で所定の層高上昇率を確保するのに必要なＢ
Ｍ供給量を演算し、ＢＭ供給用空気量調整制御信号６５
によりＢＭ供給用空気量調整弁２６の開度を決めて、所
定量の空気がＢＭ供給管２２を通って加圧流動層ボイラ
１へ供給され、流動層２の層高は上昇する。ここで、目
標の層高上昇率に見合う、その時点の層高と層高検出器
６３により検出された実際の層高検出信号６４とに偏差
が生ずれば層高制御装置６２でこれを判断してＢＭ供給
用空気量調整弁制御信号６５を修正し、ＢＭ供給用空気
量調整弁２６をフィードバック制御し、所定の層高上昇
率になるように調整される。
御装置５０からの負荷上昇、または負荷降下に見合う層
高要求信号６１により層高を上昇する場合には、層高制
御装置６２で所定の層高上昇率を確保するのに必要なＢ
Ｍ供給量を演算し、ＢＭ供給用空気量調整制御信号６５
によりＢＭ供給用空気量調整弁２６の開度を決めて、所
定量の空気がＢＭ供給管２２を通って加圧流動層ボイラ
１へ供給され、流動層２の層高は上昇する。ここで、目
標の層高上昇率に見合う、その時点の層高と層高検出器
６３により検出された実際の層高検出信号６４とに偏差
が生ずれば層高制御装置６２でこれを判断してＢＭ供給
用空気量調整弁制御信号６５を修正し、ＢＭ供給用空気
量調整弁２６をフィードバック制御し、所定の層高上昇
率になるように調整される。
【００１０】逆に、層高を降下する場合には、層高制御
装置６２で所定の層高降下率を確保するのに必要なＢＭ
抜出用空気量およびＢＭ輸送用空気量を演算し、ＢＭ輸
送用空気を排気するために、排気遮断弁制御信号６８に
より排気遮断弁３２を開いたのち、ＢＭ抜出用空気量調
整弁制御信号６６およびＢＭ輸送用空気量調整弁制御信
号６７によりＢＭ抜出用空気量調整弁２８およびＢＭ輸
送用空気量調整弁３０を制御することにより、加圧流動
層ボイラ１内のＢＭ３はＢＭ抜出管２３およびＢＭ輸送
管２４を通って、ＢＭ貯蔵タンク２１内へ抜き出され
る。ここで、目標の層高降下率に見合う、その時点の層
高と層高検出器６３により検出された実際の層高検出信
号６４とに偏差が生ずれば層高と層高制御装置６２でこ
れを判断してＢＭ抜出用空気量調整弁２８およびＢＭ輸
送用空気量調整弁３０をフィードバック制御し、所定の
層高降下率になるように調整される。
装置６２で所定の層高降下率を確保するのに必要なＢＭ
抜出用空気量およびＢＭ輸送用空気量を演算し、ＢＭ輸
送用空気を排気するために、排気遮断弁制御信号６８に
より排気遮断弁３２を開いたのち、ＢＭ抜出用空気量調
整弁制御信号６６およびＢＭ輸送用空気量調整弁制御信
号６７によりＢＭ抜出用空気量調整弁２８およびＢＭ輸
送用空気量調整弁３０を制御することにより、加圧流動
層ボイラ１内のＢＭ３はＢＭ抜出管２３およびＢＭ輸送
管２４を通って、ＢＭ貯蔵タンク２１内へ抜き出され
る。ここで、目標の層高降下率に見合う、その時点の層
高と層高検出器６３により検出された実際の層高検出信
号６４とに偏差が生ずれば層高と層高制御装置６２でこ
れを判断してＢＭ抜出用空気量調整弁２８およびＢＭ輸
送用空気量調整弁３０をフィードバック制御し、所定の
層高降下率になるように調整される。
【００１１】しかしながら、前記の制御方式では加圧流
動層ボイラ１の燃焼制御と層高制御がそれぞれ独立して
おり、負荷上昇あるいは負荷降下に際して、燃焼量の変
化率すなわち燃料による入熱と層高の変化率すなわち層
内伝熱面積の増減や冷たいＢＭによる出熱とがバランス
を保って変化する時のみ所定の負荷変化特性が得られる
ものである。言い換えれば、加圧流動層ボイラ１の負荷
変化の過程において、燃焼量の変化量と層高の変化量と
が予定通り変化しなかった場合には、入出熱のバランス
が崩れることとなり、例えば層高制御が予定通り行かな
かった場合には、次のような現象が発生する。
動層ボイラ１の燃焼制御と層高制御がそれぞれ独立して
おり、負荷上昇あるいは負荷降下に際して、燃焼量の変
化率すなわち燃料による入熱と層高の変化率すなわち層
内伝熱面積の増減や冷たいＢＭによる出熱とがバランス
を保って変化する時のみ所定の負荷変化特性が得られる
ものである。言い換えれば、加圧流動層ボイラ１の負荷
変化の過程において、燃焼量の変化量と層高の変化量と
が予定通り変化しなかった場合には、入出熱のバランス
が崩れることとなり、例えば層高制御が予定通り行かな
かった場合には、次のような現象が発生する。
【００１２】（１）負荷上昇時の層高上昇について ＢＭの過剰投入（層高の過上昇） 燃料量の増加量に対して、余分の冷たいＢＭが過剰投入
された場合には過剰投入ＢＭの吸熱および層内伝熱管１
５の流動層内に埋没する伝熱面積増大により、層温度が
急激に低下する。 ＢＭが投入できない場合（層高が上昇しない） 負荷変化のため燃料量を増加しているにも係わらず、Ｂ
Ｍが投入できない場合には、入熱量過大となり層温度が
上昇する。 （２）負荷減少時の層高降下において ＢＭの過剰抜き出し（層高の減少率過大） 負荷変化のための燃料量減少よりも早くＢＭが抜き過ぎ
ると、入熱過大となり層温度が上昇する。 ＢＭが抜き出せない場合（層高が減少しない） 負荷変化のため燃料量は減少しているにも係わらず、層
高が低下しないため、吸熱過大となり層高温度が低下す
る。
された場合には過剰投入ＢＭの吸熱および層内伝熱管１
５の流動層内に埋没する伝熱面積増大により、層温度が
急激に低下する。 ＢＭが投入できない場合（層高が上昇しない） 負荷変化のため燃料量を増加しているにも係わらず、Ｂ
Ｍが投入できない場合には、入熱量過大となり層温度が
上昇する。 （２）負荷減少時の層高降下において ＢＭの過剰抜き出し（層高の減少率過大） 負荷変化のための燃料量減少よりも早くＢＭが抜き過ぎ
ると、入熱過大となり層温度が上昇する。 ＢＭが抜き出せない場合（層高が減少しない） 負荷変化のため燃料量は減少しているにも係わらず、層
高が低下しないため、吸熱過大となり層高温度が低下す
る。
【００１３】この中から代表して、負荷上昇時（層高増
加時）のＢＭ過剰投入に対する不具合について図６を用
いて説明する。図６の横軸は経過時間を示しＡ点は負荷
変化の開始、Ｂ点は負荷変化の終了を示す。縦軸はそれ
ぞれの状態量の挙動を示し、破線は各状態量の理想的な
挙動である。特に加圧流動層ボイラでは、ボイラ負荷上
昇の直線性や排ガス中のＮＯｘ、ＳＯｘといった環境保
全性能の確保を厳しく要求され、これらは燃焼制御や層
高制御の結果として表れるものであり、この制御の善し
悪しにより大きく影響される。例えば、Ａ点の負荷変化
開始後、層高が予定よりも上昇し過ぎる（ＢＭが過剰投
入される）と直ちに入出熱のバランスが崩れて層温度が
急激に低下する。その後、層高の設定値との偏差過大に
より層高上昇を修正するように層高制御されるが、既に
層温度は低下しているので層温度も設定値となるように
（燃焼性能を維持するため）燃料量は増加され、燃焼遅
れを考慮して燃焼用空気量も増加する燃焼制御が行われ
る。
加時）のＢＭ過剰投入に対する不具合について図６を用
いて説明する。図６の横軸は経過時間を示しＡ点は負荷
変化の開始、Ｂ点は負荷変化の終了を示す。縦軸はそれ
ぞれの状態量の挙動を示し、破線は各状態量の理想的な
挙動である。特に加圧流動層ボイラでは、ボイラ負荷上
昇の直線性や排ガス中のＮＯｘ、ＳＯｘといった環境保
全性能の確保を厳しく要求され、これらは燃焼制御や層
高制御の結果として表れるものであり、この制御の善し
悪しにより大きく影響される。例えば、Ａ点の負荷変化
開始後、層高が予定よりも上昇し過ぎる（ＢＭが過剰投
入される）と直ちに入出熱のバランスが崩れて層温度が
急激に低下する。その後、層高の設定値との偏差過大に
より層高上昇を修正するように層高制御されるが、既に
層温度は低下しているので層温度も設定値となるように
（燃焼性能を維持するため）燃料量は増加され、燃焼遅
れを考慮して燃焼用空気量も増加する燃焼制御が行われ
る。
【００１４】しかしながら、これらの層高、燃料量、燃
焼用空気量の変動により排ガス中のＯ2、ＮＯｘ、ＳＯ
ｘは変動し、特に空燃比がズレた際にはＯ2、ＮＯｘ、
ＳＯｘにピークが発生し、入出熱の変動によりボイラ負
荷も大きく変動するため、所望のボイラ性能が得られな
いこととなる。従って、層高制御と燃焼制御により、層
高上昇の修正および層温度の回復に伴い燃料量、燃焼用
空気量も定常状態に近づくものの、これらは入出熱がマ
ッチングするまでハンチングを繰り返すため、結果的に
排ガス中Ｏ2、ＮＯｘ、ＳＯｘやボイラ負荷も変動する
こととなる。また、負荷上昇時（流動層高増加時）にＢ
Ｍが入らない場合は、燃料の燃焼遅れが有るためＢＭの
過剰投入のように急激ではないものの、入熱過大により
層温度は上昇するため前記と逆の燃焼制御（燃料量減
少、燃焼用空気量減少）により、結果的に排ガス中のＯ
2、ＮＯｘ、ＳＯｘ等が変動する。
焼用空気量の変動により排ガス中のＯ2、ＮＯｘ、ＳＯ
ｘは変動し、特に空燃比がズレた際にはＯ2、ＮＯｘ、
ＳＯｘにピークが発生し、入出熱の変動によりボイラ負
荷も大きく変動するため、所望のボイラ性能が得られな
いこととなる。従って、層高制御と燃焼制御により、層
高上昇の修正および層温度の回復に伴い燃料量、燃焼用
空気量も定常状態に近づくものの、これらは入出熱がマ
ッチングするまでハンチングを繰り返すため、結果的に
排ガス中Ｏ2、ＮＯｘ、ＳＯｘやボイラ負荷も変動する
こととなる。また、負荷上昇時（流動層高増加時）にＢ
Ｍが入らない場合は、燃料の燃焼遅れが有るためＢＭの
過剰投入のように急激ではないものの、入熱過大により
層温度は上昇するため前記と逆の燃焼制御（燃料量減
少、燃焼用空気量減少）により、結果的に排ガス中のＯ
2、ＮＯｘ、ＳＯｘ等が変動する。
【００１５】このように、加圧流動層ボイラ１のように
層高を変化させて、ボイラ上昇あるいは降下させる場合
には、層高制御と燃焼制御をマッチングさせることが重
要で層高の変化量と燃料量等の変化量、すなわち入出熱
がバランスしないとボイラ性能は大きく左右されること
となる。しかしながら従来技術では層高の過上昇や層高
が予定通り上昇しなかった場合について、速やかに対処
することの配慮がなされていなかった。また、この層高
制御方法では、特にＢＭ貯蔵タンク２１内のＢＭが冷た
い時や温かい時の条件やＢＭの性質（流動媒体粒子の形
状、粒径分布、比重等）上からＢＭを搬送するための搬
送用媒体量の調整により常に安定して均一なＢＭ搬送特
性を得ることは不可能に近く、そのため実際の層高を検
出してフィードバック制御が行われる。しかし、この層
高検出は流動層の圧力損失を検出して演算するものであ
り、流動層の性質上、この流動層の圧力損失は大きく変
動しており、ある程度以上の偏差が発生しないと層高偏
差を検出することはできず、その際には既にかなりの層
高偏差が発生した後となり、その際には層温度は変化し
ており燃焼制御が始まっている状態となるため前記した
ハンチング現象が発生する。
層高を変化させて、ボイラ上昇あるいは降下させる場合
には、層高制御と燃焼制御をマッチングさせることが重
要で層高の変化量と燃料量等の変化量、すなわち入出熱
がバランスしないとボイラ性能は大きく左右されること
となる。しかしながら従来技術では層高の過上昇や層高
が予定通り上昇しなかった場合について、速やかに対処
することの配慮がなされていなかった。また、この層高
制御方法では、特にＢＭ貯蔵タンク２１内のＢＭが冷た
い時や温かい時の条件やＢＭの性質（流動媒体粒子の形
状、粒径分布、比重等）上からＢＭを搬送するための搬
送用媒体量の調整により常に安定して均一なＢＭ搬送特
性を得ることは不可能に近く、そのため実際の層高を検
出してフィードバック制御が行われる。しかし、この層
高検出は流動層の圧力損失を検出して演算するものであ
り、流動層の性質上、この流動層の圧力損失は大きく変
動しており、ある程度以上の偏差が発生しないと層高偏
差を検出することはできず、その際には既にかなりの層
高偏差が発生した後となり、その際には層温度は変化し
ており燃焼制御が始まっている状態となるため前記した
ハンチング現象が発生する。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、加圧
流動層ボイラの負荷変化中に層高が予定通り上昇或いは
降下しない場合の速やかな対応の配慮がなされておら
ず、最悪の場合にはボイラ負荷のハンチングや、排ガス
中のＯ2、ＮＯｘ、ＳＯｘ量のハンチング等によりボイ
ラ性能、環境保全性能に重大な影響を及ぼす可能性があ
った。本発明の目的は、加圧流動層ボイラの負荷変化中
に層高が予定通り上昇あるいは降下しなかった場合で
も、ボイラ負荷および環境保全性能等の変動を最悪でも
最小限とし、その後のボイラ負荷および環境保全性能等
のハンチングを防止し、所望の性能を確保する加圧流動
層ボイラの層高制御装置を提供することにある。
流動層ボイラの負荷変化中に層高が予定通り上昇或いは
降下しない場合の速やかな対応の配慮がなされておら
ず、最悪の場合にはボイラ負荷のハンチングや、排ガス
中のＯ2、ＮＯｘ、ＳＯｘ量のハンチング等によりボイ
ラ性能、環境保全性能に重大な影響を及ぼす可能性があ
った。本発明の目的は、加圧流動層ボイラの負荷変化中
に層高が予定通り上昇あるいは降下しなかった場合で
も、ボイラ負荷および環境保全性能等の変動を最悪でも
最小限とし、その後のボイラ負荷および環境保全性能等
のハンチングを防止し、所望の性能を確保する加圧流動
層ボイラの層高制御装置を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明の前述の目的は次
の構成で達成される。すなわち、加圧流動層ボイラと流
動媒体粒子を貯蔵するＢＭ貯蔵タンクとをＢＭ供給管と
ＢＭ抜出管によって接続するとともに、ＢＭ供給管とＢ
Ｍ抜出管に空気等のＢＭ搬送用媒体を供給する搬送媒体
供給配管と搬送用媒体量調整弁とを接続し、搬送用媒体
量調整弁の開閉によりＢＭ供給量または、ＢＭ抜出量の
調整を行う加圧流動層ボイラの層高制御装置において、
加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率検出器と、こ
の層温度変化率検出器の検出信号に基づき、搬送用媒体
量調整弁を開閉するようにした制御装置とを設けた加圧
流動層ボイラの層高制御装置である。ここで、前記制御
装置は加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率検出器
の検出信号が異常値を示すと、加圧流動層ボイラの燃焼
制御をする構成とすることができる。
の構成で達成される。すなわち、加圧流動層ボイラと流
動媒体粒子を貯蔵するＢＭ貯蔵タンクとをＢＭ供給管と
ＢＭ抜出管によって接続するとともに、ＢＭ供給管とＢ
Ｍ抜出管に空気等のＢＭ搬送用媒体を供給する搬送媒体
供給配管と搬送用媒体量調整弁とを接続し、搬送用媒体
量調整弁の開閉によりＢＭ供給量または、ＢＭ抜出量の
調整を行う加圧流動層ボイラの層高制御装置において、
加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率検出器と、こ
の層温度変化率検出器の検出信号に基づき、搬送用媒体
量調整弁を開閉するようにした制御装置とを設けた加圧
流動層ボイラの層高制御装置である。ここで、前記制御
装置は加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率検出器
の検出信号が異常値を示すと、加圧流動層ボイラの燃焼
制御をする構成とすることができる。
【００１８】本発明の前述の目的は次の構成でも達成さ
れる。すなわち、加圧流動層ボイラと流動媒体粒子を貯
蔵するＢＭ貯蔵タンクとをＢＭ供給管とＢＭ抜出管によ
って接続するとともに、ＢＭ供給管とＢＭ抜出管に空気
等のＢＭ搬送用媒体を供給する搬送媒体供給配管と搬送
用媒体量調整弁とを接続し、搬送用媒体量調整弁の開閉
によりＢＭ供給量または、ＢＭ抜出量の調整を行う加圧
流動層ボイラの層高制御装置において、加圧流動層ボイ
ラの流動層の層温度変化率検出器と、流動層の層高検出
器と、流動層の層温度変化率検出器の検出信号により搬
送用媒体量調整弁の第１次制御を行い、流動層の層高検
出器の層高検出信号と設定層高との偏差に基づき搬送用
媒体量調整弁の第２次制御を行う制御装置を設けた加圧
流動層ボイラの層高制御装置である。
れる。すなわち、加圧流動層ボイラと流動媒体粒子を貯
蔵するＢＭ貯蔵タンクとをＢＭ供給管とＢＭ抜出管によ
って接続するとともに、ＢＭ供給管とＢＭ抜出管に空気
等のＢＭ搬送用媒体を供給する搬送媒体供給配管と搬送
用媒体量調整弁とを接続し、搬送用媒体量調整弁の開閉
によりＢＭ供給量または、ＢＭ抜出量の調整を行う加圧
流動層ボイラの層高制御装置において、加圧流動層ボイ
ラの流動層の層温度変化率検出器と、流動層の層高検出
器と、流動層の層温度変化率検出器の検出信号により搬
送用媒体量調整弁の第１次制御を行い、流動層の層高検
出器の層高検出信号と設定層高との偏差に基づき搬送用
媒体量調整弁の第２次制御を行う制御装置を設けた加圧
流動層ボイラの層高制御装置である。
【００１９】本発明の前述の目的は次の構成でも達成さ
れる。すなわち、加圧流動層ボイラに流動媒体粒子を供
給または抜き出すことで、加圧流動層ボイラの層高を制
御する加圧流動層ボイラの層高制御方法において、加圧
流動層ボイラの流動層の層温度変化率に基づき、流動媒
体粒子の供給量または抜出量を調節する加圧流動層ボイ
ラ層高制御方法、または、加圧流動層ボイラに流動媒体
粒子を供給または抜き出すことで、加圧流動層ボイラの
層高を制御する加圧流動層ボイラの層高制御方法におい
て、まず、加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率に
基づき、流動媒体粒子の供給量または抜出量の第１次制
御を行い、さらに、流動層の層高に基づき、流動媒体粒
子の供給量または抜出量の第２次制御を行う加圧流動層
ボイラの層高制御方法である。
れる。すなわち、加圧流動層ボイラに流動媒体粒子を供
給または抜き出すことで、加圧流動層ボイラの層高を制
御する加圧流動層ボイラの層高制御方法において、加圧
流動層ボイラの流動層の層温度変化率に基づき、流動媒
体粒子の供給量または抜出量を調節する加圧流動層ボイ
ラ層高制御方法、または、加圧流動層ボイラに流動媒体
粒子を供給または抜き出すことで、加圧流動層ボイラの
層高を制御する加圧流動層ボイラの層高制御方法におい
て、まず、加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率に
基づき、流動媒体粒子の供給量または抜出量の第１次制
御を行い、さらに、流動層の層高に基づき、流動媒体粒
子の供給量または抜出量の第２次制御を行う加圧流動層
ボイラの層高制御方法である。
【００２０】
【作用】加圧流動層ボイラの層高の偏差は、その微細な
変化を瞬時に捕らえることは流動層の性質上からほとん
ど不可能に近く、ある程度以上の偏差が発生した後でな
いと検出できなかった。しかし、本発明はＢＭの過大投
入等を入出熱のバランスから、直ちに物理量として検出
できる層温度の変化率に着目したものであり、この層温
度変化率をＢＭの供給および抜出の制御手段とするもの
である。加圧流動層ボイラの層高変化時において、ＢＭ
過大投入、抜出に対して、層高偏差として現れる以前
に、流動層の層温度変化率異常として検出できるので、
先手で層高の過上昇を防止でき、その後のボイラ負荷の
変動や排ガス中のＯ2、ＮＯX、ＳＯX量の変動等を回避
でき所望のボイラ性能及び環境保全性能が確保できる。
変化を瞬時に捕らえることは流動層の性質上からほとん
ど不可能に近く、ある程度以上の偏差が発生した後でな
いと検出できなかった。しかし、本発明はＢＭの過大投
入等を入出熱のバランスから、直ちに物理量として検出
できる層温度の変化率に着目したものであり、この層温
度変化率をＢＭの供給および抜出の制御手段とするもの
である。加圧流動層ボイラの層高変化時において、ＢＭ
過大投入、抜出に対して、層高偏差として現れる以前
に、流動層の層温度変化率異常として検出できるので、
先手で層高の過上昇を防止でき、その後のボイラ負荷の
変動や排ガス中のＯ2、ＮＯX、ＳＯX量の変動等を回避
でき所望のボイラ性能及び環境保全性能が確保できる。
【００２１】図４は、本発明による負荷変化過程の各状
態量の挙動の制御例を示す。図４の横軸は経過時間でＡ
点は負荷変化の開始、Ｂ点は負荷変化の終了を示すが、
本発明によれば万一層高の上昇率等に異常が生じた場合
でも層温度変化率の異常として瞬時に検出できるので、
速やかに層高制御や燃焼制御が対応でき、ボイラ負荷の
変動や排ガス中のＯ2、ＮＯX、ＳＯX、の変動は最小限
とすることができる。
態量の挙動の制御例を示す。図４の横軸は経過時間でＡ
点は負荷変化の開始、Ｂ点は負荷変化の終了を示すが、
本発明によれば万一層高の上昇率等に異常が生じた場合
でも層温度変化率の異常として瞬時に検出できるので、
速やかに層高制御や燃焼制御が対応でき、ボイラ負荷の
変動や排ガス中のＯ2、ＮＯX、ＳＯX、の変動は最小限
とすることができる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を用いて説明す
る。図１は本発明に係わる加圧流動層ボイラの層高制御
装置を示す概略構成図であり、図２及び図３は他の実施
例を示す加圧流動層ボイラの層高制御装置を示す概略構
成図である。なお、図１、図２及び図３において符号１
〜６８の部材は図５に示す従来技術の同一符号の部材と
同一のものを示す。このような構成において、まず本発
明の一実施例である図１の装置について説明する。図１
の装置は図５の従来技術の装置に層温度変化率検出器１
０１と層温度変化率検出信号１０２を新たに設置したも
のである。この層温度変化率検出信号１０２から層高制
御装置６２に指令を送り、層温度変化率の異常有無によ
り層高制御を行うものである。
る。図１は本発明に係わる加圧流動層ボイラの層高制御
装置を示す概略構成図であり、図２及び図３は他の実施
例を示す加圧流動層ボイラの層高制御装置を示す概略構
成図である。なお、図１、図２及び図３において符号１
〜６８の部材は図５に示す従来技術の同一符号の部材と
同一のものを示す。このような構成において、まず本発
明の一実施例である図１の装置について説明する。図１
の装置は図５の従来技術の装置に層温度変化率検出器１
０１と層温度変化率検出信号１０２を新たに設置したも
のである。この層温度変化率検出信号１０２から層高制
御装置６２に指令を送り、層温度変化率の異常有無によ
り層高制御を行うものである。
【００２３】また、本発明の他の実施例を図２で説明す
る。図２の装置は図１の装置の層温度変化率検出信号１
０２から燃焼制御装置用層温度変化率検出信号１０３を
作成してこれを燃焼制御装置５２に送信するものであ
る。通常の燃焼制御では層温度が設定値となるように制
御されるが、層高上昇時のＢＭ過剰投入等のように急激
で且つ短時間に起こる層温度低下に対しては、同一の制
御量では直ちに燃焼量を適性にして層温度を速やかに復
帰することは困難なため、予め層温度変化率異常の際に
は制御量を変更するものである。即ち、層温度の急激な
低下の傾向を直ちに検出し、先行して燃焼制御を行い、
しかも図１の場合と同様の層温度変化率による層高制御
を組み合わせて行うことにより入出熱のバランスを保つ
ようにしたものである。しかも負荷変化においては、時
々刻々と層高変化を行う必要があり、この場合でも層温
度異常による層高制御及び燃焼制御を行いつつ、目標層
高と実際の層高変化率で負荷変化を行えるものである。
る。図２の装置は図１の装置の層温度変化率検出信号１
０２から燃焼制御装置用層温度変化率検出信号１０３を
作成してこれを燃焼制御装置５２に送信するものであ
る。通常の燃焼制御では層温度が設定値となるように制
御されるが、層高上昇時のＢＭ過剰投入等のように急激
で且つ短時間に起こる層温度低下に対しては、同一の制
御量では直ちに燃焼量を適性にして層温度を速やかに復
帰することは困難なため、予め層温度変化率異常の際に
は制御量を変更するものである。即ち、層温度の急激な
低下の傾向を直ちに検出し、先行して燃焼制御を行い、
しかも図１の場合と同様の層温度変化率による層高制御
を組み合わせて行うことにより入出熱のバランスを保つ
ようにしたものである。しかも負荷変化においては、時
々刻々と層高変化を行う必要があり、この場合でも層温
度異常による層高制御及び燃焼制御を行いつつ、目標層
高と実際の層高変化率で負荷変化を行えるものである。
【００２４】更に、本発明の他の実施例を図３で説明す
る。図３の図１に示す装置にさらに、層温度変化率検出
信号１０２に基づく層高制御切替器２０１、ＢＭ貯蔵タ
ンク２１の空塔部へポンプ５からの加圧空気を導入する
ＢＭ貯蔵タンク加圧空気配管２０２、該配管２０２のＢ
Ｍ貯蔵タンク加圧空気量調整弁２０３、ＢＭ輸送管２４
の遮断弁２０４、排気管３１から分岐して大気に通じる
減圧配管２０５、該配管２０５の減圧調整弁２０６を設
ける。そして、層温度変化率検出信号１０２に基づき、
層高制御切替器２０１によりＢＭ貯蔵タンク加圧空気量
調整弁制御信号２０７、ＢＭ輸送管遮断弁制御信号２０
８、減圧調整弁制御信号２０９をそれぞれ該当する弁に
送信する。
る。図３の図１に示す装置にさらに、層温度変化率検出
信号１０２に基づく層高制御切替器２０１、ＢＭ貯蔵タ
ンク２１の空塔部へポンプ５からの加圧空気を導入する
ＢＭ貯蔵タンク加圧空気配管２０２、該配管２０２のＢ
Ｍ貯蔵タンク加圧空気量調整弁２０３、ＢＭ輸送管２４
の遮断弁２０４、排気管３１から分岐して大気に通じる
減圧配管２０５、該配管２０５の減圧調整弁２０６を設
ける。そして、層温度変化率検出信号１０２に基づき、
層高制御切替器２０１によりＢＭ貯蔵タンク加圧空気量
調整弁制御信号２０７、ＢＭ輸送管遮断弁制御信号２０
８、減圧調整弁制御信号２０９をそれぞれ該当する弁に
送信する。
【００２５】本実施例は、層温度変化率検出において層
温度の変化率が非常に過大な場合を想定したものであ
る。即ち、通常制御では最悪の場合に流動層の失火につ
ながるような事象に対しても、特にＢＭの性状変動等の
不確定要素の多い層高制御を層温度変化率検出によりバ
ックアップするものである。以下、その概要について説
明する。 （１）層高上昇に対して、ＢＭ過剰投入の場合 層温度変化率検出器１０１により急激な層温度の低下を
検出すると、ＢＭ供給用空気量調整弁２６を全閉し、層
高制御切替器２０１により減圧調整弁２０６を調整する
ことにより、ＢＭの供給を直ちに停止することができ
る。 （２）層高上昇に対して、ＢＭが入らない場合 層温度変化率検出器１０１により層温度の上昇（ＢＭか
入らない事）を検出すると、層高制御切替器２０１によ
りＢＭ輸送管遮断弁２０４を全閉し、ＢＭ供給用空気の
漏れを防止し、ＢＭ貯蔵タンク加圧空気量調整弁２０３
を調整し、ＢＭ貯蔵タンク２１内を加圧することにより
ＢＭ供給を援助する。 （３）層高降下に対して、ＢＭが抜け過ぎの場合 層温度変化率検出器１０１により層温度の上昇（ＢＭ抜
け過ぎ）を検出すると、ＢＭ抜出用空気量調整弁２８を
全閉し、層高制御切替器２０１によりＢＭ輸送管遮断弁
２０４を全閉することによりＢＭ抜出は直ちに停止す
る。 （４）層高降下に対して、ＢＭが抜けない場合 層温度変化率検出器１０１により層温度の低下（ＢＭが
抜けない事）を検出すると、ＢＭ輸送用空気量調整弁３
０を全閉し、層高制御切替器２０１により減圧調整弁２
０６を調整しＢＭ貯蔵タンク２１内の圧力を減圧してＢ
Ｍ抜き出しを援助する。
温度の変化率が非常に過大な場合を想定したものであ
る。即ち、通常制御では最悪の場合に流動層の失火につ
ながるような事象に対しても、特にＢＭの性状変動等の
不確定要素の多い層高制御を層温度変化率検出によりバ
ックアップするものである。以下、その概要について説
明する。 （１）層高上昇に対して、ＢＭ過剰投入の場合 層温度変化率検出器１０１により急激な層温度の低下を
検出すると、ＢＭ供給用空気量調整弁２６を全閉し、層
高制御切替器２０１により減圧調整弁２０６を調整する
ことにより、ＢＭの供給を直ちに停止することができ
る。 （２）層高上昇に対して、ＢＭが入らない場合 層温度変化率検出器１０１により層温度の上昇（ＢＭか
入らない事）を検出すると、層高制御切替器２０１によ
りＢＭ輸送管遮断弁２０４を全閉し、ＢＭ供給用空気の
漏れを防止し、ＢＭ貯蔵タンク加圧空気量調整弁２０３
を調整し、ＢＭ貯蔵タンク２１内を加圧することにより
ＢＭ供給を援助する。 （３）層高降下に対して、ＢＭが抜け過ぎの場合 層温度変化率検出器１０１により層温度の上昇（ＢＭ抜
け過ぎ）を検出すると、ＢＭ抜出用空気量調整弁２８を
全閉し、層高制御切替器２０１によりＢＭ輸送管遮断弁
２０４を全閉することによりＢＭ抜出は直ちに停止す
る。 （４）層高降下に対して、ＢＭが抜けない場合 層温度変化率検出器１０１により層温度の低下（ＢＭが
抜けない事）を検出すると、ＢＭ輸送用空気量調整弁３
０を全閉し、層高制御切替器２０１により減圧調整弁２
０６を調整しＢＭ貯蔵タンク２１内の圧力を減圧してＢ
Ｍ抜き出しを援助する。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、加圧流動層ボイラの負
荷変化に伴う層高変化時において、ＢＭの過大供給や過
大抜出等に対して層高偏差として現れる前に、流動層の
層温度変化率の異常として検出できるので、先手で層高
の過上昇や過低下を防止でき、負荷変化過程のボイラ負
荷の変動や排ガス中のＯ2、ＮＯＸ、ＳＯXの変動等を回
避でき所望のボイラ性能及び環境保全性能が確保でき
る。
荷変化に伴う層高変化時において、ＢＭの過大供給や過
大抜出等に対して層高偏差として現れる前に、流動層の
層温度変化率の異常として検出できるので、先手で層高
の過上昇や過低下を防止でき、負荷変化過程のボイラ負
荷の変動や排ガス中のＯ2、ＮＯＸ、ＳＯXの変動等を回
避でき所望のボイラ性能及び環境保全性能が確保でき
る。
【図１】 本発明の実施例の加圧流動層ボイラの層高制
御装置を示す概略構成図である。
御装置を示す概略構成図である。
【図２】 本発明の他の実施例の加圧流動層ボイラの層
高制御装置を示す概略構成図である。
高制御装置を示す概略構成図である。
【図３】 本発明の他の実施例の加圧流動層ボイラの層
高制御装置を示す概略構成図である。
高制御装置を示す概略構成図である。
【図４】 本発明の実施例に係わる各状態量の概略挙動
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図５】 従来技術に係わる加圧流動層ボイラの層高制
御装置を示す概略構成図である。
御装置を示す概略構成図である。
【図６】 従来技術に係わる各状態量の概略挙動を示す
特性図である。
特性図である。
１…加圧流動層ボイラ、３…ＢＭ（流動媒体粒子）、６
…燃焼用空気配管、１２…燃料供給配管、２１…ＢＭ貯
蔵タンク、２２…ＢＭ供給管、２３…ＢＭ抜出管、２４
…ＢＭ輸送管、２５…ＢＭ供給用空気配管、２７…ＢＭ
抜出用空気配管、２９…ＢＭ輸送用空気配管、３１…排
気管、３２…排気遮断弁、５０…負荷制御装置、５２…
燃焼制御装置、５３…層温度検出器、６２…層高制御装
置、６３…層高検出器、１０１…層温度変化率検出器、
２０１…層高制御切替器、２０２…ＢＭ貯蔵タンク加圧
空気配管、２０３…ＢＭ貯蔵タンク加圧空気量調整弁、
２０４…ＢＭ輸送管遮断弁、２０５…減圧配管
…燃焼用空気配管、１２…燃料供給配管、２１…ＢＭ貯
蔵タンク、２２…ＢＭ供給管、２３…ＢＭ抜出管、２４
…ＢＭ輸送管、２５…ＢＭ供給用空気配管、２７…ＢＭ
抜出用空気配管、２９…ＢＭ輸送用空気配管、３１…排
気管、３２…排気遮断弁、５０…負荷制御装置、５２…
燃焼制御装置、５３…層温度検出器、６２…層高制御装
置、６３…層高検出器、１０１…層温度変化率検出器、
２０１…層高制御切替器、２０２…ＢＭ貯蔵タンク加圧
空気配管、２０３…ＢＭ貯蔵タンク加圧空気量調整弁、
２０４…ＢＭ輸送管遮断弁、２０５…減圧配管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２２Ｂ 1/02 ＺＡＢ
Claims (5)
- 【請求項１】 加圧流動層ボイラと流動媒体粒子を貯蔵
するＢＭ貯蔵タンクとをＢＭ供給管とＢＭ抜出管によっ
て接続するとともに、ＢＭ供給管とＢＭ抜出管に空気等
のＢＭ搬送用媒体を供給する搬送媒体供給配管と搬送用
媒体量調整弁とを接続し、搬送用媒体量調整弁の開閉に
よりＢＭ供給量または、ＢＭ抜出量の調整を行う加圧流
動層ボイラの層高制御装置において、 加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率検出器と、こ
の層温度変化率検出器の検出信号に基づき、搬送用媒体
量調整弁を開閉するようにした制御装置とを設けたこと
を特徴とする加圧流動層ボイラの層高制御装置。 - 【請求項２】 制御装置は加圧流動層ボイラの流動層の
層温度変化率検出器の検出信号が異常値を示すと、加圧
流動層ボイラの燃焼制御をすることを特徴とする請求項
１記載の加圧流動層ボイラの層高制御装置。 - 【請求項３】 加圧流動層ボイラと流動媒体粒子を貯蔵
するＢＭ貯蔵タンクとをＢＭ供給管とＢＭ抜出管によっ
て接続するとともに、ＢＭ供給管とＢＭ抜出管に空気等
のＢＭ搬送用媒体を供給する搬送媒体供給配管と搬送用
媒体量調整弁とを接続し、搬送用媒体量調整弁の開閉に
よりＢＭ供給量または、ＢＭ抜出量の調整を行う加圧流
動層ボイラの層高制御装置において、 加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率検出器と、流
動層の層高検出器と、流動層の層温度変化率検出器の検
出信号により搬送用媒体量調整弁の第１次制御を行い、
流動層の層高検出器の層高検出信号と設定層高との偏差
に基づき搬送用媒体量調整弁の第２次制御を行う制御装
置を設けたことを特徴とする加圧流動層ボイラの層高制
御装置。 - 【請求項４】 加圧流動層ボイラに流動媒体粒子を供給
または抜き出すことで、加圧流動層ボイラの層高を制御
する加圧流動層ボイラの層高制御方法において、 加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率に基づき、流
動媒体粒子の供給量または抜出量を調節することを特徴
とする加圧流動層ボイラの層高制御方法。 - 【請求項５】 加圧流動層ボイラに流動媒体粒子を供給
または抜き出すことで、加圧流動層ボイラの層高を制御
する加圧流動層ボイラの層高制御方法において、 まず、加圧流動層ボイラの流動層の層温度変化率に基づ
き、流動媒体粒子の供給量または抜出量の第１次制御を
行い、さらに、流動層の層高に基づき、流動媒体粒子の
供給量または抜出量の第２次制御を行うことを特徴とす
る加圧流動層ボイラの層高制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5816293A JPH06272814A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5816293A JPH06272814A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06272814A true JPH06272814A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13076301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5816293A Pending JPH06272814A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 加圧流動層ボイラの層高制御装置と方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06272814A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013250017A (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-12 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 加圧流動炉システムの流動媒体の搬送方法 |
-
1993
- 1993-03-18 JP JP5816293A patent/JPH06272814A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013250017A (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-12 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 加圧流動炉システムの流動媒体の搬送方法 |
| CN103453530A (zh) * | 2012-06-01 | 2013-12-18 | 月岛机械株式会社 | 加压流动炉系统的流动介质的输送方法和加压流动炉系统 |
| CN103453530B (zh) * | 2012-06-01 | 2017-07-14 | 月岛机械株式会社 | 加压流动炉系统的流动介质的输送方法和加压流动炉系统 |
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