JPH0626495A - 水力ポンプの製造方法 - Google Patents
水力ポンプの製造方法Info
- Publication number
- JPH0626495A JPH0626495A JP4182253A JP18225392A JPH0626495A JP H0626495 A JPH0626495 A JP H0626495A JP 4182253 A JP4182253 A JP 4182253A JP 18225392 A JP18225392 A JP 18225392A JP H0626495 A JPH0626495 A JP H0626495A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- impeller
- stainless steel
- diffuser
- pump
- martensitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ディフューザとインペラの表面の少なくとも一
方の硬度と耐ＳＣＣ性を高める。 【構成】ディフューザおよびインペラの少なくとも一方
を非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構
成する。ディフューザの内周面およびインペラの外表面
の少なくとも一方に、時効硬化性マルテンサイト系ステ
ンレス鋼を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で
拡散接合し、その後焼入れをしてから焼戻しをすること
により表面硬化処理を施す。
方の硬度と耐ＳＣＣ性を高める。 【構成】ディフューザおよびインペラの少なくとも一方
を非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構
成する。ディフューザの内周面およびインペラの外表面
の少なくとも一方に、時効硬化性マルテンサイト系ステ
ンレス鋼を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で
拡散接合し、その後焼入れをしてから焼戻しをすること
により表面硬化処理を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉内に内蔵
されるインターナルポンプ（原子炉内再循環ポンプ）等
に好適な水力ポンプに係り、特に、ディフューザとイン
ペラの表面に硬化処理を施した水力ポンプの製造方法に
関する。
されるインターナルポンプ（原子炉内再循環ポンプ）等
に好適な水力ポンプに係り、特に、ディフューザとイン
ペラの表面に硬化処理を施した水力ポンプの製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、沸騰水型原子炉の一例として
は、原子炉圧力容器の内底部上に複数のインターナルポ
ンプのポンプ部を環状に配置して、原子炉圧力容器内の
高温炉水を強制的に循環させるものがある。
は、原子炉圧力容器の内底部上に複数のインターナルポ
ンプのポンプ部を環状に配置して、原子炉圧力容器内の
高温炉水を強制的に循環させるものがある。
【０００３】そして、従来この種のインターナルポンプ
はそのディフューザを非時効硬化性マルテンサイト系ス
テンレス鋼により構成して構造部材としての強度を持た
せているが、同時に充分な延性と靭性が要求される。
はそのディフューザを非時効硬化性マルテンサイト系ス
テンレス鋼により構成して構造部材としての強度を持た
せているが、同時に充分な延性と靭性が要求される。
【０００４】また、異常時にインペラが接触することに
よりディフューザが損傷するのを防止するためには、デ
ィフューザの内周面が高硬度であることが要求されるの
で、ディフューザの内側にはウエアリングをねじ止めし
ている。または、ディフューザの内周面にセラミックス
を溶射して、その内周面の硬度を高めている。
よりディフューザが損傷するのを防止するためには、デ
ィフューザの内周面が高硬度であることが要求されるの
で、ディフューザの内側にはウエアリングをねじ止めし
ている。または、ディフューザの内周面にセラミックス
を溶射して、その内周面の硬度を高めている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のウエアリングでは、隙間腐食やＳＣＣ（Stre
ss Corrosion Cracking ：応力腐食割れ）等の破損を生
ずる可能性がある上に、これら破損による破片が周囲に
飛散して他の機器に衝突して損傷を与える可能性があ
る。
うな従来のウエアリングでは、隙間腐食やＳＣＣ（Stre
ss Corrosion Cracking ：応力腐食割れ）等の破損を生
ずる可能性がある上に、これら破損による破片が周囲に
飛散して他の機器に衝突して損傷を与える可能性があ
る。
【０００６】また、セラミックスの溶射では高温で行な
われるので、非溶射構造材料に高熱による影響を与える
上に、セラミックスと非溶射構造材料の金属との熱膨張
率の差のために、常温と高温の温度差により、セラミッ
クスが剥離するおそれがある。
われるので、非溶射構造材料に高熱による影響を与える
上に、セラミックスと非溶射構造材料の金属との熱膨張
率の差のために、常温と高温の温度差により、セラミッ
クスが剥離するおそれがある。
【０００７】そして、セラミックスが剥離すると、やは
りこれら剥離片が周囲に飛散して周囲の機器に損傷を与
えたり、非溶射構造物自体が高温炉水と直接接触するの
で、ＳＣＣ等の破損を生ずる可能性がある。
りこれら剥離片が周囲に飛散して周囲の機器に損傷を与
えたり、非溶射構造物自体が高温炉水と直接接触するの
で、ＳＣＣ等の破損を生ずる可能性がある。
【０００８】そこで本発明はこのような事情を考慮して
なされたもので、その目的はディフューザの内周面とイ
ンペラの外表面の少なくとも一方に、ＳＣＣや剥離等の
破損が発生するのを防止することができる水力ポンプの
製造方法を提供することにある。
なされたもので、その目的はディフューザの内周面とイ
ンペラの外表面の少なくとも一方に、ＳＣＣや剥離等の
破損が発生するのを防止することができる水力ポンプの
製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために次のように構成される。
するために次のように構成される。
【００１０】本願の請求項１に記載の発明（以下、第１
の発明という）は、ディフューザとその内部で回転する
インペラとを有する水力ポンプの製造方法において、前
記ディフューザおよび前記インペラの少なくとも一方を
非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構成
し、前記ディフューザおよび前記インペラの表面の少な
くとも一方に、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス
鋼を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で拡散接
合し、その後焼入れをしてから焼戻しをすることにより
表面硬化処理を施したことを特徴とする。
の発明という）は、ディフューザとその内部で回転する
インペラとを有する水力ポンプの製造方法において、前
記ディフューザおよび前記インペラの少なくとも一方を
非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構成
し、前記ディフューザおよび前記インペラの表面の少な
くとも一方に、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス
鋼を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で拡散接
合し、その後焼入れをしてから焼戻しをすることにより
表面硬化処理を施したことを特徴とする。
【００１１】また、本願の請求項２に記載の発明（以
下、第２の発明という）は、第１の発明の表面硬化処理
の焼戻し温度が５５０〜６５０℃であることを特徴とす
る。
下、第２の発明という）は、第１の発明の表面硬化処理
の焼戻し温度が５５０〜６５０℃であることを特徴とす
る。
【００１２】
〈第１の発明〉ディフューザとインペラ、またはその一
方を非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により
構成する。
方を非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により
構成する。
【００１３】次に、このディフューザとインペラの表
面、またはその一方に、時効硬化性マルテンサイト系ス
テンレス鋼を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下
で拡散接合し、その後焼入れをしてから焼戻しをするこ
とにより、表面硬化処理を施す。
面、またはその一方に、時効硬化性マルテンサイト系ス
テンレス鋼を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下
で拡散接合し、その後焼入れをしてから焼戻しをするこ
とにより、表面硬化処理を施す。
【００１４】したがって、ディフューザとインペラ、ま
たはその一方の表面硬化処理部の硬度と耐ＳＣＣ性が共
に向上する上に、この表面硬化処理部が、熱膨脹率で同
等の非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼と時効
硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼との接合より成る
ので、その接合が剥離するのを防止することができる。
たはその一方の表面硬化処理部の硬度と耐ＳＣＣ性が共
に向上する上に、この表面硬化処理部が、熱膨脹率で同
等の非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼と時効
硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼との接合より成る
ので、その接合が剥離するのを防止することができる。
【００１５】〈第２の発明〉第１の発明に係るディフュ
ーザとインペラ、またはその一方の表面硬化処理の焼戻
し温度が５５０〜６５０℃であるので、この表面硬化処
理部の硬度を高めることができる。
ーザとインペラ、またはその一方の表面硬化処理の焼戻
し温度が５５０〜６５０℃であるので、この表面硬化処
理部の硬度を高めることができる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
【００１７】図１は本願第１、第２の発明をインターナ
ルポンプ（原子炉内再循環ポンプ）に適用した場合の一
実施例の要部縦断面図であり、図において、複数のイン
ターナルポンプ１は沸騰水型原子炉の原子炉圧力容器３
の底部を垂直方向内方に貫通してその内底部上に各ポン
プ部２を環状に配設し、これらの各ポンプ部２により原
子炉圧力容器３内の高温の炉水を強制的に循環させるよ
うになっている。
ルポンプ（原子炉内再循環ポンプ）に適用した場合の一
実施例の要部縦断面図であり、図において、複数のイン
ターナルポンプ１は沸騰水型原子炉の原子炉圧力容器３
の底部を垂直方向内方に貫通してその内底部上に各ポン
プ部２を環状に配設し、これらの各ポンプ部２により原
子炉圧力容器３内の高温の炉水を強制的に循環させるよ
うになっている。
【００１８】各ポンプ部２は円筒状のディフューザ４内
にインペラ５を同心状に収容し、このインペラ５をポン
プシャフト６を介して図示しないモータにより回転させ
ることにより、ポンプ作用を行なうようになっている。
にインペラ５を同心状に収容し、このインペラ５をポン
プシャフト６を介して図示しないモータにより回転させ
ることにより、ポンプ作用を行なうようになっている。
【００１９】ディフューザ４はキャビテーションや他か
ら流れてきた異物による噛込み、サンドエロージョン、
異常時にインペラ５が接触することにより損傷を防止す
るために、一般の水力ポンプ（例えば水力発電所の水車
等）ではインペラ５よりも高硬度の材料により構成され
ている。
ら流れてきた異物による噛込み、サンドエロージョン、
異常時にインペラ５が接触することにより損傷を防止す
るために、一般の水力ポンプ（例えば水力発電所の水車
等）ではインペラ５よりも高硬度の材料により構成され
ている。
【００２０】そこで本実施例では、ディフューザ４を非
時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構成す
ると共に、インペラ５の外周を包囲するディフューザ４
の上端部内周面に、表面硬化処理部４ａを形成してい
る。
時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構成す
ると共に、インペラ５の外周を包囲するディフューザ４
の上端部内周面に、表面硬化処理部４ａを形成してい
る。
【００２１】この表面硬化処理部４ａは、非時効硬化性
マルテンサイト系ステンレス鋼の例えばＳＣＳ６より成
るディフューザ４の上端部内周面に、時効硬化性マルテ
ンサイト系ステンレス鋼の例えばＳＵＳ６３０を、９０
０℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で拡散接合し、その
後焼入れをした後、これを約５５０〜６５０℃の範囲で
焼戻しすることにより形成されている。
マルテンサイト系ステンレス鋼の例えばＳＣＳ６より成
るディフューザ４の上端部内周面に、時効硬化性マルテ
ンサイト系ステンレス鋼の例えばＳＵＳ６３０を、９０
０℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で拡散接合し、その
後焼入れをした後、これを約５５０〜６５０℃の範囲で
焼戻しすることにより形成されている。
【００２２】この表面硬化処理部４ａはディフューザ４
の非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＣＳ６
と熱熱膨張率が同等の時効硬化性マルテンサイト系ステ
ンレス鋼のＳＵＳ６３０とを接合して成るので、その接
合の剥離を防止できる上に、図２、図３に示すように硬
度と耐ＳＣＣ性を向上させることができる。
の非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＣＳ６
と熱熱膨張率が同等の時効硬化性マルテンサイト系ステ
ンレス鋼のＳＵＳ６３０とを接合して成るので、その接
合の剥離を防止できる上に、図２、図３に示すように硬
度と耐ＳＣＣ性を向上させることができる。
【００２３】つまり、図２はビッカース硬さ（Ｈｖ）と
焼戻し温度（℃）の関係を示すグラフであり、縦軸にビ
ッカース硬さを、横軸に焼戻し温度を示している。ま
た、図中○印は非時効硬化性マルテンサイト系ステンレ
ス鋼ＳＣＳ６、▲印は時効硬化性マルテンサイト系ステ
ンレス鋼ＳＵＳ６３０のデータをそれぞれ示し、図中左
端は焼入れ後の硬さを示している。
焼戻し温度（℃）の関係を示すグラフであり、縦軸にビ
ッカース硬さを、横軸に焼戻し温度を示している。ま
た、図中○印は非時効硬化性マルテンサイト系ステンレ
ス鋼ＳＣＳ６、▲印は時効硬化性マルテンサイト系ステ
ンレス鋼ＳＵＳ６３０のデータをそれぞれ示し、図中左
端は焼入れ後の硬さを示している。
【００２４】ここで、焼戻し温度を５５０℃〜６５０℃
とすると、非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼
ＣＳＣ６（○印）の硬さはＨｖ３００以下に低下してい
るが、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼である
ＳＵＳ６３０（▲印）の硬さはＨｖ３００以上である。
したがって、ディフューザ４の上端部内周面の硬度を高
めることができる。
とすると、非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼
ＣＳＣ６（○印）の硬さはＨｖ３００以下に低下してい
るが、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼である
ＳＵＳ６３０（▲印）の硬さはＨｖ３００以上である。
したがって、ディフューザ４の上端部内周面の硬度を高
めることができる。
【００２５】また、図３はＳＣＣ試験の結果を示してお
り、縦軸にＳＣＣの亀裂深さ（μｍ）を、横軸に焼戻し
温度（℃）をそれぞれ示しており、図中○印は非時効性
マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＣＳ６、▲印は時効硬
化性マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵＳ６３０のデー
タをそれぞれ示しており、図中左端は焼入れ後の材料に
対するＳＣＣ試験によるＳＣＣの亀裂深さである。ここ
で焼戻し温度が５７０℃以上であると、ＳＣＣによる亀
裂深さは浅くなり、耐ＳＣＣ性が向上することを示して
いる。
り、縦軸にＳＣＣの亀裂深さ（μｍ）を、横軸に焼戻し
温度（℃）をそれぞれ示しており、図中○印は非時効性
マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＣＳ６、▲印は時効硬
化性マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵＳ６３０のデー
タをそれぞれ示しており、図中左端は焼入れ後の材料に
対するＳＣＣ試験によるＳＣＣの亀裂深さである。ここ
で焼戻し温度が５７０℃以上であると、ＳＣＣによる亀
裂深さは浅くなり、耐ＳＣＣ性が向上することを示して
いる。
【００２６】したがって本実施例によれば、インペラ５
を収容するディフューザ４の上端部内周面の硬度と耐Ｓ
ＣＣ性を高めることができると共に、表面硬化処理部４
ａがディフューザ４の上端部内周面から剥離するのを防
止することができる。
を収容するディフューザ４の上端部内周面の硬度と耐Ｓ
ＣＣ性を高めることができると共に、表面硬化処理部４
ａがディフューザ４の上端部内周面から剥離するのを防
止することができる。
【００２７】なお、前記実施例ではディフューザ４の内
周面に表面硬化処理部４ａを形成した場合について説明
したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例え
ばディフューザ４の全内周面または全外面、あるいは例
えばインペラ５の外表面に、表面硬化処理部４ａと同様
の表面硬化処理を施してもよい。
周面に表面硬化処理部４ａを形成した場合について説明
したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例え
ばディフューザ４の全内周面または全外面、あるいは例
えばインペラ５の外表面に、表面硬化処理部４ａと同様
の表面硬化処理を施してもよい。
【００２８】つまり、インペラ５を非時効硬化性マルテ
ンサイト系ステンレス鋼ＳＣＳ６により構成して、その
外表面に、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼の
例えばＳＵＳ６３０を、９００℃〜１２００℃の範囲の
高温高圧力下で拡散接合し、その後焼入れしてから５５
０℃〜６５０℃の範囲で焼戻しをすることにより、表面
硬化処理を施してもよい。。これによれば、前記実施例
と同様にインペラ５の外表面の硬度と耐ＳＣＣ性を高め
ると共に、その外表面から表面硬化処理部が剥離するの
を防止することができる。
ンサイト系ステンレス鋼ＳＣＳ６により構成して、その
外表面に、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼の
例えばＳＵＳ６３０を、９００℃〜１２００℃の範囲の
高温高圧力下で拡散接合し、その後焼入れしてから５５
０℃〜６５０℃の範囲で焼戻しをすることにより、表面
硬化処理を施してもよい。。これによれば、前記実施例
と同様にインペラ５の外表面の硬度と耐ＳＣＣ性を高め
ると共に、その外表面から表面硬化処理部が剥離するの
を防止することができる。
【００２９】また、前記実施例では本願第１、第２の発
明をインターナルポンプ１に適用した場合について説明
したが、本発明は水力ポンプ一般に適用することができ
るのは勿論である。
明をインターナルポンプ１に適用した場合について説明
したが、本発明は水力ポンプ一般に適用することができ
るのは勿論である。
【００３０】さらに、図２、図３は次の文献による。
【００３１】［M.TSUBOTA,K.HATTORI,T.KANEKO and T.O
KADA“Effect of Temperature onSCC Susceptibility o
f Martensitic Stainless Steels in High Temperature
Water,” Proceeding of the Fourth International Sy
mposium on Environmen-tal Degradation of Materials
in Nuclear Power Systems-Water Reactors,Jekylle I
sland,Georgia,Aug. 1989より引用］
KADA“Effect of Temperature onSCC Susceptibility o
f Martensitic Stainless Steels in High Temperature
Water,” Proceeding of the Fourth International Sy
mposium on Environmen-tal Degradation of Materials
in Nuclear Power Systems-Water Reactors,Jekylle I
sland,Georgia,Aug. 1989より引用］
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように本発明はディフュー
ザとインペラ、またはその一方を非時効硬化性マルテン
サイト系ステンレス鋼により構成し、これらディフュー
ザとインペラの表面の少なくとも一方に、時効硬化性マ
ルテンサイト系ステンレス鋼を高温高圧力下で拡散接合
し、その後焼入れをしてから焼戻しをすることにより表
面硬化処理を施したので、ディフューザとインペラの表
面、またはその一方の硬度と耐ＳＣＣ性を高めることが
できる上に、接合される時効硬化性マルテンサイト系ス
テンレス鋼と非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス
鋼の熱膨張率が同等であるので、その接合の剥離を防止
することができる。
ザとインペラ、またはその一方を非時効硬化性マルテン
サイト系ステンレス鋼により構成し、これらディフュー
ザとインペラの表面の少なくとも一方に、時効硬化性マ
ルテンサイト系ステンレス鋼を高温高圧力下で拡散接合
し、その後焼入れをしてから焼戻しをすることにより表
面硬化処理を施したので、ディフューザとインペラの表
面、またはその一方の硬度と耐ＳＣＣ性を高めることが
できる上に、接合される時効硬化性マルテンサイト系ス
テンレス鋼と非時効硬化性マルテンサイト系ステンレス
鋼の熱膨張率が同等であるので、その接合の剥離を防止
することができる。
【００３３】また、本願第２の発明は、第１の発明に係
る表面硬化処理部の焼戻しを５５０〜６５０℃で行なう
ので、表面硬化処理部の硬度を高めることができる。
る表面硬化処理部の焼戻しを５５０〜６５０℃で行なう
ので、表面硬化処理部の硬度を高めることができる。
【図１】本願第１、第２の発明が適用されるインターナ
ルポンプの要部縦断面図。
ルポンプの要部縦断面図。
【図２】本願第１の発明の一実施例における硬度を焼戻
し温度と対応して示すグラフ。
し温度と対応して示すグラフ。
【図３】本願第１の発明の一実施例における耐ＳＣＣ性
を焼戻し温度と対応して示すグラフ。
を焼戻し温度と対応して示すグラフ。
１ インターナルポンプ ２ ポンプ部 ３ 原子炉圧力容器 ４ ディフューザ ４ａ 表面硬化処理部 ５ インペラ ６ ポンプシャフト
Claims (2)
- 【請求項１】 ディフューザとその内部で回転するイン
ペラとを有する水力ポンプの製造方法において、前記デ
ィフューザおよび前記インペラの少なくとも一方を非時
効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼により構成し、
前記ディフューザおよび前記インペラの表面の少なくと
も一方に、時効硬化性マルテンサイト系ステンレス鋼
を、９００℃〜１２００℃の範囲の高圧力下で拡散接合
し、その後焼入れをしてから焼戻しをすることにより表
面硬化処理を施したことを特徴とする水力ポンプの製造
方法。 - 【請求項２】 焼戻し温度が５５０〜６５０℃であるこ
とを特徴とする請求項１記載の水力ポンプの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4182253A JPH0626495A (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | 水力ポンプの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4182253A JPH0626495A (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | 水力ポンプの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0626495A true JPH0626495A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16115028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4182253A Pending JPH0626495A (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | 水力ポンプの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0626495A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4812732A (en) * | 1986-11-13 | 1989-03-14 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Control device for an a. c. generator for an automobile |
| WO1998014709A1 (fr) * | 1996-10-02 | 1998-04-09 | Thk Co., Ltd. | Procede pour la fabrication de composants de paliers ayant des surfaces de roulement pour elements de roulement |
| KR100510053B1 (ko) * | 1997-02-14 | 2005-10-19 | 안드리츠-파텐트페르발퉁스-게젤샤프트 엠.베.하. | 펌프축 |
| JP2009195914A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Mazda Motor Corp | 成型金型の製造方法および成型金型 |
| WO2015178240A1 (ja) * | 2014-05-21 | 2015-11-26 | 株式会社Ihi | 原子力施設の回転機器 |
-
1992
- 1992-07-09 JP JP4182253A patent/JPH0626495A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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