JPH06262370A - 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 - Google Patents
低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法Info
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- JPH06262370A JPH06262370A JP5049625A JP4962593A JPH06262370A JP H06262370 A JPH06262370 A JP H06262370A JP 5049625 A JP5049625 A JP 5049625A JP 4962593 A JP4962593 A JP 4962593A JP H06262370 A JPH06262370 A JP H06262370A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２枚のＡｌ系圧延板をスポット溶接するに当
り、低電流化を図る。 【構成】 ２枚のＡｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４
間にＡｌ系過飽和固溶体リボン５1 よりなる発熱部材を
介在させ、次いで両板１，２を一対の電極チップ６，７
を用いてスポット溶接する。リボン５1 はＡｌ系圧延板
１，２に比べて比抵抗が非常に高いので、被溶接部３，
４の発熱効率を十分に高めて低電流化を達成することが
できる。
り、低電流化を図る。 【構成】 ２枚のＡｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４
間にＡｌ系過飽和固溶体リボン５1 よりなる発熱部材を
介在させ、次いで両板１，２を一対の電極チップ６，７
を用いてスポット溶接する。リボン５1 はＡｌ系圧延板
１，２に比べて比抵抗が非常に高いので、被溶接部３，
４の発熱効率を十分に高めて低電流化を達成することが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低電気抵抗性金属部材の
抵抗溶接方法、特に、同材種の低電気抵抗性金属部材を
抵抗溶接する方法の改良に関する。
抵抗溶接方法、特に、同材種の低電気抵抗性金属部材を
抵抗溶接する方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】低電気抵抗性金属部材であるＡｌ系圧延
板は電気抵抗が低いだけでなく熱伝導性も高いため、そ
れらＡｌ系圧延板相互間をスポット溶接する場合には、
被溶接部を昇温するために大電流を必要とする。
板は電気抵抗が低いだけでなく熱伝導性も高いため、そ
れらＡｌ系圧延板相互間をスポット溶接する場合には、
被溶接部を昇温するために大電流を必要とする。
【０００３】そこで、従来は、低電流化を図るため、Ａ
ｌ系圧延板の被溶接部相互間にそのＡｌ系圧延板よりも
高い電気抵抗を持つＡｌ系発熱部材を介在させている
（例えば、特開昭６３−２７８６７９号公報参照）。
ｌ系圧延板の被溶接部相互間にそのＡｌ系圧延板よりも
高い電気抵抗を持つＡｌ系発熱部材を介在させている
（例えば、特開昭６３−２７８６７９号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
発熱部材は平衡状態の合金であって、その比抵抗は比較
的低い。そのため被溶接部の発熱効率を十分に高めるに
は、発熱部材を用いない場合よりも低いけれども、未だ
かなり高い溶接電流を必要とし、この点改良が望まれて
いた。
発熱部材は平衡状態の合金であって、その比抵抗は比較
的低い。そのため被溶接部の発熱効率を十分に高めるに
は、発熱部材を用いない場合よりも低いけれども、未だ
かなり高い溶接電流を必要とし、この点改良が望まれて
いた。
【０００５】本発明は前記に鑑み、発熱部材の材質を特
定することによって、大幅な低電流化を達成し得るよう
にした前記抵抗溶接方法を提供することを目的とする。
定することによって、大幅な低電流化を達成し得るよう
にした前記抵抗溶接方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、同材種の低電
気抵抗性金属部材を抵抗溶接するに当り、前記金属部材
と同材種の過飽和固溶体よりなり、且つ前記金属部材よ
りも高い電気抵抗を持つ発熱部材を前記金属部材の被溶
接部相互間に介在させることを特徴とする。
気抵抗性金属部材を抵抗溶接するに当り、前記金属部材
と同材種の過飽和固溶体よりなり、且つ前記金属部材よ
りも高い電気抵抗を持つ発熱部材を前記金属部材の被溶
接部相互間に介在させることを特徴とする。
【０００７】
【作用】過飽和固溶体は、それと同材種で、且つ平衡状
態の合金に比べて比抵抗が高い。そこで、過飽和固溶体
よりなる発熱部材を用いると、被溶接部の発熱効率を十
分に高めて大幅な低電流化を達成することができる。
態の合金に比べて比抵抗が高い。そこで、過飽和固溶体
よりなる発熱部材を用いると、被溶接部の発熱効率を十
分に高めて大幅な低電流化を達成することができる。
【０００８】またナゲットにおける発熱部材の溶質原子
濃度は、被溶接部から溶込んだ溶媒原子によって安定相
における溶質原子の固溶限以下まで低められるので、ナ
ゲット中に析出する金属間化合物量が非常に少なく、こ
れにより十分な溶接強度を得ることができる。したがっ
て、過飽和固溶体よりなる発熱部材を用いても、それが
溶接強度低下の要因になることはない。
濃度は、被溶接部から溶込んだ溶媒原子によって安定相
における溶質原子の固溶限以下まで低められるので、ナ
ゲット中に析出する金属間化合物量が非常に少なく、こ
れにより十分な溶接強度を得ることができる。したがっ
て、過飽和固溶体よりなる発熱部材を用いても、それが
溶接強度低下の要因になることはない。
【０００９】
〔実施例Ｉ〕抵抗溶接としてのスポット溶接に用いられ
る同材種の低電気抵抗性金属部材として、Ａｌ−Ｍｇ系
合金（Ａ５１８２−Ｏ材）よりなる２枚のＡｌ系圧延板
を選定した。このＡｌ系圧延板は、厚さ１．２mm、比抵
抗（室温）５．２μΩcmである。
る同材種の低電気抵抗性金属部材として、Ａｌ−Ｍｇ系
合金（Ａ５１８２−Ｏ材）よりなる２枚のＡｌ系圧延板
を選定した。このＡｌ系圧延板は、厚さ１．２mm、比抵
抗（室温）５．２μΩcmである。
【００１０】またＡｌ系圧延板と同材種の過飽和固溶体
よりなり、且つＡｌ系圧延板よりも高い電気抵抗を持つ
発熱部材として、Ａｌ95Ｍｎ5 （数値は原子％、以下同
じ）といった組成を有するＡｌ系過飽和固溶体リボンを
選定した。このリボンは、厚さ３０μｍ、幅１５mm、比
抵抗（室温）４５μΩcmであり、その比抵抗はＡｌ系圧
延板の約８．７倍である。このリボンは単ロール法によ
り製造されたもので、その製造条件は、Ｃｕロールの直
径２５０mm、Ｃｕロールの回転数 ２０００ｒｐｍ、石
英管ノズルの噴出口寸法 縦０．３mm、横１５mm（スリ
ット形）、石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ
０．５mm、雰囲気ガス Ａｒ、気圧−４０cmＨｇであ
る。
よりなり、且つＡｌ系圧延板よりも高い電気抵抗を持つ
発熱部材として、Ａｌ95Ｍｎ5 （数値は原子％、以下同
じ）といった組成を有するＡｌ系過飽和固溶体リボンを
選定した。このリボンは、厚さ３０μｍ、幅１５mm、比
抵抗（室温）４５μΩcmであり、その比抵抗はＡｌ系圧
延板の約８．７倍である。このリボンは単ロール法によ
り製造されたもので、その製造条件は、Ｃｕロールの直
径２５０mm、Ｃｕロールの回転数 ２０００ｒｐｍ、石
英管ノズルの噴出口寸法 縦０．３mm、横１５mm（スリ
ット形）、石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ
０．５mm、雰囲気ガス Ａｒ、気圧−４０cmＨｇであ
る。
【００１１】リボンにおいて、その溶質原子であるＭｎ
の固溶量は２．７原子％である。Ａｌ95Ｍｎ5 の組成を
有し、且つ平衡状態の合金において、Ｍｎの固溶限は
０．９原子％であるから、リボンは前記合金に比べて３
倍のＭｎを過飽和に固溶していることになる。また、Ｍ
ｎの添加量をＡ（５原子％）とし、Ｍｎの固溶量をＢ
（２．７原子％）とすると、Ｍｎの固溶率Ｃ＝（Ｂ／
Ａ）×１００はＣ＝５４％である。
の固溶量は２．７原子％である。Ａｌ95Ｍｎ5 の組成を
有し、且つ平衡状態の合金において、Ｍｎの固溶限は
０．９原子％であるから、リボンは前記合金に比べて３
倍のＭｎを過飽和に固溶していることになる。また、Ｍ
ｎの添加量をＡ（５原子％）とし、Ｍｎの固溶量をＢ
（２．７原子％）とすると、Ｍｎの固溶率Ｃ＝（Ｂ／
Ａ）×１００はＣ＝５４％である。
【００１２】図１は、リボンおよび平衡状態の合金にお
けるＭｎ含有量と比抵抗との関係を示す。図１より、同
一Ｍｎ含有量にて、過飽和固溶体であるリボンの方が、
前記合金よりも高い比抵抗を有することが判る。
けるＭｎ含有量と比抵抗との関係を示す。図１より、同
一Ｍｎ含有量にて、過飽和固溶体であるリボンの方が、
前記合金よりも高い比抵抗を有することが判る。
【００１３】Ｍｎ含有量は、リボン製造時の冷却速度に
依存するが、この例においては、Ｍｎ含有量が５原子％
を超えると比抵抗の上昇は緩慢となる。これは、固溶し
きれなかったＭｎが金属間化合物等として析出するから
である。
依存するが、この例においては、Ｍｎ含有量が５原子％
を超えると比抵抗の上昇は緩慢となる。これは、固溶し
きれなかったＭｎが金属間化合物等として析出するから
である。
【００１４】スポット溶接作業に当っては、図２に示す
ように、２枚のＡｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４間
にリボン５1 を介在させて両板１，２を重ね合せ、次い
でクロム銅よりなる外径１９mm、先端面の半径（Ｒ）８
０mmの一対のＪＩＳ Ｒ型電極チップ６，７により被溶
接部３，４を加圧力４５０kgｆで加圧し、同時に両電極
チップ６，７間に単相整流式直流型電源を用いて通電時
間４サイクルの条件下で通電することにより、図３に示
すように両被溶接部３，４間を接合した。 このスポッ
ト溶接に際し、ナゲット８の直径ｄと溶接電流との関係
を求めたところ、図４の結果を得た。図４において、実
施例１は前記スポット溶接作業、したがってリボン５1
を用いた場合に該当する。また比較例１は両Ａｌ系圧延
板１，２の被溶接部３，４間に何物も介在させなかった
場合に該当する。さらに比較例２は両Ａｌ系圧延板１，
２の被溶接部３，４間に発熱部材として、平衡状態の合
金よりなるリボンを介在させた場合に該当する。そのリ
ボンはＡｌ99.3Ｍｎ0.7 （数値は原子％）といった組成
を有し、厚さ４８μｍ、幅１５mm、比抵抗（室温）７．
１μΩcmである。したがって、このリボンは両Ａｌ系圧
延板１，２よりも高い電気抵抗を有するといえる。
ように、２枚のＡｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４間
にリボン５1 を介在させて両板１，２を重ね合せ、次い
でクロム銅よりなる外径１９mm、先端面の半径（Ｒ）８
０mmの一対のＪＩＳ Ｒ型電極チップ６，７により被溶
接部３，４を加圧力４５０kgｆで加圧し、同時に両電極
チップ６，７間に単相整流式直流型電源を用いて通電時
間４サイクルの条件下で通電することにより、図３に示
すように両被溶接部３，４間を接合した。 このスポッ
ト溶接に際し、ナゲット８の直径ｄと溶接電流との関係
を求めたところ、図４の結果を得た。図４において、実
施例１は前記スポット溶接作業、したがってリボン５1
を用いた場合に該当する。また比較例１は両Ａｌ系圧延
板１，２の被溶接部３，４間に何物も介在させなかった
場合に該当する。さらに比較例２は両Ａｌ系圧延板１，
２の被溶接部３，４間に発熱部材として、平衡状態の合
金よりなるリボンを介在させた場合に該当する。そのリ
ボンはＡｌ99.3Ｍｎ0.7 （数値は原子％）といった組成
を有し、厚さ４８μｍ、幅１５mm、比抵抗（室温）７．
１μΩcmである。したがって、このリボンは両Ａｌ系圧
延板１，２よりも高い電気抵抗を有するといえる。
【００１５】溶接強度は、一般に、被溶接板の厚さをｔ
としたとき、ナゲット８の直径ｄがｄ≧５×ｔ1/2 でな
ければならないと規定されており、この実施例では引張
り剪断テストの結果からナゲット８の直径ｄ＝５．４mm
を溶接強度保証下限値に設定した。
としたとき、ナゲット８の直径ｄがｄ≧５×ｔ1/2 でな
ければならないと規定されており、この実施例では引張
り剪断テストの結果からナゲット８の直径ｄ＝５．４mm
を溶接強度保証下限値に設定した。
【００１６】図４から明らかなように、溶接強度保証限
界を超えるための最低溶接電流は、実施例１の場合は約
１３．４ｋＡであるが、比較例１の場合は約１８．３ｋ
Ａ、また比較例２の場合は約１８ｋＡを必要とする。こ
れらの事実から、実施例１によれば、比較例１，２に比
べて約４．６ないし約４．９ｋＡの低電流化を達成し得
ることが判明した。
界を超えるための最低溶接電流は、実施例１の場合は約
１３．４ｋＡであるが、比較例１の場合は約１８．３ｋ
Ａ、また比較例２の場合は約１８ｋＡを必要とする。こ
れらの事実から、実施例１によれば、比較例１，２に比
べて約４．６ないし約４．９ｋＡの低電流化を達成し得
ることが判明した。
【００１７】図５は、リボン５1 における溶質原子Ｍｎ
の固溶率Ｃとスポット溶接による接合部の引張り剪断強
さとの関係を示す。
の固溶率Ｃとスポット溶接による接合部の引張り剪断強
さとの関係を示す。
【００１８】図５より、許容引張り剪断強さ１８７kgｆ
（ＪＩＳ Ａ）以上の接合強度を得るためには、溶質原
子Ｍｎの固溶率ＣはＣ≧５０％でなければならないこと
が判る。実施例１においては、溶質原子Ｍｎの固溶率Ｃ
はＣ＝５４％であって、接合部の引張り剪断強さは許容
値を超えていることが明らかである。溶質原子Ｍｎの固
溶率ＣがＣ＜５０％では、接合部に多量の析出物が生成
されて接合強度が低下する。
（ＪＩＳ Ａ）以上の接合強度を得るためには、溶質原
子Ｍｎの固溶率ＣはＣ≧５０％でなければならないこと
が判る。実施例１においては、溶質原子Ｍｎの固溶率Ｃ
はＣ＝５４％であって、接合部の引張り剪断強さは許容
値を超えていることが明らかである。溶質原子Ｍｎの固
溶率ＣがＣ＜５０％では、接合部に多量の析出物が生成
されて接合強度が低下する。
【００１９】〔実施例II〕低電気抵抗性金属部材として
は、実施例Ｉの場合と同様のＡｌ系圧延板が用いられ、
発熱部材としては、実施例１の場合と同一組成、したが
ってＡｌ95Ｍｎ5といった組成を有するＡｌ系過飽和固
溶体粉末の集合体が用いられた。
は、実施例Ｉの場合と同様のＡｌ系圧延板が用いられ、
発熱部材としては、実施例１の場合と同一組成、したが
ってＡｌ95Ｍｎ5といった組成を有するＡｌ系過飽和固
溶体粉末の集合体が用いられた。
【００２０】この粉末は、Ｈｅガス圧８０kgｆ／cm2 の
条件下でアトマイズ法により製造されたもので、平均粒
径は１０μｍ、比抵抗（室温）はリボン５1 と同じで、
４５μΩcmである。
条件下でアトマイズ法により製造されたもので、平均粒
径は１０μｍ、比抵抗（室温）はリボン５1 と同じで、
４５μΩcmである。
【００２１】発熱部材の形成に当っては、前記粉末にｎ
−ヘキサンを配合してスラリを調製し、そのスラリを、
図６に示すように一方のＡｌ系圧延板２の被溶接部３表
面に塗布して、粉末９よりなる厚さ３０μｍの集合体１
０を得た。
−ヘキサンを配合してスラリを調製し、そのスラリを、
図６に示すように一方のＡｌ系圧延板２の被溶接部３表
面に塗布して、粉末９よりなる厚さ３０μｍの集合体１
０を得た。
【００２２】溶接作業に当っては、図７に示すように２
枚のＡｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４間に集合体１
０を介在させて両板１，２を重ね合せ、次いで実施例Ｉ
の場合と同一条件下でスポット溶接を行った。
枚のＡｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４間に集合体１
０を介在させて両板１，２を重ね合せ、次いで実施例Ｉ
の場合と同一条件下でスポット溶接を行った。
【００２３】その際、前記同様にナゲット８の直径ｄと
溶接電流との関係を求めたところ、図４において実施例
２として示す結果を得た。
溶接電流との関係を求めたところ、図４において実施例
２として示す結果を得た。
【００２４】図４から明らかなように、実施例２によれ
ば、溶接強度保証限界を超えるための最低溶接電流は約
１２．３ｋＡとなる。この値は実施例１の場合よりもさ
らに低くなっており、比較例１に比べて６ｋＡの低電流
化が図られている。
ば、溶接強度保証限界を超えるための最低溶接電流は約
１２．３ｋＡとなる。この値は実施例１の場合よりもさ
らに低くなっており、比較例１に比べて６ｋＡの低電流
化が図られている。
【００２５】これは、集合体１０が粉末９より形成され
ていることに起因して、集合体１０内部の接触抵抗が高
くなると共に集合体１０と両被溶接部３，４との部分的
接触によりそれらの間の接触抵抗が高くなるので、両被
溶接部３，４の局部的溶融が実施例１の場合よりも速め
られるからである。
ていることに起因して、集合体１０内部の接触抵抗が高
くなると共に集合体１０と両被溶接部３，４との部分的
接触によりそれらの間の接触抵抗が高くなるので、両被
溶接部３，４の局部的溶融が実施例１の場合よりも速め
られるからである。
【００２６】図８は、前記部分的接触を得るための他の
例を示す。この例においては、リボン５2 の一面に多数
の凸条１１が形成されている。このリボン５2 は、前記
のものと同一組成（Ａｌ95Ｍｎ5 ）を有するＡｌ系過飽
和固溶体よりなる。
例を示す。この例においては、リボン５2 の一面に多数
の凸条１１が形成されている。このリボン５2 は、前記
のものと同一組成（Ａｌ95Ｍｎ5 ）を有するＡｌ系過飽
和固溶体よりなる。
【００２７】このようなリボン５2 は、前記単ロール法
において、石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ
を１．０mmに、また気圧を７６０mmＨｇにそれぞれ変更
し、他の条件を前記と同一に設定することによって製造
される。リボン５2 の凸条１１は、Ｃｕロールとの接触
面に形成される。
において、石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ
を１．０mmに、また気圧を７６０mmＨｇにそれぞれ変更
し、他の条件を前記と同一に設定することによって製造
される。リボン５2 の凸条１１は、Ｃｕロールとの接触
面に形成される。
【００２８】〔実施例III 〕低電気抵抗性金属部材とし
ては、実施例Ｉの場合と同様のＡｌ系圧延板が用いられ
た。
ては、実施例Ｉの場合と同様のＡｌ系圧延板が用いられ
た。
【００２９】またＡｌ系圧延板と同材種の過飽和固溶体
よりなり、且つＡｌ系圧延板よりも高い電気抵抗を持つ
発熱部材として、Ａｌ98.5Ｃｒ1.5 （数値は原子％、以
下同じ）といった組成を有するＡｌ系過飽和固溶体リボ
ンを選定した。このリボンは、厚さ６２．５μｍ、幅１
５mm、比抵抗（室温）４５μΩcmである。このリボンは
単ロール法により製造されたもので、その製造条件は、
実施例Ｉの場合と同じである。
よりなり、且つＡｌ系圧延板よりも高い電気抵抗を持つ
発熱部材として、Ａｌ98.5Ｃｒ1.5 （数値は原子％、以
下同じ）といった組成を有するＡｌ系過飽和固溶体リボ
ンを選定した。このリボンは、厚さ６２．５μｍ、幅１
５mm、比抵抗（室温）４５μΩcmである。このリボンは
単ロール法により製造されたもので、その製造条件は、
実施例Ｉの場合と同じである。
【００３０】リボンにおいて、その溶質原子であるＣｒ
の固溶量は０．８原子％である。Ａｌ98.5Ｃｒ1.5 の組
成を有し、且つ平衡状態の合金において、Ｃｒの固溶限
は０．４原子％であるから、リボンは前記合金に比べて
２倍のＣｒを過飽和に固溶していることになる。また、
Ｃｒの添加量をＡ（１．５原子％）とし、Ｃｒの固溶量
をＢ（０．８原子％）とすると、Ｃｒの固溶率Ｃ＝（Ｂ
／Ａ）×１００はＣ＝５３％である。
の固溶量は０．８原子％である。Ａｌ98.5Ｃｒ1.5 の組
成を有し、且つ平衡状態の合金において、Ｃｒの固溶限
は０．４原子％であるから、リボンは前記合金に比べて
２倍のＣｒを過飽和に固溶していることになる。また、
Ｃｒの添加量をＡ（１．５原子％）とし、Ｃｒの固溶量
をＢ（０．８原子％）とすると、Ｃｒの固溶率Ｃ＝（Ｂ
／Ａ）×１００はＣ＝５３％である。
【００３１】図９は、リボンおよび平衡状態の合金にお
けるＣｒ含有量と比抵抗との関係を示す。図９より、同
一Ｃｒ含有量にて、過飽和固溶体であるリボンの方が、
前記合金よりも高い比抵抗を有することが判る。
けるＣｒ含有量と比抵抗との関係を示す。図９より、同
一Ｃｒ含有量にて、過飽和固溶体であるリボンの方が、
前記合金よりも高い比抵抗を有することが判る。
【００３２】次に、重ね合された２枚のリボンを用いて
実施例Ｉの場合と同一条件下でスポット溶接を行った
（図２，３参照）。
実施例Ｉの場合と同一条件下でスポット溶接を行った
（図２，３参照）。
【００３３】その際、前記同様にナゲット８の直径ｄと
溶接電流との関係を求めたところ、図１０の結果を得
た。図１０において、実施例３は前記スポット溶接作
業、したがってリボンを用いた場合に該当する。また比
較例１は、実施例Ｉで述べたものと同じものであり、し
たがって両Ａｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４間には
何物も介在させられていない。
溶接電流との関係を求めたところ、図１０の結果を得
た。図１０において、実施例３は前記スポット溶接作
業、したがってリボンを用いた場合に該当する。また比
較例１は、実施例Ｉで述べたものと同じものであり、し
たがって両Ａｌ系圧延板１，２の被溶接部３，４間には
何物も介在させられていない。
【００３４】図１０から明らかなように、溶接強度保証
限界を超えるための最低溶接電流は実施例３の場合は約
１４．３ｋＡであるが、比較例１の場合は約１８．３ｋ
Ａを必要とする。この事実から、実施例３によれば、比
較例１に比べて約４ｋＡの低電流化を達成し得ることが
判明した。
限界を超えるための最低溶接電流は実施例３の場合は約
１４．３ｋＡであるが、比較例１の場合は約１８．３ｋ
Ａを必要とする。この事実から、実施例３によれば、比
較例１に比べて約４ｋＡの低電流化を達成し得ることが
判明した。
【００３５】なお、本発明はＡｌ板等の抵抗溶接にも適
用される。また抵抗溶接にはシーム溶接等も含まれる。
用される。また抵抗溶接にはシーム溶接等も含まれる。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、同材種の低電気抵抗性
金属部材を抵抗溶接するに当り、前記のように特定され
た発熱部材を用いることによって、大幅な低電流化を達
成し、またその低電流化に伴い陽、陰極電極の延命を図
ることができる。
金属部材を抵抗溶接するに当り、前記のように特定され
た発熱部材を用いることによって、大幅な低電流化を達
成し、またその低電流化に伴い陽、陰極電極の延命を図
ることができる。
【図１】Ｍｎ含有量と比抵抗との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図２】スポット溶接開始前の説明図である。
【図３】スポット溶接終了時の説明図である。
【図４】溶接電流とナゲットの直径との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図５】リボンにおける溶質原子Ｍｎの固溶率と接合部
の引張り剪断強さとの関係を示すグラフである。
の引張り剪断強さとの関係を示すグラフである。
【図６】Ａｌ系圧延板に発熱部材を形成した状態を示す
断面図である。
断面図である。
【図７】２枚のＡｌ系圧延板間に発熱部材を介在させた
状態を示す断面図である。
状態を示す断面図である。
【図８】２枚のＡｌ系圧延板間に発熱部材を介在させた
状態を示す要部拡大断面図である。
状態を示す要部拡大断面図である。
【図９】Ｃｒ含有量と比抵抗との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図１０】溶接電流とナゲットの直径との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
１，２ Ａｌ系圧延板（低電気抵抗性金属部材） ３，４ 被溶接部 ５1 ，５2 リボン（発熱部材） １０ 粉末の集合体（発熱部材）
Claims (3)
- 【請求項１】 同材種の低電気抵抗性金属部材（１，
２）を抵抗溶接するに当り、前記金属部材（１，２）と
同材種の過飽和固溶体よりなり、且つ前記金属部材
（１，２）よりも高い電気抵抗を持つ発熱部材（５1 ，
５2 ，１０）を前記金属部材（１，２）の被溶接部
（３，４）相互間に介在させることを特徴とする低電気
抵抗性金属部材の抵抗溶接方法。 - 【請求項２】 前記発熱部材（５1 ，５2 ，１０）にお
いて、溶質原子の添加量をＡとし、その溶質原子の固溶
量をＢとしたとき、固溶率Ｃ＝（Ｂ／Ａ）×１００がＣ
≧５０％である、請求項１記載の低電気抵抗性金属部材
の抵抗溶接方法。 - 【請求項３】 前記被溶接部（３，４）の少なくとも一
方と前記発熱部材（５2 ，１０）とを部分的に接触させ
る、請求項１または２記載の低電気抵抗性金属部材の抵
抗溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5049625A JPH06262370A (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5049625A JPH06262370A (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06262370A true JPH06262370A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=12836416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5049625A Pending JPH06262370A (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06262370A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101500042B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2015-03-06 | 주식회사 포스코 | 용접구조 |
-
1993
- 1993-03-10 JP JP5049625A patent/JPH06262370A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101500042B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2015-03-06 | 주식회사 포스코 | 용접구조 |
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