JPH06240391A - 高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具 - Google Patents
高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具Info
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- JPH06240391A JPH06240391A JP4875893A JP4875893A JPH06240391A JP H06240391 A JPH06240391 A JP H06240391A JP 4875893 A JP4875893 A JP 4875893A JP 4875893 A JP4875893 A JP 4875893A JP H06240391 A JPH06240391 A JP H06240391A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 重量％で、タングステン４０〜６５％，クロ
ム２〜１５％，残部ニッケルおよび不可避不純物よりな
ることを特徴とする高温強度に優れたニッケル−タング
ステン合金、または前記合金基地中に粒径２００μｍ以
下のタングステンを基とする分散物を有することを特徴
とする高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、
その製造方法およびそれを用いてなることを特徴とする
熱間加工用治具である。 【効果】 本発明は、高温強度に優れた合金、その製造
方法およびそれを用いた熱間加工用治具を提供すること
ができる。
ム２〜１５％，残部ニッケルおよび不可避不純物よりな
ることを特徴とする高温強度に優れたニッケル−タング
ステン合金、または前記合金基地中に粒径２００μｍ以
下のタングステンを基とする分散物を有することを特徴
とする高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、
その製造方法およびそれを用いてなることを特徴とする
熱間加工用治具である。 【効果】 本発明は、高温強度に優れた合金、その製造
方法およびそれを用いた熱間加工用治具を提供すること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温強度に優れたニッ
ケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用
いた熱間加工用治具に関する。
ケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用
いた熱間加工用治具に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば鋼材の熱間加工においては
被加工材は１０８０〜１２８０℃という高温に加熱され
加工が行われるため、その加工に用いられる熱間加工用
ダイス自身もほぼ被加工材の加熱温度と同様の温度とな
る。
被加工材は１０８０〜１２８０℃という高温に加熱され
加工が行われるため、その加工に用いられる熱間加工用
ダイス自身もほぼ被加工材の加熱温度と同様の温度とな
る。
【０００３】このような熱間加工に使用される熱間加工
用ダイスなどに用いられる熱間加工用治具の材質として
は、ＳＫＤ４，ＳＫＤ５，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，Ｓ
ＫＤ７，ＳＫＤ８，ＳＫＴ３，ＳＫＴ４など各種の鉄を
基とする合金鋼が一般に使用されている。
用ダイスなどに用いられる熱間加工用治具の材質として
は、ＳＫＤ４，ＳＫＤ５，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，Ｓ
ＫＤ７，ＳＫＤ８，ＳＫＴ３，ＳＫＴ４など各種の鉄を
基とする合金鋼が一般に使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】これら、従来の合金鋼
を用いた熱間加工用治具は、高温強度が低く、さらに高
温における耐摩耗性などの特性が劣っており、熱間加工
のような高温での加工を行うと寿命が低く、熱間加工用
治具の交換頻度が高かった。このため、これら従来の合
金鋼を用いた熱間加工用治具のコストが高くなるという
問題があった。
を用いた熱間加工用治具は、高温強度が低く、さらに高
温における耐摩耗性などの特性が劣っており、熱間加工
のような高温での加工を行うと寿命が低く、熱間加工用
治具の交換頻度が高かった。このため、これら従来の合
金鋼を用いた熱間加工用治具のコストが高くなるという
問題があった。
【０００５】これら合金鋼に代えて超硬合金の使用も可
能であり検討もされているが、熱間加工用治具への加工
性に劣っている、コストが高いなど、各種の問題点を有
している。
能であり検討もされているが、熱間加工用治具への加工
性に劣っている、コストが高いなど、各種の問題点を有
している。
【０００６】このため、本発明においては上記問題を解
消し、高温強度に優れた合金、その製造方法およびそれ
を用いた熱間加工用治具を提供することを目的とする。
消し、高温強度に優れた合金、その製造方法およびそれ
を用いた熱間加工用治具を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段と作用】本発明者らは、上
記問題点を解決するために従来の材質における問題点の
原因に関し種々検討した結果、例えば鋼材の熱間加工に
おいては被加工材は１０８０〜１２８０℃という高温に
加熱され加工が行われ、その加工に用いられる熱間加工
用ダイス自身もほぼ被加工材の加熱温度と同様の温度と
なるため、従来の合金鋼ではその焼なまし温度以上に加
熱されることになる。
記問題点を解決するために従来の材質における問題点の
原因に関し種々検討した結果、例えば鋼材の熱間加工に
おいては被加工材は１０８０〜１２８０℃という高温に
加熱され加工が行われ、その加工に用いられる熱間加工
用ダイス自身もほぼ被加工材の加熱温度と同様の温度と
なるため、従来の合金鋼ではその焼なまし温度以上に加
熱されることになる。
【０００８】このため、合金鋼の基地がオーステナイト
相になり硬度が低下すること、さらに合金鋼は鉄基であ
るため高温において酸化が著しくなるなどの原因によ
り、耐摩耗性が低下するとの知見を得た。
相になり硬度が低下すること、さらに合金鋼は鉄基であ
るため高温において酸化が著しくなるなどの原因によ
り、耐摩耗性が低下するとの知見を得た。
【０００９】上記知見に基づいて、さらに本発明者らは
種々検討を重ねた結果、重量％で、タングステン（Ｗ）
４０〜６５％，クロム（Ｃｒ）２〜１５％，残部ニッケ
ル（Ｎｉ）および不可避不純物よりなるＮｉ−Ｗ合金
が、優れた高温強度を有することを初めて見出したので
ある。
種々検討を重ねた結果、重量％で、タングステン（Ｗ）
４０〜６５％，クロム（Ｃｒ）２〜１５％，残部ニッケ
ル（Ｎｉ）および不可避不純物よりなるＮｉ−Ｗ合金
が、優れた高温強度を有することを初めて見出したので
ある。
【００１０】さらに本発明においては、上記Ｎｉ−Ｗ合
金において、該合金の基地中に粒径２００μｍ以下のＷ
を基とする分散物を有することを特徴とする。
金において、該合金の基地中に粒径２００μｍ以下のＷ
を基とする分散物を有することを特徴とする。
【００１１】上記本発明のＮｉ−Ｗ合金は、該合金を１
２００〜１３５０℃に加熱し、断面減少率１５％以上の
塑性加工を施すことにより、意図する特性を得ることが
できる。
２００〜１３５０℃に加熱し、断面減少率１５％以上の
塑性加工を施すことにより、意図する特性を得ることが
できる。
【００１２】以下に、まず本発明の合金組成に関し詳述
する。
する。
【００１３】まずＷは、高温における合金の硬度あるい
はその他の高温強度を向上させるために必須の元素であ
る。
はその他の高温強度を向上させるために必須の元素であ
る。
【００１４】Ｗの量が余り少ないと合金の効果が得られ
ず、また逆にその量が余り多いと加工性が低下するため
に、その量を４０〜６５重量％とした。好ましくは４０
〜５０重量％、さらに好ましく４４〜４６重量％であ
る。
ず、また逆にその量が余り多いと加工性が低下するため
に、その量を４０〜６５重量％とした。好ましくは４０
〜５０重量％、さらに好ましく４４〜４６重量％であ
る。
【００１５】次にＣｒは、高温における耐酸化性を向上
させるために必須の元素である。
させるために必須の元素である。
【００１６】Ｃｒの量が余り少ないと合金の効果が得ら
れず、また逆にその量が余り多いと加工性が低下するた
めに、その量を２〜１５重量％とした。好ましくは２〜
８重量％、さらに好ましくは４〜６重量％である。
れず、また逆にその量が余り多いと加工性が低下するた
めに、その量を２〜１５重量％とした。好ましくは２〜
８重量％、さらに好ましくは４〜６重量％である。
【００１７】残部のＮｉは、高温における耐酸化性を向
上させるために必須の元素である。
上させるために必須の元素である。
【００１８】本発明においては、上記Ｗ，ＣｒおよびＮ
ｉ以外に、重量％で、マンガン（Ｍｎ）１．５％以下，
シリコン（Ｓｉ）１％以下および炭素（Ｃ）０．１％以
下を含有しても良い。
ｉ以外に、重量％で、マンガン（Ｍｎ）１．５％以下，
シリコン（Ｓｉ）１％以下および炭素（Ｃ）０．１％以
下を含有しても良い。
【００１９】ここでＭｎは、合金の脱酸元素として添加
されるものである。
されるものである。
【００２０】しかし、Ｍｎを余り多量に含有すると高温
における耐酸化性が低下するため、その合金中の含有量
を１．５重量％以下とした。好ましくは０．５重量％以
下、さらに好ましくは０．３重量％以下である。
における耐酸化性が低下するため、その合金中の含有量
を１．５重量％以下とした。好ましくは０．５重量％以
下、さらに好ましくは０．３重量％以下である。
【００２１】次にＳｉは、Ｍｎと同様に合金の脱酸元素
として添加されるものである。
として添加されるものである。
【００２２】しかし、Ｓｉを余り多量に含有すると強度
および靭性が低下するため、その合金中の含有量を１重
量％以下とした。好ましくは０．５重量％以下、さらに
好ましくは０．３重量％以下である。
および靭性が低下するため、その合金中の含有量を１重
量％以下とした。好ましくは０．５重量％以下、さらに
好ましくは０．３重量％以下である。
【００２３】次にＣは、ＭｎおよびＳｉと同様に合金の
脱酸元素として添加されるものである。
脱酸元素として添加されるものである。
【００２４】しかし、Ｃを余り多量に含有すると靭性が
低下するため、その合金中の含有量を０．１重量％以下
とした。好ましくは０．０５重量％以下である。
低下するため、その合金中の含有量を０．１重量％以下
とした。好ましくは０．０５重量％以下である。
【００２５】本発明においては、上記元素の他に、Ｍ
ｇ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｙ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏお
よびＶなどを総量で５重量％以下含有することは何ら問
題はない。
ｇ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｙ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏお
よびＶなどを総量で５重量％以下含有することは何ら問
題はない。
【００２６】さらに本発明においては、上記合金におけ
る基地中に粒径２００μｍ以下のＷを基とする分散物を
有することを特徴とする。
る基地中に粒径２００μｍ以下のＷを基とする分散物を
有することを特徴とする。
【００２７】これは、合金の基地中の分散物の粒径が余
り大きいと合金の熱間加工時に、前記析出物を起点とし
た割れを生じると共に、前記分散物は硬度が高いために
前記合金を例えば熱間加工用治具として使用した場合
に、被加工材にキズをつけるなど、被加工材の品質が低
下するためである。
り大きいと合金の熱間加工時に、前記析出物を起点とし
た割れを生じると共に、前記分散物は硬度が高いために
前記合金を例えば熱間加工用治具として使用した場合
に、被加工材にキズをつけるなど、被加工材の品質が低
下するためである。
【００２８】好ましい分散物の大きさは、２００μｍ以
下、より好ましくは１００μｍ以下である。
下、より好ましくは１００μｍ以下である。
【００２９】ここで、Ｗを基とする分散物とは、製造時
の晶出物あるいは析出物など各種の合金の分散物が対象
となり、例えば純ＷあるいはＷＮｉ4 などの分散物であ
り、その粒径とは分散物を囲む最小円の直径をいう。
の晶出物あるいは析出物など各種の合金の分散物が対象
となり、例えば純ＷあるいはＷＮｉ4 などの分散物であ
り、その粒径とは分散物を囲む最小円の直径をいう。
【００３０】さらに本発明においては、上記分散物の適
切な粒径の範囲と適切な個数を規定することにより、よ
り優れたＮｉ−Ｗ合金を得ることができる。
切な粒径の範囲と適切な個数を規定することにより、よ
り優れたＮｉ−Ｗ合金を得ることができる。
【００３１】本発明のＮｉ−Ｗ合金は、例えば以下の製
造方法により製造することができる。
造方法により製造することができる。
【００３２】まず、上記合金を得るためには、本発明組
成の合金を溶解，鋳造することにより鋳塊を製造、ある
いは粉末冶金法によって本発明の各成分の粉末を混合，
成形後焼結することにより焼結体を製造する。
成の合金を溶解，鋳造することにより鋳塊を製造、ある
いは粉末冶金法によって本発明の各成分の粉末を混合，
成形後焼結することにより焼結体を製造する。
【００３３】次に上記合金を、１２００〜１３５０℃に
加熱し、断面減少率１５％以上の塑性加工を施すことに
より、意図する合金を得ることができるのである。
加熱し、断面減少率１５％以上の塑性加工を施すことに
より、意図する合金を得ることができるのである。
【００３４】上記塑性加工は、意図する製品を得るため
の加工であると共に、合金製造時に発生した脆弱なデン
ドライト相を消失させ、かつ粗大な結晶粒を細かい結晶
粒とする、あるいは細かい気孔を無くすための加工であ
り、鍛造加工あるいは圧延加工など各種の加工方法が採
用できる。さらに、焼結体の場合はその焼結密度を向上
させるための加工である。
の加工であると共に、合金製造時に発生した脆弱なデン
ドライト相を消失させ、かつ粗大な結晶粒を細かい結晶
粒とする、あるいは細かい気孔を無くすための加工であ
り、鍛造加工あるいは圧延加工など各種の加工方法が採
用できる。さらに、焼結体の場合はその焼結密度を向上
させるための加工である。
【００３５】ここで、塑性加工時の加熱温度（熱間加工
温度）は、その温度が余り低いと合金の強度が高く意図
する加工率を得ることができず、また逆にその温度が余
り高いと粒界において酸化が激しくなる、いわゆるバー
ニングを起こし粒界割れを発生し易くなり、熱間割れの
原因となるため、その加熱温度を１２００〜１３５０℃
とした。好ましい加熱温度は１２５０〜１３５０℃であ
り、さらに好ましくは１３００〜１３５０℃である。
温度）は、その温度が余り低いと合金の強度が高く意図
する加工率を得ることができず、また逆にその温度が余
り高いと粒界において酸化が激しくなる、いわゆるバー
ニングを起こし粒界割れを発生し易くなり、熱間割れの
原因となるため、その加熱温度を１２００〜１３５０℃
とした。好ましい加熱温度は１２５０〜１３５０℃であ
り、さらに好ましくは１３００〜１３５０℃である。
【００３６】さらに塑性加工時の断面減少率は、余り断
面減少率が低いとデンドライト相が消失されず、かつ細
かい結晶粒を得ることができず、合金、さらにはそれに
より得られた製品の信頼性が低下するため、断面減少率
を１５％以上とした。好ましい断面減少率は２０％以
上、さらに好ましくは２５％以上である。
面減少率が低いとデンドライト相が消失されず、かつ細
かい結晶粒を得ることができず、合金、さらにはそれに
より得られた製品の信頼性が低下するため、断面減少率
を１５％以上とした。好ましい断面減少率は２０％以
上、さらに好ましくは２５％以上である。
【００３７】上記塑性加工は、１回または複数回加熱お
よび加工を行うものであり、その断面減少率は全断面現
象率を表している。
よび加工を行うものであり、その断面減少率は全断面現
象率を表している。
【００３８】以上説明した本発明のＮｉ−Ｗ合金の用途
は、高温強度が要求される用途であれば何ら限定される
ものではないが、例えば高温における強度および耐摩耗
性などが要求される熱間加工用治具として有効である。
さらに前記熱間加工用治具の中でも具体的には熱間加工
用ダイスとして有効である。
は、高温強度が要求される用途であれば何ら限定される
ものではないが、例えば高温における強度および耐摩耗
性などが要求される熱間加工用治具として有効である。
さらに前記熱間加工用治具の中でも具体的には熱間加工
用ダイスとして有効である。
【００３９】
【実施例】表１に示す各組成の合金を高周波真空誘導炉
で溶解，鋳造し、鋳塊を得た。
で溶解，鋳造し、鋳塊を得た。
【００４０】ここで、試料Ｎｏ．９の合金は従来熱間加
工用治具として用いられている合金鋼であるＳＫＤ６１
である。
工用治具として用いられている合金鋼であるＳＫＤ６１
である。
【００４１】
【表１】 上記表１において、本発明組成の合金である試料Ｎｏ．
２の合金を用い、グリーブル試験（高温高速引張り試
験）を行い、塑性加工時の適切な加熱温度（熱間加工温
度）範囲を調査した。その結果を下記表２に示す。な
お、一般には絞り値５０％以上の範囲を熱間加工温度と
するが、本発明においては絞り値４０％以上を最適熱処
理温度とした。
２の合金を用い、グリーブル試験（高温高速引張り試
験）を行い、塑性加工時の適切な加熱温度（熱間加工温
度）範囲を調査した。その結果を下記表２に示す。な
お、一般には絞り値５０％以上の範囲を熱間加工温度と
するが、本発明においては絞り値４０％以上を最適熱処
理温度とした。
【００４２】
【表２】 上記表２より明らかなように、本発明の塑性加工時の加
熱温度（熱間加工温度）は、１２００〜１３５０℃が好
ましい。
熱温度（熱間加工温度）は、１２００〜１３５０℃が好
ましい。
【００４３】また、上記と同様に本発明組成の合金であ
る試料Ｎｏ．２の合金を用い、加熱温度１３００℃と
し、断面減少率を０％（鋳塊），１０％，２０％と種々
変化させた合金を作成し、その結晶組織を観察した。そ
の結晶組織写真を各々図１（断面減少率０％），図２
（断面減少率１０％），図３（断面減少率２０％）に示
す。倍率は５０倍である。
る試料Ｎｏ．２の合金を用い、加熱温度１３００℃と
し、断面減少率を０％（鋳塊），１０％，２０％と種々
変化させた合金を作成し、その結晶組織を観察した。そ
の結晶組織写真を各々図１（断面減少率０％），図２
（断面減少率１０％），図３（断面減少率２０％）に示
す。倍率は５０倍である。
【００４４】図１乃至図３より明らかなように、断面減
少率０％および１０％の図１および図２はデンドライト
相が存在しているが、断面減少率２０％の図３はデンド
ライト相が分断されている。このことより、本発明にお
ける断面減少率は１５％以上が好ましい。
少率０％および１０％の図１および図２はデンドライト
相が存在しているが、断面減少率２０％の図３はデンド
ライト相が分断されている。このことより、本発明にお
ける断面減少率は１５％以上が好ましい。
【００４５】表１の試料Ｎｏ１〜８の鋳塊を、１３００
℃，７０％の熱間鍛造加工を施し、直径１３mmの棒材と
した。得られた合金の組織を調査したところ、粒径２０
０μｍ以下のＷを基とする分散物が析出していた。
℃，７０％の熱間鍛造加工を施し、直径１３mmの棒材と
した。得られた合金の組織を調査したところ、粒径２０
０μｍ以下のＷを基とする分散物が析出していた。
【００４６】また、試料Ｎｏ．９の合金（ＳＫＤ６１）
は、１２００℃，７０％の熱間鍛造加工を施し、直径１
３mmの棒材とした。
は、１２００℃，７０％の熱間鍛造加工を施し、直径１
３mmの棒材とした。
【００４７】得られた各棒材を、大気中、１３００℃で
２時間のソーキングを施し、常温における硬度（Ｈ
R Ｂ）測定した。その結果を表３に示す。
２時間のソーキングを施し、常温における硬度（Ｈ
R Ｂ）測定した。その結果を表３に示す。
【００４８】また、本発明合金である試料Ｎｏ．２およ
び従来の合金である試料Ｎｏ．９の合金の各温度におけ
る高温強度を測定した。その結果を図４に示す。図４に
おいて、縦軸は０．２％耐力および引張強さ（kgf/m
m2 ）であり、横軸は温度（℃）を示している。
び従来の合金である試料Ｎｏ．９の合金の各温度におけ
る高温強度を測定した。その結果を図４に示す。図４に
おいて、縦軸は０．２％耐力および引張強さ（kgf/m
m2 ）であり、横軸は温度（℃）を示している。
【００４９】図４より明らかなように、本発明合金であ
る試料Ｎｏ．２は約６００℃以上において従来の合金で
ある試料Ｎｏ．９に比較し、０．２％耐力および引張強
さいずれの特性においても優れている。
る試料Ｎｏ．２は約６００℃以上において従来の合金で
ある試料Ｎｏ．９に比較し、０．２％耐力および引張強
さいずれの特性においても優れている。
【００５０】また、前記試料Ｎｏ．１〜９の合金より熱
間加工用ダイスを各３個づつ作成し、比較的加工性が悪
いといわれるステンレス（ＳＵＳ３０４）の熱間スエー
ジ加工を行い、使用不可能となるまでの回数を測定する
寿命試験を行った。各試料の平均値の結果を併せて表３
に示す。
間加工用ダイスを各３個づつ作成し、比較的加工性が悪
いといわれるステンレス（ＳＵＳ３０４）の熱間スエー
ジ加工を行い、使用不可能となるまでの回数を測定する
寿命試験を行った。各試料の平均値の結果を併せて表３
に示す。
【００５１】
【表３】 上記表３および図４より明らかなように、本発明の合金
は硬度が高く、高温強度が高く、かつ熱間加工用治具と
しての寿命も長い。
は硬度が高く、高温強度が高く、かつ熱間加工用治具と
しての寿命も長い。
【００５２】
【発明の効果】本発明は、高温強度に優れた合金、その
製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具を提供する
ことができる。
製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具を提供する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明組成の合金の断面減少率０％の結晶組織
写真である。
写真である。
【図２】本発明組成の合金の断面減少率１０％の結晶組
織写真である。
織写真である。
【図３】本発明組成の合金の断面減少率２０％の結晶組
織写真である。
織写真である。
【図４】合金の０．２％耐力および引張強さと温度との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｆ 1/18 Ｂ (72)発明者 小泉 秀雄 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、タングステン４０〜６５％，
クロム２〜１５％，残部ニッケルおよび不可避不純物よ
りなることを特徴とする高温強度に優れたニッケル−タ
ングステン合金。 - 【請求項２】 重量％で、タングステン４０〜６５％，
クロム２〜１５％，残部ニッケルおよび不可避不純物よ
りなり、基地中に粒径２００μｍ以下のタングステンを
基とする分散物を有することを特徴とする高温強度に優
れたニッケル−タングステン合金。 - 【請求項３】 重量％で、タングステン４０〜６５％，
クロム２〜１５％，残部ニッケルおよび不可避不純物よ
りなるニッケル−タングステン合金を、１２００〜１３
５０℃に加熱し、断面減少率１５％以上の塑性加工を施
すことを特徴とする高温強度に優れたニッケル−タング
ステン合金の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１および請求項２に記載の高温強
度に優れたニッケル−タングステン合金を用いてなるこ
とを特徴とする熱間加工用治具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4875893A JPH06240391A (ja) | 1993-02-16 | 1993-02-16 | 高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4875893A JPH06240391A (ja) | 1993-02-16 | 1993-02-16 | 高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240391A true JPH06240391A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12812183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4875893A Pending JPH06240391A (ja) | 1993-02-16 | 1993-02-16 | 高温強度に優れたニッケル−タングステン合金、その製造方法およびそれを用いた熱間加工用治具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06240391A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104723049A (zh) * | 2015-03-20 | 2015-06-24 | 深圳市圆梦精密技术研究院 | 合金材料加工刀具制造工艺 |
| CN114107774A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-03-01 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种航空发动机用高温低摩擦抗磨损宽温域运动配副材料 |
-
1993
- 1993-02-16 JP JP4875893A patent/JPH06240391A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104723049A (zh) * | 2015-03-20 | 2015-06-24 | 深圳市圆梦精密技术研究院 | 合金材料加工刀具制造工艺 |
| CN114107774A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-03-01 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种航空发动机用高温低摩擦抗磨损宽温域运动配副材料 |
| CN114107774B (zh) * | 2021-11-29 | 2022-08-12 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种航空发动机用高温低摩擦抗磨损宽温域运动配副材料 |
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