JPH0623665B2 - 流量センサ - Google Patents
流量センサInfo
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- JPH0623665B2 JPH0623665B2 JP61031432A JP3143286A JPH0623665B2 JP H0623665 B2 JPH0623665 B2 JP H0623665B2 JP 61031432 A JP61031432 A JP 61031432A JP 3143286 A JP3143286 A JP 3143286A JP H0623665 B2 JPH0623665 B2 JP H0623665B2
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- temperature
- resistor
- fluid
- detecting means
- flow rate
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/187—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a hot wire flow sensor
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
- G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
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- G01F1/698—Feedback or rebalancing circuits, e.g. self heated constant temperature flowmeters
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F25/00—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume
- G01F25/10—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume of flowmeters
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は膜式抵抗を有する直熱型流量センサ、たとえば
内燃機関の吸入空気量を検出するための空気流量センサ
に関する。
内燃機関の吸入空気量を検出するための空気流量センサ
に関する。
一般に、電子制御式内燃機関にいては、基本燃料噴射
量、基本点火時期等の制御のために機関の吸入空気量は
重要な運転状態パラメータの１つである。従来、このよ
うな吸入空気量を検出するための空気流量センサ（エア
フローメータとも言う）はベーン式のものが主流であっ
たが、最近、小型、応答性が良い等の利点を有する温度
依存抵抗を用いた熱式のものが実用化されている。
量、基本点火時期等の制御のために機関の吸入空気量は
重要な運転状態パラメータの１つである。従来、このよ
うな吸入空気量を検出するための空気流量センサ（エア
フローメータとも言う）はベーン式のものが主流であっ
たが、最近、小型、応答性が良い等の利点を有する温度
依存抵抗を用いた熱式のものが実用化されている。
さらに、温度依存抵抗を有する空気流量センサとして
は、傍熱型と、直熱型とがある。傍熱型の空気流量セン
サにおいては、発熱抵抗、その下流に加熱された空気流
の温度を検知するための温度依存抵抗、および発熱抵抗
の上流に加熱前の空気流の温度を検知するための温度依
存抵抗を設け、２つの温度依存抵抗の温度差が一定にな
るように発熱抵抗の電流値をフィードバック制御し、発
熱抵抗に印加される電圧により空気流量を検出するもの
である。他方、傍熱型に比べて応答速度が早い直熱型の
空気流量センサにおいては、発熱抵抗兼加熱された空気
流の温度検知用抵抗としての膜式抵抗を設け、この膜式
抵抗と加熱前の空気流の温度を検知するための温度依存
抵抗との温度差が一定値になるように膜式抵抗の電流値
をフィードバック制御し、膜式抵抗に印加される電圧に
より空気流量を検出するものである。
は、傍熱型と、直熱型とがある。傍熱型の空気流量セン
サにおいては、発熱抵抗、その下流に加熱された空気流
の温度を検知するための温度依存抵抗、および発熱抵抗
の上流に加熱前の空気流の温度を検知するための温度依
存抵抗を設け、２つの温度依存抵抗の温度差が一定にな
るように発熱抵抗の電流値をフィードバック制御し、発
熱抵抗に印加される電圧により空気流量を検出するもの
である。他方、傍熱型に比べて応答速度が早い直熱型の
空気流量センサにおいては、発熱抵抗兼加熱された空気
流の温度検知用抵抗としての膜式抵抗を設け、この膜式
抵抗と加熱前の空気流の温度を検知するための温度依存
抵抗との温度差が一定値になるように膜式抵抗の電流値
をフィードバック制御し、膜式抵抗に印加される電圧に
より空気流量を検出するものである。
一般に、膜式抵抗は金属箔を耐熱性樹脂たとえばポリイ
ミドフィルムに接着剤で接着することにより製造される
方式とシリコン基板又はセラミック基板等に金属を蒸着
あるいは金属ペーストを印刷し焼成して製造される方式
の２種類がある。
ミドフィルムに接着剤で接着することにより製造される
方式とシリコン基板又はセラミック基板等に金属を蒸着
あるいは金属ペーストを印刷し焼成して製造される方式
の２種類がある。
ところで、膜式抵抗を有する流量センサを内燃機関の吸
入空気量センサとして適用した場合、第３図に示すよう
に、膜式抵抗の温度は吸気温度＋（１００〜１５０℃）
で制御され、従って、正常時は６０〜２１０℃の範囲で
あるが、バックファイヤ等の異常時には吸気温度すなわ
ち温度依存抵抗の温度は２００℃以上となることがあ
り、この結果、膜式抵抗の温度は３００℃以上になり得
る。
入空気量センサとして適用した場合、第３図に示すよう
に、膜式抵抗の温度は吸気温度＋（１００〜１５０℃）
で制御され、従って、正常時は６０〜２１０℃の範囲で
あるが、バックファイヤ等の異常時には吸気温度すなわ
ち温度依存抵抗の温度は２００℃以上となることがあ
り、この結果、膜式抵抗の温度は３００℃以上になり得
る。
しかしながら、前記ポリイミドフィルムに金属箔を接着
した方式の場合、ポリイミドフィルムの耐熱温度は４０
０℃であるが、高温用接着剤の耐熱温度は２５０℃であ
るために、この膜式抵抗が長時間高温（２５０℃以上）
にさらされると、接着剤と共にポリイミドフィルムが収
縮し、変形して流量センサの測定精度が低下するという
問題がある。
した方式の場合、ポリイミドフィルムの耐熱温度は４０
０℃であるが、高温用接着剤の耐熱温度は２５０℃であ
るために、この膜式抵抗が長時間高温（２５０℃以上）
にさらされると、接着剤と共にポリイミドフィルムが収
縮し、変形して流量センサの測定精度が低下するという
問題がある。
またシリコン基板又はセラミック基板に金属膜を形成し
た膜式抵抗の場合は、基板の熱歪により金属膜の抵抗値
が変化し出力特性が変化するという問題点がある。
た膜式抵抗の場合は、基板の熱歪により金属膜の抵抗値
が変化し出力特性が変化するという問題点がある。
従って本発明の目的とするところは、流体の温度が異常
に高くなって、膜式抵抗に悪影響を与えるような制御が
実行されるような状態となっても、膜式抵抗が過熱され
ることを未然に防止して、上述のような流量センサの測
定精度の低下や膜式抵抗の出力特性の変化が生じること
を確実に防止し得る流量センサを提供することにある。
に高くなって、膜式抵抗に悪影響を与えるような制御が
実行されるような状態となっても、膜式抵抗が過熱され
ることを未然に防止して、上述のような流量センサの測
定精度の低下や膜式抵抗の出力特性の変化が生じること
を確実に防止し得る流量センサを提供することにある。
そして上記問題点を解決するために、本発明において
は、第１１図にすように、 流体流路内に設けられた電熱ヒータと、 前記電熱ヒータを発熱させるために電力を供給する電力
供給手段と、 前記電熱ヒータの温度を検出する電熱ヒータ温度検出手
段と、 前記流体流路内の流体の温度を検出する流体温度検出手
段と、 前記電熱ヒータ温度検出手段にて検出される前記電熱ヒ
ータの温度と前記流体温度検出手段にて検出される流体
の温度とから前記流体流路内を流れる流体の流量を検出
する流体流量検出手段と、 前記流体流路内の流体の温度の異常状態を検出する異常
状態検出手段と、 前記異常状態検出手段にて異常状態が検出される時、前
記電力供給手段にて前記電熱ヒータに供給する電力を制
限する制限手段と、 を備えたことを特徴とする流量センサとしている。
は、第１１図にすように、 流体流路内に設けられた電熱ヒータと、 前記電熱ヒータを発熱させるために電力を供給する電力
供給手段と、 前記電熱ヒータの温度を検出する電熱ヒータ温度検出手
段と、 前記流体流路内の流体の温度を検出する流体温度検出手
段と、 前記電熱ヒータ温度検出手段にて検出される前記電熱ヒ
ータの温度と前記流体温度検出手段にて検出される流体
の温度とから前記流体流路内を流れる流体の流量を検出
する流体流量検出手段と、 前記流体流路内の流体の温度の異常状態を検出する異常
状態検出手段と、 前記異常状態検出手段にて異常状態が検出される時、前
記電力供給手段にて前記電熱ヒータに供給する電力を制
限する制限手段と、 を備えたことを特徴とする流量センサとしている。
上記構成によれば、異常状態検出手段にて流体温度の異
常が検出されると、制限手段により電力供給手段の電熱
ヒータへの電力の供給が制限されて、電熱ヒータの温度
が低下するため、電熱ヒータの過熱が防止される。
常が検出されると、制限手段により電力供給手段の電熱
ヒータへの電力の供給が制限されて、電熱ヒータの温度
が低下するため、電熱ヒータの過熱が防止される。
以下、図面により本発明の実施例を説明する。
第４図は本発明に係る膜式抵抗を有する空気流量センサ
が適用された内燃機関を示す全体概要図である。第４図
において、内燃機関１の吸気通路２にはエアクリーナ３
および整流格子４を介して空気が吸入される。この吸気
通路２には計測管（ダクト）５がスティ６によって固定
され、その内部に発熱手段としての膜式抵抗７および外
気温度補償を行なう温度依存抵抗８が設けられている。
なお、温度依存抵抗８は膜式抵抗７の上流に設けられて
いる。上述の膜式抵抗７および温度依存抵抗８はハイブ
リッド基板に形成されたセンサ回路９に接続されてい
る。
が適用された内燃機関を示す全体概要図である。第４図
において、内燃機関１の吸気通路２にはエアクリーナ３
および整流格子４を介して空気が吸入される。この吸気
通路２には計測管（ダクト）５がスティ６によって固定
され、その内部に発熱手段としての膜式抵抗７および外
気温度補償を行なう温度依存抵抗８が設けられている。
なお、温度依存抵抗８は膜式抵抗７の上流に設けられて
いる。上述の膜式抵抗７および温度依存抵抗８はハイブ
リッド基板に形成されたセンサ回路９に接続されてい
る。
センサ回路９は膜式抵抗７の温度と温度依存抵抗８の温
度との差が一定たとえば１００℃差になるように膜式抵
抗７の発熱量をフィードバック制御し、そのセンサ出力
ＶＱを制御回路１０に供給する。なお、センサ回路９に
ついては後述する。
度との差が一定たとえば１００℃差になるように膜式抵
抗７の発熱量をフィードバック制御し、そのセンサ出力
ＶＱを制御回路１０に供給する。なお、センサ回路９に
ついては後述する。
制御回路１０は、たとえばマイクロコンピュータとして
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力インターフェイ
ス１０２、ＣＰＵ１０３、ＲＯＭ１０４、ＲＡＭ１０
５、燃料噴射弁１１を制御する燃料噴射弁駆動回路１０
６等が設けられている。なお、Ａ／Ｄ変換器１０１はた
とえば積分型であり、そのＡ／Ｄ変換終了毎に割込み信
号がＣＰＵ１０３の割込み端子に供給される。
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力インターフェイ
ス１０２、ＣＰＵ１０３、ＲＯＭ１０４、ＲＡＭ１０
５、燃料噴射弁１１を制御する燃料噴射弁駆動回路１０
６等が設けられている。なお、Ａ／Ｄ変換器１０１はた
とえば積分型であり、そのＡ／Ｄ変換終了毎に割込み信
号がＣＰＵ１０３の割込み端子に供給される。
１２はスロットル弁１５の開度に応じたアナログ電圧を
発生するスロットル弁開度センサであって、制御回路１
０のＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。ディストリビュ
ータ（図示せず）には、その軸がたとえばクランク軸に
換算して、１８０゜毎に基準位置検出用パルス信号を発
生するクランク角センサ１３およびクランク角に換算し
て３０゜毎に基準位置検出用パルス信号を発生するクラ
ンク角センサ１４が設けられている。これらクランク角
センサ１３，１４のパルス信号は制御回路１０の入出力
インタイフェース１０２に供給され、このうち、クラン
ク角センサ１４の出力はＣＰＵ１０３の割込み端子に供
給される。
発生するスロットル弁開度センサであって、制御回路１
０のＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。ディストリビュ
ータ（図示せず）には、その軸がたとえばクランク軸に
換算して、１８０゜毎に基準位置検出用パルス信号を発
生するクランク角センサ１３およびクランク角に換算し
て３０゜毎に基準位置検出用パルス信号を発生するクラ
ンク角センサ１４が設けられている。これらクランク角
センサ１３，１４のパルス信号は制御回路１０の入出力
インタイフェース１０２に供給され、このうち、クラン
ク角センサ１４の出力はＣＰＵ１０３の割込み端子に供
給される。
第１図は第４図のセンサ回路の一例を示す回路図であ
る。第１図において、抵抗９１，９２は膜式抵抗７、温
度依存抵抗８と共に第１のブリツジ回路ＢＣ１を構成
し、抵抗９２，９３，９４は温度依存抵抗８と共に第２
のブリッジ回路ＢＣ２を構成する。第１のブリッジ回路
ＢＣ１の２つのノードの電圧Ｖ１，Ｖ２は演算増幅器９
５に入力され、この演算増幅器９５の出力に応じてパワ
ートランジスタ９６の導通率が制御される。この場合、
第１のブリッジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、およびパ
ワートランジスタ９６はフィードバック制御回路を構成
しており、この結果、膜式抵抗７の温度と温度依存抵抗
８の温度との差が一定（たとえば１００℃差）になるよ
うに膜式抵抗７の発熱量がフィードバック制御される。
つまり、空気流量が増加して膜式抵抗７（この場合、正
の温度係数を有する抵抗体、例えば白金抵抗）の温度が
低下し、この結果、膜式抵抗７の抵抗値が下降してＶ１
＜Ｖ２となると、演算増幅器９５の出力によってパワー
トランジスタ９６の導電率が増加する。従って、膜式抵
抗７の発熱量が増加し、同時に、パワートランジスタ９
６のコレクタ電位すなわち電圧バッファ９７の出力電圧
ＶＱは上昇する。
る。第１図において、抵抗９１，９２は膜式抵抗７、温
度依存抵抗８と共に第１のブリツジ回路ＢＣ１を構成
し、抵抗９２，９３，９４は温度依存抵抗８と共に第２
のブリッジ回路ＢＣ２を構成する。第１のブリッジ回路
ＢＣ１の２つのノードの電圧Ｖ１，Ｖ２は演算増幅器９
５に入力され、この演算増幅器９５の出力に応じてパワ
ートランジスタ９６の導通率が制御される。この場合、
第１のブリッジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、およびパ
ワートランジスタ９６はフィードバック制御回路を構成
しており、この結果、膜式抵抗７の温度と温度依存抵抗
８の温度との差が一定（たとえば１００℃差）になるよ
うに膜式抵抗７の発熱量がフィードバック制御される。
つまり、空気流量が増加して膜式抵抗７（この場合、正
の温度係数を有する抵抗体、例えば白金抵抗）の温度が
低下し、この結果、膜式抵抗７の抵抗値が下降してＶ１
＜Ｖ２となると、演算増幅器９５の出力によってパワー
トランジスタ９６の導電率が増加する。従って、膜式抵
抗７の発熱量が増加し、同時に、パワートランジスタ９
６のコレクタ電位すなわち電圧バッファ９７の出力電圧
ＶＱは上昇する。
逆に、空気流量が減少して膜式抵抗７の温度が上昇し、
この結果、膜式抵抗７の抵抗値が増加してＶ１＞Ｖ２と
なると、演算増幅器９５の出力によってパワートランジ
スタ９６の導電率が減少する。従って、膜式抵抗７の発
熱量が減少し、同時に、トランジスタ９６のコレクタ電
位すなわち電圧バッファ９７の出力電圧ＶＱは低下す
る。このようにして、膜式抵抗７の温度は吸気温度によ
って定まる値になるようにフィードバック制御され、出
力電圧ＶＱは空気流量を示すことになる。なお、抵抗９
１，９２の値が上記一定温度差を設定するものである。
この結果、膜式抵抗７の抵抗値が増加してＶ１＞Ｖ２と
なると、演算増幅器９５の出力によってパワートランジ
スタ９６の導電率が減少する。従って、膜式抵抗７の発
熱量が減少し、同時に、トランジスタ９６のコレクタ電
位すなわち電圧バッファ９７の出力電圧ＶＱは低下す
る。このようにして、膜式抵抗７の温度は吸気温度によ
って定まる値になるようにフィードバック制御され、出
力電圧ＶＱは空気流量を示すことになる。なお、抵抗９
１，９２の値が上記一定温度差を設定するものである。
第２のブリッジ回路ＢＣ２の２つのノードの電圧Ｖ２，
ＶＲ１は比較器によって比較され、この比較器９８の出
力に応じてトランジスタ９９のオン、オフが制御され
る。この場合、抵抗９３，９４によって定まる電圧ＶＲ
１は定温度たとえば１５０℃に相当する。従って、温度
依存抵抗８の温度が１５０℃未満であれば、Ｖ２＜ＶＲ
１であり、この結果、比較器９８の出力によってトラン
ジスタ９９はオフ状態に保持されるので、第１のブリッ
ジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、およびパワートランジ
スタ９６により構成されるフィードバック制御回路の動
作は何ら影響されない。しかし、温度依存抵抗８の温度
が１５０℃以上になると、Ｖ２＞ＶＲ１となり、この結
果、トランジスタ９９がオンとなり、従って、パワート
ランジスタ９６は強制的にオフとなる。つまり、フィー
ドバック制御停止回路としてのトランジスタ９９により
フィードバック制御回路の動作は停止する。このとき、
パワートランジスタ９６のコレクタには抵抗１００を介
して所定の電流のみが流れ、膜式抵抗７の発熱量が低下
することになる。
ＶＲ１は比較器によって比較され、この比較器９８の出
力に応じてトランジスタ９９のオン、オフが制御され
る。この場合、抵抗９３，９４によって定まる電圧ＶＲ
１は定温度たとえば１５０℃に相当する。従って、温度
依存抵抗８の温度が１５０℃未満であれば、Ｖ２＜ＶＲ
１であり、この結果、比較器９８の出力によってトラン
ジスタ９９はオフ状態に保持されるので、第１のブリッ
ジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、およびパワートランジ
スタ９６により構成されるフィードバック制御回路の動
作は何ら影響されない。しかし、温度依存抵抗８の温度
が１５０℃以上になると、Ｖ２＞ＶＲ１となり、この結
果、トランジスタ９９がオンとなり、従って、パワート
ランジスタ９６は強制的にオフとなる。つまり、フィー
ドバック制御停止回路としてのトランジスタ９９により
フィードバック制御回路の動作は停止する。このとき、
パワートランジスタ９６のコレクタには抵抗１００を介
して所定の電流のみが流れ、膜式抵抗７の発熱量が低下
することになる。
第２図は第４図のセンサ回路の第２の実施例を示す回路
図である。第２図においては、抵抗９１，９２が膜式抵
抗７、温度依存抵抗８と共に第１のブリッジ回路ＢＣ１
を構成する点は第１図の場合と同一であるが、抵抗９
１，９３′，９４′が膜式抵抗７と共に第２のブリッジ
回路ＢＣ２′を構成する点が第１図の場合と異なる。従
って、第１図の場合と同様に、第１のブリッジＢＣ１、
演算増幅器９５、およびパワートランジスタ９６はフィ
ードバック制御回路を構成しており、この結果、膜式抵
抗７の温度と温度依存抵抗８の温度との差が一定（たと
えば１００℃差）になるように膜式抵抗７の発熱量がフ
ィードバック制御される。
図である。第２図においては、抵抗９１，９２が膜式抵
抗７、温度依存抵抗８と共に第１のブリッジ回路ＢＣ１
を構成する点は第１図の場合と同一であるが、抵抗９
１，９３′，９４′が膜式抵抗７と共に第２のブリッジ
回路ＢＣ２′を構成する点が第１図の場合と異なる。従
って、第１図の場合と同様に、第１のブリッジＢＣ１、
演算増幅器９５、およびパワートランジスタ９６はフィ
ードバック制御回路を構成しており、この結果、膜式抵
抗７の温度と温度依存抵抗８の温度との差が一定（たと
えば１００℃差）になるように膜式抵抗７の発熱量がフ
ィードバック制御される。
他方、第２のブリッジ回路ＢＣ２′の２つのノードの電
圧Ｖ２，ＶＲ２は比較器９８によって比較され、この比
較器９８の出力に応じてトランジスタ９９のオン、オフ
が制御される。この場合、抵抗９３′，９４′によって
定まる電圧ＶＲ２は定温度たとえば２５０℃に相当す
る。従って、膜式抵抗７の温度が２５０℃未満であれ
ば、Ｖ１＜ＶＲ２であり、この結果、演算増幅器９８の
出力によってトランジスタ９９はオフ状態に保持される
ので、第１のブリッジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、お
よびパワートランジスタ９６により構成されるフィード
バック制御回路の動作は何ら影響されない。しかし、膜
式抵抗７の温度が２５０℃以上になると、Ｖ１＞ＶＲ２
となり、この結果、トランジスタ９９がオンとなり、従
って、パワートランジスタ９６は強制的にオフとなる。
つまり、フィードバック制御停止回路としてのトランジ
スタ９９によりフィードバック制御回路の動作は停止す
る。このとき、パワートランジスタ９６のコレクタには
抵抗１００を介して所定の電流にみが流れ、膜式抵抗７
の発熱量は低下することになる。
圧Ｖ２，ＶＲ２は比較器９８によって比較され、この比
較器９８の出力に応じてトランジスタ９９のオン、オフ
が制御される。この場合、抵抗９３′，９４′によって
定まる電圧ＶＲ２は定温度たとえば２５０℃に相当す
る。従って、膜式抵抗７の温度が２５０℃未満であれ
ば、Ｖ１＜ＶＲ２であり、この結果、演算増幅器９８の
出力によってトランジスタ９９はオフ状態に保持される
ので、第１のブリッジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、お
よびパワートランジスタ９６により構成されるフィード
バック制御回路の動作は何ら影響されない。しかし、膜
式抵抗７の温度が２５０℃以上になると、Ｖ１＞ＶＲ２
となり、この結果、トランジスタ９９がオンとなり、従
って、パワートランジスタ９６は強制的にオフとなる。
つまり、フィードバック制御停止回路としてのトランジ
スタ９９によりフィードバック制御回路の動作は停止す
る。このとき、パワートランジスタ９６のコレクタには
抵抗１００を介して所定の電流にみが流れ、膜式抵抗７
の発熱量は低下することになる。
このようにして、温度依存抵抗８の温度がたとえば１５
０℃以上になったときに、もしくは膜式抵抗７の温度が
たとえば２５０℃以上になったときに、膜式抵抗７の発
熱量のフィードバック制御が停止され、センサ出力ＶＱ
はほぼＯＶとして制御回路１０に送出される。
０℃以上になったときに、もしくは膜式抵抗７の温度が
たとえば２５０℃以上になったときに、膜式抵抗７の発
熱量のフィードバック制御が停止され、センサ出力ＶＱ
はほぼＯＶとして制御回路１０に送出される。
次に、制御回路１０の動作を第５図、第６図のフローチ
ャートを参照して説明する。ここでは、電子制御式燃料
噴射を想定する。
ャートを参照して説明する。ここでは、電子制御式燃料
噴射を想定する。
第５図は所定時間毎に実行されるＡ／Ｄ変換ルーチンで
ある。ステップ５０１では、センサ電圧ＶＱをＡ／Ｄ変
換して取込み、ステップ５０２にてこのセンサ電圧ＶＱ
から吸入空気量データＱを算出し、ステップ５０３にて
この吸入空気量データＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格
納する。また、ステップ５０３ではスロットル弁開度セ
ンサ１２の出力電圧をＡ／Ｄ変換してスロットル弁開度
データθとして取込み、ステップ５０５にてこの開度デ
ータθをＲＡＭ１０５の所定領域に格納し、ステップ５
０６にてこのルーチンは終了する。
ある。ステップ５０１では、センサ電圧ＶＱをＡ／Ｄ変
換して取込み、ステップ５０２にてこのセンサ電圧ＶＱ
から吸入空気量データＱを算出し、ステップ５０３にて
この吸入空気量データＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格
納する。また、ステップ５０３ではスロットル弁開度セ
ンサ１２の出力電圧をＡ／Ｄ変換してスロットル弁開度
データθとして取込み、ステップ５０５にてこの開度デ
ータθをＲＡＭ１０５の所定領域に格納し、ステップ５
０６にてこのルーチンは終了する。
なお、機関の回転速度Ｎｅはクランク角センサ１４の出
力による割込みルーチン（図示せず）によって演算され
てＲＡＭ１０５の所定領域に格納されているものとす
る。
力による割込みルーチン（図示せず）によって演算され
てＲＡＭ１０５の所定領域に格納されているものとす
る。
第６図は噴射量演算ルーチンであって、所定クランク角
たとえば３６０℃Ａ毎に実行される。ステップ６０１で
は、ＲＡＭ１０５より吸入空気量データＱを読出して許
容最小値Ｑminと比較する。つまり、Ｑ≧Ｑminであれば
正常状態とみなし、Ｑ＜Ｑminであればバックファイヤ
等による過熱によってフィードバック制御した場合等の
異常状態とみなす。この結果、Ｑ≧Ｑminであればステ
ップ６０２にてカウンタＣをクリアし、次いで、ステッ
プ６０３にて、ＲＡＭ１０５より吸入空気量データＱお
よび回転速度データＮｅを読出して基本噴射量ＴＡＵＰ
を、ＴＡＵＰ←K・Q／Ｎｅ（ただし、Ｋは定数）により
演算する。なお、カウンタＣは図示しない所定時間毎に
実行されるタイマールーチンによって＋１づつカウント
アップされるものである。
たとえば３６０℃Ａ毎に実行される。ステップ６０１で
は、ＲＡＭ１０５より吸入空気量データＱを読出して許
容最小値Ｑminと比較する。つまり、Ｑ≧Ｑminであれば
正常状態とみなし、Ｑ＜Ｑminであればバックファイヤ
等による過熱によってフィードバック制御した場合等の
異常状態とみなす。この結果、Ｑ≧Ｑminであればステ
ップ６０２にてカウンタＣをクリアし、次いで、ステッ
プ６０３にて、ＲＡＭ１０５より吸入空気量データＱお
よび回転速度データＮｅを読出して基本噴射量ＴＡＵＰ
を、ＴＡＵＰ←K・Q／Ｎｅ（ただし、Ｋは定数）により
演算する。なお、カウンタＣは図示しない所定時間毎に
実行されるタイマールーチンによって＋１づつカウント
アップされるものである。
他方、ステップ６０１にてＱ＜Ｑminであれば、ステッ
プ６０４に進む。カウンタＣが５Ｓ以上経過したか否か
を判別する。Ｃ＜５Ｓであれば、ステップ６０３に進
み、上述の通常の基本噴射量ＴＡＵＰを演算するが、Ｃ
≧５Ｓであればダイヤグノーシスステップ６０５に進
む。ステップ６０５では、ＲＡＭ１０５よりスロットル
弁開度データθおよび回転速度データＮｅを読出し、Ｒ
ＯＭ１０４に格納されているマップｆ（θ，Ｎｅ）によ
り基本噴射量ＴＡＵＰを算出する。
プ６０４に進む。カウンタＣが５Ｓ以上経過したか否か
を判別する。Ｃ＜５Ｓであれば、ステップ６０３に進
み、上述の通常の基本噴射量ＴＡＵＰを演算するが、Ｃ
≧５Ｓであればダイヤグノーシスステップ６０５に進
む。ステップ６０５では、ＲＡＭ１０５よりスロットル
弁開度データθおよび回転速度データＮｅを読出し、Ｒ
ＯＭ１０４に格納されているマップｆ（θ，Ｎｅ）によ
り基本噴射量ＴＡＵＰを算出する。
そして、ステップ６０６にて他の運転状態パラメータに
より補正して最終噴射量ＴＡＵを演算し、ステップ６０
７にて燃料噴射弁駆動回路１０６のカウンタＴＡＵをセ
ットし、ステップ６０８にてこのルーチンは終了する。
より補正して最終噴射量ＴＡＵを演算し、ステップ６０
７にて燃料噴射弁駆動回路１０６のカウンタＴＡＵをセ
ットし、ステップ６０８にてこのルーチンは終了する。
このように、最終噴射量ＴＡＵが燃料噴射弁駆動回路１
０６のカウンタにセットされると、ＴＡＵに応じた量の
燃料が機関１の燃焼室に送り込まれることになる。
０６のカウンタにセットされると、ＴＡＵに応じた量の
燃料が機関１の燃焼室に送り込まれることになる。
なお、第６図のステップ６０４では、異常時Ｑ＜Ｑmin
の継続時間により判別しているが、異常時をＱ＜Ｑmin
状態にある第６図のルーチンの実行回数により判別して
もよい。
の継続時間により判別しているが、異常時をＱ＜Ｑmin
状態にある第６図のルーチンの実行回数により判別して
もよい。
第７図は第４図のセンサ回路の第３実施例を示す回路図
であり、第７図においては、定電圧発生回路７０１と比
較器７０２によりパワートランジスタ９９から膜式抵抗
７、温度依存抵抗８、および抵抗９１，９２により構成
されるブリッジ回路ＢＣ１に供給される電圧を定電圧制
御している。またブリッジ回路ＢＣ１の２つのノードの
電圧Ｖ１，Ｖ２は比較器９５′に入力されており、また
温度依存抵抗８と抵抗９２とのノードの電圧Ｖ２と定電
圧発生回路７０１に接続された抵抗９３と接地された抵
抗９４とのノードの電圧ＶＲ１とは比較器９８に入力さ
れている。比較器９５′と比較器９８との両出力はオア
回路７０３に入力されている。フリップフロップ７０４
はクランク角センサ１３からの１８０゜毎のパルス信号
を波形成形回路７０６を介してそのセット端子Ｓに入力
すると共に、オア回路７０３からの出力をそのリセット
端子Ｒに入力している。フリップフロップ７０４の出力
端子Ｑの出力はバッファ７０５を介してパワートランジ
スタ９９のベース端子に入力されると共に制御回路１１
へセンサ信号ＶＱとして送出される。
であり、第７図においては、定電圧発生回路７０１と比
較器７０２によりパワートランジスタ９９から膜式抵抗
７、温度依存抵抗８、および抵抗９１，９２により構成
されるブリッジ回路ＢＣ１に供給される電圧を定電圧制
御している。またブリッジ回路ＢＣ１の２つのノードの
電圧Ｖ１，Ｖ２は比較器９５′に入力されており、また
温度依存抵抗８と抵抗９２とのノードの電圧Ｖ２と定電
圧発生回路７０１に接続された抵抗９３と接地された抵
抗９４とのノードの電圧ＶＲ１とは比較器９８に入力さ
れている。比較器９５′と比較器９８との両出力はオア
回路７０３に入力されている。フリップフロップ７０４
はクランク角センサ１３からの１８０゜毎のパルス信号
を波形成形回路７０６を介してそのセット端子Ｓに入力
すると共に、オア回路７０３からの出力をそのリセット
端子Ｒに入力している。フリップフロップ７０４の出力
端子Ｑの出力はバッファ７０５を介してパワートランジ
スタ９９のベース端子に入力されると共に制御回路１１
へセンサ信号ＶＱとして送出される。
この構成によれば、クランク角センサ１３からのパルス
信号がフリップフロップ７０４に入力されると、ハイレ
ベルの信号が出力端子Ｑより送出され、パワートランジ
スタ９９をオンする。するとブリッジ回路ＢＣ１には定
電圧が供給され、Ｖ１とＶ２の電圧が上昇する。そして
膜式抵抗７の温度が温度依存抵抗８の温度より所定値、
例えば１００℃だけ高い状態、すなわちＶ１の電圧が温
度依存抵抗８の抵抗値によって決まるＶ２の電圧より高
くなると、比較器９５′の出力がローベルからハイレベ
ルと変わり、このハイレベルの信号がオア回路７０３を
介してフリップフロップ７０４のリセット端子Ｒに入力
される。フリップフロップ７０４はこのハイレベル信号
に応じてリセットされ、出力端子Ｑから出力される信号
をローレベルとし、パワートランジスタ９９をオフす
る。この際、Ｖ１がＶ２の電圧に達するまでの時間は膜
式抵抗７の抵抗値の上昇速度で決まり、この抵抗値の上
昇速度は膜式抵抗７の総発熱量のうちの吸入空気に奪わ
れる熱量の大小によって決まるものであって、この奪わ
れる熱量は吸入空気量の大小によって決まることから、
フリップフロップ７０４がハイレベルの信号を出力して
いる時間幅Ｔは吸入空気量を表現する値となり、時間幅
ＴはＴ∝Ｋ√の関係を示す。なおＫはセンサ回路９、
膜式抵抗７及び温度依存抵抗８等の熱抵抗によって決ま
る定数である。
信号がフリップフロップ７０４に入力されると、ハイレ
ベルの信号が出力端子Ｑより送出され、パワートランジ
スタ９９をオンする。するとブリッジ回路ＢＣ１には定
電圧が供給され、Ｖ１とＶ２の電圧が上昇する。そして
膜式抵抗７の温度が温度依存抵抗８の温度より所定値、
例えば１００℃だけ高い状態、すなわちＶ１の電圧が温
度依存抵抗８の抵抗値によって決まるＶ２の電圧より高
くなると、比較器９５′の出力がローベルからハイレベ
ルと変わり、このハイレベルの信号がオア回路７０３を
介してフリップフロップ７０４のリセット端子Ｒに入力
される。フリップフロップ７０４はこのハイレベル信号
に応じてリセットされ、出力端子Ｑから出力される信号
をローレベルとし、パワートランジスタ９９をオフす
る。この際、Ｖ１がＶ２の電圧に達するまでの時間は膜
式抵抗７の抵抗値の上昇速度で決まり、この抵抗値の上
昇速度は膜式抵抗７の総発熱量のうちの吸入空気に奪わ
れる熱量の大小によって決まるものであって、この奪わ
れる熱量は吸入空気量の大小によって決まることから、
フリップフロップ７０４がハイレベルの信号を出力して
いる時間幅Ｔは吸入空気量を表現する値となり、時間幅
ＴはＴ∝Ｋ√の関係を示す。なおＫはセンサ回路９、
膜式抵抗７及び温度依存抵抗８等の熱抵抗によって決ま
る定数である。
吸気温度が正常な状態にある時は、上述のようにフリッ
プフロップ７０４は比較器９５′の出力によってリセッ
トされるのであるが、吸気温度が異常に高い状態、すな
わち、温度依存抵抗８の温度が予め定められた一定値、
例えば１５０℃以上であるような場合には、Ｖ２＞ＶＲ
１となって比較器９８の出力がハイレベルとなるため
に、この比較器９８の出力がＯＲ回路７０３を介してフ
リップフロップ７０４のリセット端子Ｒに入力されて、
フリップフロップ７０４が強制的にリセットされる。す
なわち、温度依存抵抗８の温度が一定値以下にある時
は、比較器９８の出力はローレベル状態に保持されてい
るために、フリップフロップ７０４はクランク角センサ
１３からの信号に応じてセットされ、比較器９５′のハ
イレベルの信号が入力されてリセットされるまでハイレ
ベルの信号を出力するようになる。また逆に温度依存抵
抗８の温度が一定値より高い場合には、フリップフロッ
プ７０４がクランク角センサ１３の信号によってセット
とされてパワートランジスタ９９をオンとしても、ただ
ちにＶ２＞ＶＲ１の状態となって比較器９８の出力信号
が立ち上がるために、膜式抵抗７が温度依存抵抗８の温
度より所定値だけ高い温度状態に達する前、すなわちＶ
１＞Ｖ２となる前に、フリップフロップ７０４は強制的
にリセットされて、パワートランジスタ９９をオフす
る。従ってこの場合、ブリッジ回路ＢＣ１、つまり膜式
抵抗７への通電は上述のように比較器９８の信号によっ
て強制的に遮断されるため、膜式抵抗７の発熱は停止さ
れ、過熱が確実に防止される。
プフロップ７０４は比較器９５′の出力によってリセッ
トされるのであるが、吸気温度が異常に高い状態、すな
わち、温度依存抵抗８の温度が予め定められた一定値、
例えば１５０℃以上であるような場合には、Ｖ２＞ＶＲ
１となって比較器９８の出力がハイレベルとなるため
に、この比較器９８の出力がＯＲ回路７０３を介してフ
リップフロップ７０４のリセット端子Ｒに入力されて、
フリップフロップ７０４が強制的にリセットされる。す
なわち、温度依存抵抗８の温度が一定値以下にある時
は、比較器９８の出力はローレベル状態に保持されてい
るために、フリップフロップ７０４はクランク角センサ
１３からの信号に応じてセットされ、比較器９５′のハ
イレベルの信号が入力されてリセットされるまでハイレ
ベルの信号を出力するようになる。また逆に温度依存抵
抗８の温度が一定値より高い場合には、フリップフロッ
プ７０４がクランク角センサ１３の信号によってセット
とされてパワートランジスタ９９をオンとしても、ただ
ちにＶ２＞ＶＲ１の状態となって比較器９８の出力信号
が立ち上がるために、膜式抵抗７が温度依存抵抗８の温
度より所定値だけ高い温度状態に達する前、すなわちＶ
１＞Ｖ２となる前に、フリップフロップ７０４は強制的
にリセットされて、パワートランジスタ９９をオフす
る。従ってこの場合、ブリッジ回路ＢＣ１、つまり膜式
抵抗７への通電は上述のように比較器９８の信号によっ
て強制的に遮断されるため、膜式抵抗７の発熱は停止さ
れ、過熱が確実に防止される。
第８図に示すのは第４図のセンサ回路の第４の実施例で
あって、第７図構成では比較器９８は抵抗９２と温度依
存抵抗８とのノードの電圧Ｖ２と抵抗９３と抵抗９４と
のノードの電圧ＶＲ１とを比較していたが、第８図構成
では比較器９８は抵抗９１と膜式抵抗７とのノードの電
圧Ｖ１と抵抗９３′と抵抗９４′とのノードの電圧ＶＲ
２とを比較するよう構成してある。なお他の構成につい
ては第７図と同一である。
あって、第７図構成では比較器９８は抵抗９２と温度依
存抵抗８とのノードの電圧Ｖ２と抵抗９３と抵抗９４と
のノードの電圧ＶＲ１とを比較していたが、第８図構成
では比較器９８は抵抗９１と膜式抵抗７とのノードの電
圧Ｖ１と抵抗９３′と抵抗９４′とのノードの電圧ＶＲ
２とを比較するよう構成してある。なお他の構成につい
ては第７図と同一である。
従って、吸気温度が正常な状態にある時は上述の第３の
実施例と同じものである。そして吸気温度が異常に高い
状態、すなわち、膜式抵抗７の温度が予め定められた一
定値、例えば２５０゜以上であるような状態では、Ｖ１
＞ＶＲ２となって比較器９８の出力がハイレベルとなる
ために、フリップフロップ７０４が強制的にリセットさ
れる。
実施例と同じものである。そして吸気温度が異常に高い
状態、すなわち、膜式抵抗７の温度が予め定められた一
定値、例えば２５０゜以上であるような状態では、Ｖ１
＞ＶＲ２となって比較器９８の出力がハイレベルとなる
ために、フリップフロップ７０４が強制的にリセットさ
れる。
すなわち本実施例においては膜式抵抗７の温度が温度依
存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度となるよう通電
されても、膜式抵抗７自体の温度がＶＲ２の電圧で決ま
る一定値以上の温度に達した場合には、膜式抵抗７の温
度が温度依存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度に達
する前であっても、比較器９８の出力によりフリップフ
ロップ７０４が強制的にリセットされて、パワートラン
ジスタ９９がオフされるので、膜式抵抗７を含むブリッ
ジ回路ＢＣ１への通電は強制的に遮断され、膜式抵抗７
の過熱が確実に防止される。
存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度となるよう通電
されても、膜式抵抗７自体の温度がＶＲ２の電圧で決ま
る一定値以上の温度に達した場合には、膜式抵抗７の温
度が温度依存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度に達
する前であっても、比較器９８の出力によりフリップフ
ロップ７０４が強制的にリセットされて、パワートラン
ジスタ９９がオフされるので、膜式抵抗７を含むブリッ
ジ回路ＢＣ１への通電は強制的に遮断され、膜式抵抗７
の過熱が確実に防止される。
そして上記第３，第４の実施例において、吸気温度が異
常に高い状態にある時はセンサ信号ＶＱの時間幅は比較
器９８によって強制的にリセットされたフリップフロッ
プ７０４のセット状態の時間幅となるため、正常時より
はるかに短い、吸入空気量に対応しない値となる。
常に高い状態にある時はセンサ信号ＶＱの時間幅は比較
器９８によって強制的にリセットされたフリップフロッ
プ７０４のセット状態の時間幅となるため、正常時より
はるかに短い、吸入空気量に対応しない値となる。
第７図あるいは第８図に示されるセンサ回路９を用いた
場合には制御回路１０の作動は第９図，第１０図に示す
フローチャート、タイムチャートに従って実行される。
また、この場合、センサ出力ＶＱはＡ／Ｄ変換器１０１
を介してではなく、入出力インターフェイス１０２を介
して制御回路１０に入力されるようになる。
場合には制御回路１０の作動は第９図，第１０図に示す
フローチャート、タイムチャートに従って実行される。
また、この場合、センサ出力ＶＱはＡ／Ｄ変換器１０１
を介してではなく、入出力インターフェイス１０２を介
して制御回路１０に入力されるようになる。
第９図は所定時間毎に実行されるプログラムルーチンで
あって、吸入空気量データＱの算出とスロットル弁１５
の開度のＡ／Ｄ変換とを実行する。そして本ルーチンで
は第１０図に示すようにセンサ出力ＶＱがハイレベルに
ある時にフラグＦを“１”にし、またローレベルにある
時にフラグＦを“０”にして、フラグＦが“１”である
時の経過時間を計測して、吸入空気量データＱを算出す
るようにしている。ステップ９０１ではセンサ出力ＶＱ
がハイレベルかどうかを判断し、ハイレベルであればス
テップ９０２でフラグＦを“１”とし、ステップ９０３
でカウンタＣ２を１カウントアップして、ステップ９１
１に進み本ルーチンを終了する。従ってセンサ出力ＶＱ
がハイレベルにある間は、これらのステップを繰り返
し、そのたびにＣ２がカウントアップされる。また、ス
テップ９０１でＶＱがローレベルであればステップ９０
４に進み、ステップ９０４でフラグＦが“１”であるか
どうかを判断する。つまりステップ９０４ではセンサ出
力ＶＱがハイレベルからローレベルに切替ったタイミン
グを検知している。ステップ９０４でフラグＦが“１”
である場合は、ステップ９０５でフラグＦを“０”と
し、ステップ９０６でカウンタＣ２の値、つまりセンサ
出力ＶＱのハイレベルにある間の時間から吸入空気量デ
ータＱを算出し、ステップ９０７でこの吸入空気量デー
タＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格納する。またステッ
プ９０８ではスロットル弁開度センサ１２の出力電圧を
Ａ／Ｄ変換してスロットル弁開度データθとして取込
み、ステップ９０９にてこの開度データθをＲＡＭ１０
５の所定領域に格納する。ステップ９１０ではカウンタ
Ｃ２の値を０にクリアしてステップ９１１にて本ルーチ
ンを終了する。またステップ９０４にてフラグＦが
“０”である場合には、ステップ９０５〜９０９を迂回
してステップ９１０にてカウンタＣ２を０にクリアして
ステップ９１１にて本ルーチンを終了する。
あって、吸入空気量データＱの算出とスロットル弁１５
の開度のＡ／Ｄ変換とを実行する。そして本ルーチンで
は第１０図に示すようにセンサ出力ＶＱがハイレベルに
ある時にフラグＦを“１”にし、またローレベルにある
時にフラグＦを“０”にして、フラグＦが“１”である
時の経過時間を計測して、吸入空気量データＱを算出す
るようにしている。ステップ９０１ではセンサ出力ＶＱ
がハイレベルかどうかを判断し、ハイレベルであればス
テップ９０２でフラグＦを“１”とし、ステップ９０３
でカウンタＣ２を１カウントアップして、ステップ９１
１に進み本ルーチンを終了する。従ってセンサ出力ＶＱ
がハイレベルにある間は、これらのステップを繰り返
し、そのたびにＣ２がカウントアップされる。また、ス
テップ９０１でＶＱがローレベルであればステップ９０
４に進み、ステップ９０４でフラグＦが“１”であるか
どうかを判断する。つまりステップ９０４ではセンサ出
力ＶＱがハイレベルからローレベルに切替ったタイミン
グを検知している。ステップ９０４でフラグＦが“１”
である場合は、ステップ９０５でフラグＦを“０”と
し、ステップ９０６でカウンタＣ２の値、つまりセンサ
出力ＶＱのハイレベルにある間の時間から吸入空気量デ
ータＱを算出し、ステップ９０７でこの吸入空気量デー
タＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格納する。またステッ
プ９０８ではスロットル弁開度センサ１２の出力電圧を
Ａ／Ｄ変換してスロットル弁開度データθとして取込
み、ステップ９０９にてこの開度データθをＲＡＭ１０
５の所定領域に格納する。ステップ９１０ではカウンタ
Ｃ２の値を０にクリアしてステップ９１１にて本ルーチ
ンを終了する。またステップ９０４にてフラグＦが
“０”である場合には、ステップ９０５〜９０９を迂回
してステップ９１０にてカウンタＣ２を０にクリアして
ステップ９１１にて本ルーチンを終了する。
そしてこの場合においても、例えば燃料噴射量の演算は
第６図フローチャートに従って実行される。
第６図フローチャートに従って実行される。
なお、本発明は空気流量センサ以外の流量センサたとえ
ば液体流量センサにも適用できる。
ば液体流量センサにも適用できる。
以上説明したように、本発明によれば、異常状態検出手
段によって流体温度の異常状態が検出されると、制限手
段により電力供給手段にて電熱ヒータに供給する電力が
制限されるので、電熱ヒータが過熱か未然に防止され
て、流量センサの測定制度の低下や電熱ヒータの特性の
変化等が確実に防げるようになるという優れた効果があ
る。
段によって流体温度の異常状態が検出されると、制限手
段により電力供給手段にて電熱ヒータに供給する電力が
制限されるので、電熱ヒータが過熱か未然に防止され
て、流量センサの測定制度の低下や電熱ヒータの特性の
変化等が確実に防げるようになるという優れた効果があ
る。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明に係る流量センサのセンサ回路の一例を
示す回路図、第２図は本発明に係る流量センサのセンサ
回路の第２の実施例を示す回路図、第３図は温度依存抵
抗の温度特性図、第４図は本発明に係る膜式抵抗を有す
る直熱型空気流量センサが適用された内燃機関の全体概
要図、第５図，第６図は第１図または第２図に示される
センサ回路を適用した場合の第４図の制御回路の動作を
示すフローチャート、第７図，第８図はセンサ回路の第
３，第４の実施例を示す回路図、第９図は第７図又は第
８図に示されるセンサ回路を適用した場合の制御回路の
動作を示すフローチャート、第１０図は第７図，第８図
に示されるセンサ回路のタイムチャート、第１１図は本
発明の概略構成を示すブロック図である。 １……内燃機関，５……ダクト，７……膜式抵抗（電熱
ヒータ），８……温度依存抵抗，９……センサ回路，１
０……制御回路。
示す回路図、第２図は本発明に係る流量センサのセンサ
回路の第２の実施例を示す回路図、第３図は温度依存抵
抗の温度特性図、第４図は本発明に係る膜式抵抗を有す
る直熱型空気流量センサが適用された内燃機関の全体概
要図、第５図，第６図は第１図または第２図に示される
センサ回路を適用した場合の第４図の制御回路の動作を
示すフローチャート、第７図，第８図はセンサ回路の第
３，第４の実施例を示す回路図、第９図は第７図又は第
８図に示されるセンサ回路を適用した場合の制御回路の
動作を示すフローチャート、第１０図は第７図，第８図
に示されるセンサ回路のタイムチャート、第１１図は本
発明の概略構成を示すブロック図である。 １……内燃機関，５……ダクト，７……膜式抵抗（電熱
ヒータ），８……温度依存抵抗，９……センサ回路，１
０……制御回路。
Claims (5)
- 【請求項１】流体流路内に設けられた電熱ヒータと、 前記電熱ヒータを発熱させるために電力を供給する電力
供給手段と、 前記電熱ヒータの温度を検出する電熱ヒータ温度検出手
段と、 前記流体流路内の流体の温度を検出する流体温度検出手
段と、 前記電熱ヒータ温度検出手段にて検出される前記電熱ヒ
ータの温度と前記流体温度検出手段にて検出される流体
の温度とから前記流体流路内を流れる流体の流量を検出
する流体流量検出手段と、 前記流体流路内の流体の温度の異常状態を検出する異常
状態検出手段と、 前記異常状態検出手段にて異常状態が検出される時、前
記電力供給手段にて前記電熱ヒータに供給する電力を制
限する制限手段と、 を備えたことを特徴とする流量センサ。 - 【請求項２】前記異常状態検出手段は前記流体温度検出
手段にて検出される流体の温度と予め設定された一定値
とを比較し、この比較結果に応じた出力を行なう比較手
段により構成されることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の流量センサ。 - 【請求項３】前記異常状態検出手段は前記電熱ヒータ温
度検出手段にて検出される前記電熱ヒータの温度と予め
設定された一定値とを比較し、この比較結果に応じた出
力を行なう比較手段により構成されることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の流量センサ。 - 【請求項４】前記制限手段は前記異常状態検出手段にて
異常状態を検出している時に、前記電力供給手段の前記
電熱ヒータへの電力の供給を減少させるように構成され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流
量センサ。 - 【請求項５】前記制限手段は、前記異常状態検出手段に
て異常状態を検出している時に、前記電力供給手段の前
記電熱ヒータへの電力の供給を遮断するように構成され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流
量センサ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3019985 | 1985-02-20 | ||
| JP60-30199 | 1985-02-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62813A JPS62813A (ja) | 1987-01-06 |
| JPH0623665B2 true JPH0623665B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=12297074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61031432A Expired - Lifetime JPH0623665B2 (ja) | 1985-02-20 | 1986-02-14 | 流量センサ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4688425A (ja) |
| JP (1) | JPH0623665B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3604202C2 (de) * | 1985-02-14 | 1997-01-09 | Nippon Denso Co | Direkt beheizte Strömungsmeßvorrichtung |
| JPH0663798B2 (ja) * | 1986-05-09 | 1994-08-22 | 日本電装株式会社 | 熱式流量センサ |
| JPS63177023A (ja) * | 1987-01-19 | 1988-07-21 | Nippon Soken Inc | 流量センサ |
| JPH0535289Y2 (ja) * | 1987-12-01 | 1993-09-08 | ||
| JPH01315643A (ja) * | 1988-06-15 | 1989-12-20 | Mitsubishi Electric Corp | エンジンの燃料制御装置 |
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1986
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- 1986-02-19 US US06/830,880 patent/US4688425A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
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