JPH06226635A - 超砥粒工具 - Google Patents
超砥粒工具Info
- Publication number
- JPH06226635A JPH06226635A JP5457793A JP5457793A JPH06226635A JP H06226635 A JPH06226635 A JP H06226635A JP 5457793 A JP5457793 A JP 5457793A JP 5457793 A JP5457793 A JP 5457793A JP H06226635 A JPH06226635 A JP H06226635A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- particles
- superabrasive
- particle
- cutting
- abrasive grains
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】硬質材の切削または研削加工作業への適用にお
いて、研削効率および工具寿命が従来に比して著しく改
良された、超砥粒工具を提供する。 【構成】同一物質から成り公称粒度の異なる２種類以上
の超砥粒粒子を含有し、相対的に粗い第一粒子がより高
い粒子強度値を、より細かい第二粒子がより低い粒子強
度値を示すことを特徴とする。
いて、研削効率および工具寿命が従来に比して著しく改
良された、超砥粒工具を提供する。 【構成】同一物質から成り公称粒度の異なる２種類以上
の超砥粒粒子を含有し、相対的に粗い第一粒子がより高
い粒子強度値を、より細かい第二粒子がより低い粒子強
度値を示すことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】 本発明は、硬質材の切削または
研削加工作業に使用された時、従来に比して、研削効率
および工具寿命に関して著しい向上を示す超砥粒工具に
関する。
研削加工作業に使用された時、従来に比して、研削効率
および工具寿命に関して著しい向上を示す超砥粒工具に
関する。
【０００２】超硬質材料であるダイヤモンドや立方晶窒
化硼素等は、砥粒として各種の結合材により工具基材に
固定されて研削・切断作業に使用されており、このうち
低強度の粒子はその破砕性を利用して樹脂質の、より高
強度の粒子は、金属質やセラミック質の結合材で固定さ
れて、高負荷の作業に用いられている。これらの加工工
具の性能評価には、単位時間における被削材の除去量、
すなわち研削効率、加工時における所要動力などの項目
が用いられる。
化硼素等は、砥粒として各種の結合材により工具基材に
固定されて研削・切断作業に使用されており、このうち
低強度の粒子はその破砕性を利用して樹脂質の、より高
強度の粒子は、金属質やセラミック質の結合材で固定さ
れて、高負荷の作業に用いられている。これらの加工工
具の性能評価には、単位時間における被削材の除去量、
すなわち研削効率、加工時における所要動力などの項目
が用いられる。
【０００３】砥粒の強度表示には、ポットミル法を用い
る、一般に破砕強度あるいは強度指数と呼ばれるものが
知られている。この方法は、鋼製円筒カプセル（ポッ
ト）中に一定量の砥粒と鋼球を入れ、一定の振幅（例え
ば８．２５ｍｍ）で、例えばＪＩＳ Ｂ ４１３０に記
載された、粒度ごとに規定されている一定の時間または
一定回数振動させた後、取り出してふるい分けを行な
い、破砕された砥粒の割合が破砕率として、または破砕
されなかった砥粒の割合が残留率として表示される
（「ダイヤモンドツール」、ｐ．２３８−９、日経技術
図書（１９８７）参照）。したがってこの破砕率につい
ては数値が小さいほど強靭な砥粒ということができる。
例えば、石材切断用鋸の材料に使用される高品位品種の
ダイヤモンド製品（４０／５０メッシュ）の場合、この
評価法による砥粒強度は、２４００ ＲＰＭ、７５秒の
揺動条件下での破砕率が３５（％）以下であることが要
求される。なお破砕率が２５以下の、より高品位の品種
も市販されている。
る、一般に破砕強度あるいは強度指数と呼ばれるものが
知られている。この方法は、鋼製円筒カプセル（ポッ
ト）中に一定量の砥粒と鋼球を入れ、一定の振幅（例え
ば８．２５ｍｍ）で、例えばＪＩＳ Ｂ ４１３０に記
載された、粒度ごとに規定されている一定の時間または
一定回数振動させた後、取り出してふるい分けを行な
い、破砕された砥粒の割合が破砕率として、または破砕
されなかった砥粒の割合が残留率として表示される
（「ダイヤモンドツール」、ｐ．２３８−９、日経技術
図書（１９８７）参照）。したがってこの破砕率につい
ては数値が小さいほど強靭な砥粒ということができる。
例えば、石材切断用鋸の材料に使用される高品位品種の
ダイヤモンド製品（４０／５０メッシュ）の場合、この
評価法による砥粒強度は、２４００ ＲＰＭ、７５秒の
揺動条件下での破砕率が３５（％）以下であることが要
求される。なお破砕率が２５以下の、より高品位の品種
も市販されている。
【０００４】工具中に含有される砥粒数については、基
本的には刃先を呈するこれらの粒子数が多いほど、被削
材の除去量が大きくなることが予期される。しかし反面
において加工点の増加は加工抵抗（切削抵抗・研削抵
抗）の増加、ひいては所要動力の増大という結果を招
き、また砥粒に対する結合材の相対的分量が低下するた
め、砥粒密度が高すぎると砥粒保持力の不足、結局砥粒
の早期脱落に基づく工具寿命の低下を来すことになる。
本的には刃先を呈するこれらの粒子数が多いほど、被削
材の除去量が大きくなることが予期される。しかし反面
において加工点の増加は加工抵抗（切削抵抗・研削抵
抗）の増加、ひいては所要動力の増大という結果を招
き、また砥粒に対する結合材の相対的分量が低下するた
め、砥粒密度が高すぎると砥粒保持力の不足、結局砥粒
の早期脱落に基づく工具寿命の低下を来すことになる。
【０００５】砥粒脱落の一因は砥粒と被削材との間にお
ける大きな摩擦抵抗であることが明かであり、したがっ
て、単位時間における被削材の除去量を重要視する場合
には、砥粒の集中度の低い工具の使用により摩擦抵抗を
低下させ、工具寿命を犠牲にすることも、しばしば行な
われている。
ける大きな摩擦抵抗であることが明かであり、したがっ
て、単位時間における被削材の除去量を重要視する場合
には、砥粒の集中度の低い工具の使用により摩擦抵抗を
低下させ、工具寿命を犠牲にすることも、しばしば行な
われている。
【０００６】超砥粒工具においては、炭化珪素、アルミ
ナといった比較的硬い材料の粉末を、充填材として結合
材中に混入させることによって、砥粒の早期脱落防止を
図ることもしばしば行なわれている。この場合、充填材
の配合によって結合材の過度の損耗が抑制されることに
より、結合材によって機械的に固定されているに過ぎな
いこれらの砥粒に対する保持力が維持される、と考えら
れている。
ナといった比較的硬い材料の粉末を、充填材として結合
材中に混入させることによって、砥粒の早期脱落防止を
図ることもしばしば行なわれている。この場合、充填材
の配合によって結合材の過度の損耗が抑制されることに
より、結合材によって機械的に固定されているに過ぎな
いこれらの砥粒に対する保持力が維持される、と考えら
れている。
【０００７】超砥粒工具を用いた実際の研削作業につい
てはさらに、被削材との相性、目詰まりや目つぶれのよ
うな現象が関わって来るので、工程条件の最適化によっ
て研削効率の向上を図るにためには、かなりの努力を必
要とする。
てはさらに、被削材との相性、目詰まりや目つぶれのよ
うな現象が関わって来るので、工程条件の最適化によっ
て研削効率の向上を図るにためには、かなりの努力を必
要とする。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】 したがって本発明
は、上記の諸要因を考慮し、硬質材の切削または研削加
工作業に使用した時の研削効率および工具寿命が、従来
に比して著しく改良された、超砥粒工具を提供すること
を目的とする。
は、上記の諸要因を考慮し、硬質材の切削または研削加
工作業に使用した時の研削効率および工具寿命が、従来
に比して著しく改良された、超砥粒工具を提供すること
を目的とする。
【０００９】本発明者は、ダイヤモンド粒子を含む工具
を製作するに当たり、砥粒として配合する第一の粒子よ
りもサイズの１〜数段小さな第二のダイヤモンド粒子を
充填材として用いると、保持力の向上した、換言すれば
より長寿命の工具が得られることを実験において確認し
た。この際、第二の粒子が第一の粒子とほぼ同程度の強
度を有する場合には、切削抵抗が大きすぎて、既存の切
断機では十分な性能を発揮し得ない。これに対して、第
二のダイヤモンド粒子の（破砕）強度が第一の粒子に比
し数ポイント低い場合には、より長い工具寿命を維持し
つつ、炭化珪素やアルミナを用いた場合に比して、より
高い切断性能が達成されることを知見し、本発明に至っ
た。
を製作するに当たり、砥粒として配合する第一の粒子よ
りもサイズの１〜数段小さな第二のダイヤモンド粒子を
充填材として用いると、保持力の向上した、換言すれば
より長寿命の工具が得られることを実験において確認し
た。この際、第二の粒子が第一の粒子とほぼ同程度の強
度を有する場合には、切削抵抗が大きすぎて、既存の切
断機では十分な性能を発揮し得ない。これに対して、第
二のダイヤモンド粒子の（破砕）強度が第一の粒子に比
し数ポイント低い場合には、より長い工具寿命を維持し
つつ、炭化珪素やアルミナを用いた場合に比して、より
高い切断性能が達成されることを知見し、本発明に至っ
た。
【００１０】異なった粒度のダイヤモンド粒子を混合し
て工具を作成することは公知である。しかし、この場
合、混合されるそれぞれの粒子は一般に同程度の強度水
準を有する砥粒が使用されているので、切削抵抗の問題
は解決されていない。
て工具を作成することは公知である。しかし、この場
合、混合されるそれぞれの粒子は一般に同程度の強度水
準を有する砥粒が使用されているので、切削抵抗の問題
は解決されていない。
【００１１】
【課題を解決するための手段】 本発明は、同一物質か
ら成り公称粒度の異なる２種類以上の超砥粒粒子を含有
し、相対的に粗い第一粒子がより高い粒子強度値を、よ
り細かい第二粒子がより低い粒子強度値を示すことを特
徴とする超砥粒工具に存する。
ら成り公称粒度の異なる２種類以上の超砥粒粒子を含有
し、相対的に粗い第一粒子がより高い粒子強度値を、よ
り細かい第二粒子がより低い粒子強度値を示すことを特
徴とする超砥粒工具に存する。
【００１２】研削・切削工具などの用途に用いられるダ
イヤモンド砥粒の公称粒度は、ふるい分けに用いる一対
のふるいのワイヤ１インチ当りのメッシュ（網目）数に
より、例えば３０／３５、３５／４０、４０／５０、５
０／６０、６０／８０、８０／１００というように表示
されることが多く、上記のＪＩＳ Ｂ ４１３０におい
ては１６／１８か６３２５／４００まで１６段階の区切
りが規定されている。しかし上記の４０／５０メッシュ
はふるいの目開きの４２５および３００μｍに対応し、
粒度幅が広いので、両者の中間の４５メッシュ、すなわ
ち３５５μｍの目開きで区切ることも行なわれるが、い
ずれにしろダイヤモンド粒子の物性は、４０／４５、４
５／５０メッシュサイズのそれぞれについて、ほぼ同一
となっている。
イヤモンド砥粒の公称粒度は、ふるい分けに用いる一対
のふるいのワイヤ１インチ当りのメッシュ（網目）数に
より、例えば３０／３５、３５／４０、４０／５０、５
０／６０、６０／８０、８０／１００というように表示
されることが多く、上記のＪＩＳ Ｂ ４１３０におい
ては１６／１８か６３２５／４００まで１６段階の区切
りが規定されている。しかし上記の４０／５０メッシュ
はふるいの目開きの４２５および３００μｍに対応し、
粒度幅が広いので、両者の中間の４５メッシュ、すなわ
ち３５５μｍの目開きで区切ることも行なわれるが、い
ずれにしろダイヤモンド粒子の物性は、４０／４５、４
５／５０メッシュサイズのそれぞれについて、ほぼ同一
となっている。
【００１３】
【作用】 本発明においては、被削材の種類、仕上げ精
度等に応じて各種の粒度を用いることができるが、特に
石材、コンクリート、セラミックスの切断においては２
０／３０〜６０／８０メッシュの範囲が好ましい。一方
粒度差の開きは、細かな低強度砥粒のサイズが、高強度
砥粒よりも、上記メッシュサイズの公称区切りにおいて
３段以上小さくなると、単位重量当りの砥粒個数が多く
なり、その結果、砥粒に対する結合材の保持力が低下
し、工具としての寿命性能が低下する。
度等に応じて各種の粒度を用いることができるが、特に
石材、コンクリート、セラミックスの切断においては２
０／３０〜６０／８０メッシュの範囲が好ましい。一方
粒度差の開きは、細かな低強度砥粒のサイズが、高強度
砥粒よりも、上記メッシュサイズの公称区切りにおいて
３段以上小さくなると、単位重量当りの砥粒個数が多く
なり、その結果、砥粒に対する結合材の保持力が低下
し、工具としての寿命性能が低下する。
【００１４】本発明における砥粒の強度は、上記ポット
ミル法を用いる破砕強度表示法に従っている。本発明に
はあらゆる範囲の破砕率（すなわち砥粒強度）のダイヤ
モンド粒子が利用可能である。要は粒度の上記のような
粒度差において、より大粒の第一粒子が、上記表示法に
よる破砕強度値において、より小粒度の第二粒子よりも
５以上、好ましくは８以上高強度を示すこと、即ち破砕
率が相当して低いことである。
ミル法を用いる破砕強度表示法に従っている。本発明に
はあらゆる範囲の破砕率（すなわち砥粒強度）のダイヤ
モンド粒子が利用可能である。要は粒度の上記のような
粒度差において、より大粒の第一粒子が、上記表示法に
よる破砕強度値において、より小粒度の第二粒子よりも
５以上、好ましくは８以上高強度を示すこと、即ち破砕
率が相当して低いことである。
【００１５】より高強度の粒子が示すべき所要強度、集
中度等のパラメータは、本質的に被削材、ボンド材、加
工方法、加工機械の能力などによって規定されるが、工
具中におけるこの高強度の砥粒の割合はこれらの砥粒全
体の７０重量％以下とすべきで、この限界を超えると大
幅な切削抵抗の減少は得られなくなる。また１０％以下
では刃先が少なすぎるので、十分な研削効率が得られな
い。
中度等のパラメータは、本質的に被削材、ボンド材、加
工方法、加工機械の能力などによって規定されるが、工
具中におけるこの高強度の砥粒の割合はこれらの砥粒全
体の７０重量％以下とすべきで、この限界を超えると大
幅な切削抵抗の減少は得られなくなる。また１０％以下
では刃先が少なすぎるので、十分な研削効率が得られな
い。
【００１６】上記の説明は専ら砥粒がダイヤモンド粒子
の場合について述べたが、砥粒が同様に超砥粒である立
方晶窒化硼素（ｃ−ＢＮ）の場合についても、類似の効
果が予期できるものである。
の場合について述べたが、砥粒が同様に超砥粒である立
方晶窒化硼素（ｃ−ＢＮ）の場合についても、類似の効
果が予期できるものである。
【００１７】本発明の工具の結合材としてはブロンズ
系、コバルト系あるいは他種金属、セラミック質、その
他耐熱性の合成樹脂が使用し得る。
系、コバルト系あるいは他種金属、セラミック質、その
他耐熱性の合成樹脂が使用し得る。
【００１８】
【実施例１】 次の３種類の破砕強度と粒度との組合せ
を用いて、ダイヤモンド工具を作製した：まず破砕強度
が２１．５（７５秒）の４０／４５メッシュの砥粒と、
破砕強度が２７．８（同上）の４５／５０メッシュの砥
粒とを、重量比１：１で混合し、全体としての破砕強度
が２５である４０／５０メッシュのダイヤモンド砥粒と
して用いた（本発明品１）。また上記の４０／４５メッ
シュ砥粒と破砕強度が３２（１０５秒）の５０／６０メ
ッシュ砥粒との６：４混合品（本発明品２）、および破
砕強度が２５（７５秒）である４０／５０メッシュのダ
イヤモンド砥粒と、破砕強度が３５（１３５秒）の６０
／８０メッシュのダイヤモンド砥粒との３５：６５重量
比混合砥粒（本発明品３）も用意した。これらの物性値
は、ダイヤモンドの合成条件、ならびに形状や磁化率な
どの差を利用した選別方法を、組み合わせることによっ
て制御された。比較用として、成分の４０／４５メッシ
ュ、４５／５０メッシュの砥粒が、共に約２５（７５
秒）の破砕強度を持つ従来製品も用意した。
を用いて、ダイヤモンド工具を作製した：まず破砕強度
が２１．５（７５秒）の４０／４５メッシュの砥粒と、
破砕強度が２７．８（同上）の４５／５０メッシュの砥
粒とを、重量比１：１で混合し、全体としての破砕強度
が２５である４０／５０メッシュのダイヤモンド砥粒と
して用いた（本発明品１）。また上記の４０／４５メッ
シュ砥粒と破砕強度が３２（１０５秒）の５０／６０メ
ッシュ砥粒との６：４混合品（本発明品２）、および破
砕強度が２５（７５秒）である４０／５０メッシュのダ
イヤモンド砥粒と、破砕強度が３５（１３５秒）の６０
／８０メッシュのダイヤモンド砥粒との３５：６５重量
比混合砥粒（本発明品３）も用意した。これらの物性値
は、ダイヤモンドの合成条件、ならびに形状や磁化率な
どの差を利用した選別方法を、組み合わせることによっ
て制御された。比較用として、成分の４０／４５メッシ
ュ、４５／５０メッシュの砥粒が、共に約２５（７５
秒）の破砕強度を持つ従来製品も用意した。
【００１９】これらの砥粒を用いてチップを焼結し、次
いで基板にろう付けしてブレードを作製し、石材切断に
おける性能を比較した。テスト条件は次のようである。
いで基板にろう付けしてブレードを作製し、石材切断に
おける性能を比較した。テスト条件は次のようである。
【００２０】切断性能は、石材の切断面積（ｍ２）／ブ
レード直径摩耗量（ｍｍ）で示される寿命性能、ならび
に単位面積の切断に要する電力（ｋｗＨ／ｍ２）で示さ
れる切断抵抗で評価した。
レード直径摩耗量（ｍｍ）で示される寿命性能、ならび
に単位面積の切断に要する電力（ｋｗＨ／ｍ２）で示さ
れる切断抵抗で評価した。
【００２１】
【発明の効果】 以上詳記したように、本発明に従って
作製された切削工具は、例えば上記実施例に見られるよ
うに、浅切り・深切りの双方において、切断抵抗を従来
品に比べて２０％軽減し、しかも３０〜４０％の工具寿
命の向上を達成するものである。
作製された切削工具は、例えば上記実施例に見られるよ
うに、浅切り・深切りの双方において、切断抵抗を従来
品に比べて２０％軽減し、しかも３０〜４０％の工具寿
命の向上を達成するものである。
Claims (7)
- 【請求項１】 同一物質から成り公称粒度の異なる２種
類以上の超砥粒粒子を含有し、相対的に粗い第一粒子が
より高い粒子強度値を、より細かい粒子第二粒子がより
低い粒子強度値を示すことを特徴とする超砥粒工具。 - 【請求項２】 上記第一粒子が、粒度値において第二粒
子よりも１段または２段大きい、請求項１に記載の超砥
粒工具。 - 【請求項３】 上記第一粒子が、破砕強度値において第
二粒子よりも５以上高強度の、請求項１に記載の超砥粒
工具。 - 【請求項４】 上記第一粒子が、破砕強度値において第
二粒子よりも８以上高強度の、請求項３に記載の超砥粒
工具。 - 【請求項５】 上記第一粒子が両粒子全体の７０重量％
以下である、請求項１に記載の超砥粒工具。 - 【請求項６】 上記超砥粒がダイヤモンドである、請求
項１に記載の超砥粒工具。 - 【請求項７】 上記超砥粒が立方晶窒化硼素である、請
求項１に記載の超砥粒工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05457793A JP3259863B2 (ja) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | 超砥粒工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05457793A JP3259863B2 (ja) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | 超砥粒工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06226635A true JPH06226635A (ja) | 1994-08-16 |
| JP3259863B2 JP3259863B2 (ja) | 2002-02-25 |
Family
ID=12974560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05457793A Expired - Fee Related JP3259863B2 (ja) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | 超砥粒工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3259863B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016209993A (ja) * | 2015-05-08 | 2016-12-15 | サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド | 層状セグメントを有する切断物品 |
| CN112557174A (zh) * | 2020-12-17 | 2021-03-26 | 中国兵器工业标准化研究所 | 摇臂式和活塞式振动仪的等效测试方法 |
-
1993
- 1993-02-03 JP JP05457793A patent/JP3259863B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016209993A (ja) * | 2015-05-08 | 2016-12-15 | サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド | 層状セグメントを有する切断物品 |
| CN112557174A (zh) * | 2020-12-17 | 2021-03-26 | 中国兵器工业标准化研究所 | 摇臂式和活塞式振动仪的等效测试方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3259863B2 (ja) | 2002-02-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |