JPH06212333A - 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 - Google Patents
強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法Info
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- JPH06212333A JPH06212333A JP2187093A JP2187093A JPH06212333A JP H06212333 A JPH06212333 A JP H06212333A JP 2187093 A JP2187093 A JP 2187093A JP 2187093 A JP2187093 A JP 2187093A JP H06212333 A JPH06212333 A JP H06212333A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Mn:0.5〜2.5%およびTi:0.005〜0.15%、B:1〜5
00ppmとMg:0.05〜1.5%、Fe:0.15〜0.8%、Si:0.15〜0.5%、C
r:0.05〜0.3%、Zr:0.05〜0.2%、V:0.05〜0.2%、Cu:0.05〜
1.0%、Zn:0.05〜1.0%の一種以上からなるアルミニウム合
金鋳塊を、５００℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延
し、さらに必要に応じて冷間圧延を施し、２５０℃以上
で０．５〜２時間の最終焼鈍を施し、その後歪矯正し、
幅方向の耐力の変動が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１
時間ベーキング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上で
ある製造方法。 【効果】 ベーキング処理を施しても強度低下が少なく
使用時に充分な強度を持つとともに曲げ加工性に優れさ
らに極めて平坦度に優れているカーテンウォール、内外
装建材等の樹脂塗装を施す用途に好適なアルミニウム合
金圧延板を得る。
00ppmとMg:0.05〜1.5%、Fe:0.15〜0.8%、Si:0.15〜0.5%、C
r:0.05〜0.3%、Zr:0.05〜0.2%、V:0.05〜0.2%、Cu:0.05〜
1.0%、Zn:0.05〜1.0%の一種以上からなるアルミニウム合
金鋳塊を、５００℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延
し、さらに必要に応じて冷間圧延を施し、２５０℃以上
で０．５〜２時間の最終焼鈍を施し、その後歪矯正し、
幅方向の耐力の変動が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１
時間ベーキング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上で
ある製造方法。 【効果】 ベーキング処理を施しても強度低下が少なく
使用時に充分な強度を持つとともに曲げ加工性に優れさ
らに極めて平坦度に優れているカーテンウォール、内外
装建材等の樹脂塗装を施す用途に好適なアルミニウム合
金圧延板を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は樹脂塗装を施す建材用ア
ルミニウム合金圧延板に関し、特にカーテンウォール、
内外装建材等に使用する弗素樹脂塗装建材に好適なアル
ミニウム合金圧延板に係る。
ルミニウム合金圧延板に関し、特にカーテンウォール、
内外装建材等に使用する弗素樹脂塗装建材に好適なアル
ミニウム合金圧延板に係る。
【０００２】
【従来の技術】従来、アルミニウム建材は陽極酸化によ
り発色させるいわゆるアルマイト建材が多かったが、近
年は耐食性の要求、多色化の要求から塗装による発色、
特に弗素樹脂等の樹脂塗装を施したアルミニウム建材が
増えてきている。しかしながら樹脂塗装建材では塗装時
に２００〜３００℃でベーキング処理を施すため強度が
低下し、また変形して板の平坦度が低下するという問題
点があった。すなわち、従来よりアルマイト建材に多く
用いられている１１００−Ｈ１４材は元板の耐力は１２
０Ｎ／ｍｍ2 程度あるものの、これを弗素樹脂塗装建材
に用いると塗装の際のベーキング処理により耐力が７０
Ｎ／ｍｍ2 以下となってしまい実用上強度不足となる。
またこの強度低下に伴い変形が起り平坦度が低下してし
まうという問題がある。そこで強度対策として元板強度
の強い３００３，３００４−Ｈ１４，Ｈ３４材が使用さ
れることもある。しかし、この場合でもベーキング後の
耐力は１００Ｎ／ｍｍ2 以下であり、従来材であるアル
マイト建材の１２０Ｎ／ｍｍ2 には及ばない。しかも変
形、平坦度の低下を防ぐことができないのが実状であ
る。また最終焼鈍を施した３００３，３００４−Ｈ２４
材が使用されることもあるが、最終焼鈍温度がベーキン
グ温度より低い２００〜２５０℃で行っているために、
やはり同様にベーキング処理による強度低下および平坦
度の低下が起る。また熱間圧延中の再結晶の幅方向での
不均一性に起因してＭｎ固溶量に差ができ、その結果最
終焼鈍時に幅方向の強度に不均一が生じる。その結果、
ストレッチにより歪矯正を行って平坦度を矯正しようと
しても伸びが不均一となるために平坦な板が得られない
という問題が生じている。ベーキング処理後の軟化を解
消するために、３００３，３００４−Ｏ材を使用するこ
ともある。この場合は最終焼鈍温度が２８０℃以上とベ
ーキング温度より高く完全再結晶しているため、ベーキ
ング処理による耐力の変化や変形は無いものの元板の強
度が４０〜８０Ｎ／ｍｍ2 と低いため実用的ではない。
り発色させるいわゆるアルマイト建材が多かったが、近
年は耐食性の要求、多色化の要求から塗装による発色、
特に弗素樹脂等の樹脂塗装を施したアルミニウム建材が
増えてきている。しかしながら樹脂塗装建材では塗装時
に２００〜３００℃でベーキング処理を施すため強度が
低下し、また変形して板の平坦度が低下するという問題
点があった。すなわち、従来よりアルマイト建材に多く
用いられている１１００−Ｈ１４材は元板の耐力は１２
０Ｎ／ｍｍ2 程度あるものの、これを弗素樹脂塗装建材
に用いると塗装の際のベーキング処理により耐力が７０
Ｎ／ｍｍ2 以下となってしまい実用上強度不足となる。
またこの強度低下に伴い変形が起り平坦度が低下してし
まうという問題がある。そこで強度対策として元板強度
の強い３００３，３００４−Ｈ１４，Ｈ３４材が使用さ
れることもある。しかし、この場合でもベーキング後の
耐力は１００Ｎ／ｍｍ2 以下であり、従来材であるアル
マイト建材の１２０Ｎ／ｍｍ2 には及ばない。しかも変
形、平坦度の低下を防ぐことができないのが実状であ
る。また最終焼鈍を施した３００３，３００４−Ｈ２４
材が使用されることもあるが、最終焼鈍温度がベーキン
グ温度より低い２００〜２５０℃で行っているために、
やはり同様にベーキング処理による強度低下および平坦
度の低下が起る。また熱間圧延中の再結晶の幅方向での
不均一性に起因してＭｎ固溶量に差ができ、その結果最
終焼鈍時に幅方向の強度に不均一が生じる。その結果、
ストレッチにより歪矯正を行って平坦度を矯正しようと
しても伸びが不均一となるために平坦な板が得られない
という問題が生じている。ベーキング処理後の軟化を解
消するために、３００３，３００４−Ｏ材を使用するこ
ともある。この場合は最終焼鈍温度が２８０℃以上とベ
ーキング温度より高く完全再結晶しているため、ベーキ
ング処理による耐力の変化や変形は無いものの元板の強
度が４０〜８０Ｎ／ｍｍ2 と低いため実用的ではない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このように、従来は樹
脂塗装建材に必要な特性である １）強度に優れていること 具体的には元板耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 を超えているこ
と。 ２）成形性に優れていること ９０度限界曲げが１ｔＲ以下であること。 ３）ベーキング処理を施しても強度が低下しないこと 具体的にはベーキング後の耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 を超
えること ４）強度のばらつきが無く、平坦度の矯正が可能である
こと ５）ベーキング処理による変形が生じないこと という性質をすべて具備したものは無かった。
脂塗装建材に必要な特性である １）強度に優れていること 具体的には元板耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 を超えているこ
と。 ２）成形性に優れていること ９０度限界曲げが１ｔＲ以下であること。 ３）ベーキング処理を施しても強度が低下しないこと 具体的にはベーキング後の耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 を超
えること ４）強度のばらつきが無く、平坦度の矯正が可能である
こと ５）ベーキング処理による変形が生じないこと という性質をすべて具備したものは無かった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】発明者らは上記問題を解
決するため種々検討した結果、本発明の考案に至った。
すなわち本発明は、請求項１記載のごとくＭｎ：０．５
〜２．５％（重量％）およびＴｉ：０．００５〜０．１
５％を単独であるいはＢ：１〜５００ｐｐｍとともに含
有し残部がアルミニウムおよび不純物からなり、幅方向
の耐力の差が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間ベー
キング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2以上であること
を特徴とする強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用
アルミニウム合金圧延板であり、また請求項２記載のご
とくＭｎ：０．５〜２．５％およびＴｉ：０．００５〜
０．１５％を単独であるいはＢ：１〜５００ｐｐｍとと
もに含有し、さらにＭｇ：０．０５〜１．５％、Ｆｅ：
０．１５〜０．８％、Ｓｉ：０．１５〜０．５％、Ｃ
ｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、
Ｖ：０．０５〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、
Ｚｎ：０．０５〜１．０％のうちの一種または二種以上
を含有し残部がアルミニウムおよび不純物からなり、幅
方向の耐力の差が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間
ベーキング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上である
ことを特徴とする強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建
材用アルミニウム合金圧延板であり、また請求項３記載
のごとくＭｎ：０．５〜２．５％およびＴｉ：０．００
５〜０．１５％を単独であるいはＢ：１〜５００ｐｐｍ
とともに含有し、さらに必要に応じＭｇ：０．０５〜
１．５％、Ｆｅ：０．１５〜０．８％、Ｓｉ：０．１５
〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０
５〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．２％、Ｃｕ：０．０
５〜１．０％、Ｚｎ：０．０５〜１．０％のうちの一種
または二種以上を含有し残部がアルミニウムおよび不純
物からなるアルミニウム合金鋳塊を、５００℃以下の温
度で加熱した後、熱間圧延し、さらに必要に応じて冷間
圧延を施し、２５０℃以上で０．５〜２時間の最終焼鈍
を施し、その後歪矯正し、幅方向の耐力の変動が１５Ｎ
／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間ベーキング処理後の耐力
が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上であることを特徴とする強度と
曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧
延板の製造方法である。
決するため種々検討した結果、本発明の考案に至った。
すなわち本発明は、請求項１記載のごとくＭｎ：０．５
〜２．５％（重量％）およびＴｉ：０．００５〜０．１
５％を単独であるいはＢ：１〜５００ｐｐｍとともに含
有し残部がアルミニウムおよび不純物からなり、幅方向
の耐力の差が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間ベー
キング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2以上であること
を特徴とする強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用
アルミニウム合金圧延板であり、また請求項２記載のご
とくＭｎ：０．５〜２．５％およびＴｉ：０．００５〜
０．１５％を単独であるいはＢ：１〜５００ｐｐｍとと
もに含有し、さらにＭｇ：０．０５〜１．５％、Ｆｅ：
０．１５〜０．８％、Ｓｉ：０．１５〜０．５％、Ｃ
ｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、
Ｖ：０．０５〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、
Ｚｎ：０．０５〜１．０％のうちの一種または二種以上
を含有し残部がアルミニウムおよび不純物からなり、幅
方向の耐力の差が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間
ベーキング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上である
ことを特徴とする強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建
材用アルミニウム合金圧延板であり、また請求項３記載
のごとくＭｎ：０．５〜２．５％およびＴｉ：０．００
５〜０．１５％を単独であるいはＢ：１〜５００ｐｐｍ
とともに含有し、さらに必要に応じＭｇ：０．０５〜
１．５％、Ｆｅ：０．１５〜０．８％、Ｓｉ：０．１５
〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０
５〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．２％、Ｃｕ：０．０
５〜１．０％、Ｚｎ：０．０５〜１．０％のうちの一種
または二種以上を含有し残部がアルミニウムおよび不純
物からなるアルミニウム合金鋳塊を、５００℃以下の温
度で加熱した後、熱間圧延し、さらに必要に応じて冷間
圧延を施し、２５０℃以上で０．５〜２時間の最終焼鈍
を施し、その後歪矯正し、幅方向の耐力の変動が１５Ｎ
／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間ベーキング処理後の耐力
が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上であることを特徴とする強度と
曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧
延板の製造方法である。
【０００５】すなわち、本発明はベーキング処理による
強度低下を防ぐために、軟化抑制効果のあるＭｎを適量
添加するとともに他の成分をも調整し、またＭｎの固溶
量を増して析出物を微細化するために均熱処理を施さず
熱間圧延も比較的低温で行うことを特徴とするものであ
る。また平坦度を得るために矯正を行う際に、矯正が適
正に行われるためには幅方向の強度が均一である必要が
あり、そのためにＭｎを適量添加するとともに他の成分
も調整し、かつ均熱処理を施さず、さらに熱間圧延中に
再結晶が進行するとＭｎの析出が幅方向で不均一に生じ
強度のばらつきが生じることから、熱間圧延中に再結晶
をさせないように低温で熱間圧延することを特徴とする
ものである。
強度低下を防ぐために、軟化抑制効果のあるＭｎを適量
添加するとともに他の成分をも調整し、またＭｎの固溶
量を増して析出物を微細化するために均熱処理を施さず
熱間圧延も比較的低温で行うことを特徴とするものであ
る。また平坦度を得るために矯正を行う際に、矯正が適
正に行われるためには幅方向の強度が均一である必要が
あり、そのためにＭｎを適量添加するとともに他の成分
も調整し、かつ均熱処理を施さず、さらに熱間圧延中に
再結晶が進行するとＭｎの析出が幅方向で不均一に生じ
強度のばらつきが生じることから、熱間圧延中に再結晶
をさせないように低温で熱間圧延することを特徴とする
ものである。
【０００６】
【作用】まず、本発明における化学成分の限定理由を説
明する。
明する。
【０００７】Ｍｎ：Ｍｎは軟化を抑制する重要な元素で
あり、０．５％未満ではその効果が無く、２．５％を超
えた添加では粗大な化合物が生成され成形性が低下する
ため好ましくない。従って、Ｍｎ量は０．５〜２．５％
の範囲とする。 Ｔｉ，Ｂ：通常のアルミニウム合金においては、鋳塊の
微細化のために、Ｔｉ単独もしくはＴｉおよびＢを微量
添加することが行われており、本発明においてもＴｉ単
独もしくはＴｉおよびＢを添加してもよい。その場合、
Ｔｉ量は０．００５％未満ではその効果が無く、０．１
５％を超えると初晶ＴｉＡｌ3 が晶出して成形性を阻害
ため好ましくない。従って、Ｔｉ量は０．００５〜０．
１５％の範囲とする。また、ＴｉとともにＢを添加する
場合、１ｐｐｍ未満ではその効果が無く、５００ｐｐｍ
を超えるとＴｉＢ2 の粗大粒子が混入して成形性を阻害
するため好ましくない。従って、Ｂ量は１〜５００ｐｐ
ｍの範囲とする。
あり、０．５％未満ではその効果が無く、２．５％を超
えた添加では粗大な化合物が生成され成形性が低下する
ため好ましくない。従って、Ｍｎ量は０．５〜２．５％
の範囲とする。 Ｔｉ，Ｂ：通常のアルミニウム合金においては、鋳塊の
微細化のために、Ｔｉ単独もしくはＴｉおよびＢを微量
添加することが行われており、本発明においてもＴｉ単
独もしくはＴｉおよびＢを添加してもよい。その場合、
Ｔｉ量は０．００５％未満ではその効果が無く、０．１
５％を超えると初晶ＴｉＡｌ3 が晶出して成形性を阻害
ため好ましくない。従って、Ｔｉ量は０．００５〜０．
１５％の範囲とする。また、ＴｉとともにＢを添加する
場合、１ｐｐｍ未満ではその効果が無く、５００ｐｐｍ
を超えるとＴｉＢ2 の粗大粒子が混入して成形性を阻害
するため好ましくない。従って、Ｂ量は１〜５００ｐｐ
ｍの範囲とする。
【０００８】アルミニウム合金の成分元素としては、上
記の成分のほかは基本的にはＡｌおよび不純物とすれば
良く、他の元素は不純物扱いとして請求項２で規定する
下限値未満としても本発明の所期の目的は達成すること
ができる。但し、請求項２で規定しているように、さら
に優れた特性を得るために特定量の合金成分を含有して
も良い。以下各成分の添加理由について説明する。
記の成分のほかは基本的にはＡｌおよび不純物とすれば
良く、他の元素は不純物扱いとして請求項２で規定する
下限値未満としても本発明の所期の目的は達成すること
ができる。但し、請求項２で規定しているように、さら
に優れた特性を得るために特定量の合金成分を含有して
も良い。以下各成分の添加理由について説明する。
【０００９】Ｍｇ：Ｍｇは強度を付与する元素である
が、０．０５％未満ではその効果が無く、１．５％を超
えるとベーキング時の軟化が促進されるため好ましくな
い。従って、Ｍｇ量は０．０５〜１．５％の範囲とす
る。 Ｆｅ：Ｆｅは強度を付与する元素であるが、０．１５％
未満では適正な晶出物の数およびサイズが得られず強度
付与の効果がなく、０．８％を超えると粗大化合物が晶
出しやすくなるため好ましくない。従って、Ｆｅ量は
０．１５〜０．８％の範囲とする。 Ｓｉ：Ｓｉは強度を付与する元素であるが、０．１５％
未満ではその効果が無く、０．５％を超えるとベーキン
グ時の軟化が促進されるため好ましくない。従って、Ｓ
ｉ量は０．１５〜０．５％の範囲とする。 Ｃｒ：Ｃｒは強度向上に寄与する元素であるが、０．０
５％未満ではその効果が無く、０．３％を超えると巨大
金属間化合物が生成され成形性が低下するため好ましく
ない。従って、Ｃｒ量は０．０５〜０．３％の範囲とす
る。 Ｚｒ：Ｚｒは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満ではその効果が無く、０．２％を超えると巨大金属
間化合物が生成され成形性が低下するため好ましくな
い。従って、Ｚｒ量は０．０５〜０．２％の範囲とす
る。 Ｖ：Ｖは強度を付与する元素であるが、０．０５％未満
ではその効果が無く、０．２％を超えると巨大金属間化
合物が生成され成形性が低下するため好ましくない。従
って、Ｖ量は０．０５〜０．２％の範囲とする。 Ｃｕ：Ｃｕは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満ではその効果が無く、１．０％を超えると成形性お
よび耐食性が劣化するため好ましくない。従って、Ｃｕ
量は０．０５〜１．０％の範囲とする。 Ｚｎ：Ｚｎは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満ではその効果が無く、１．０％を超えると耐食性が
劣化するため好ましくない。従って、Ｚｎ量は０．０５
〜１．０％の範囲とする。
が、０．０５％未満ではその効果が無く、１．５％を超
えるとベーキング時の軟化が促進されるため好ましくな
い。従って、Ｍｇ量は０．０５〜１．５％の範囲とす
る。 Ｆｅ：Ｆｅは強度を付与する元素であるが、０．１５％
未満では適正な晶出物の数およびサイズが得られず強度
付与の効果がなく、０．８％を超えると粗大化合物が晶
出しやすくなるため好ましくない。従って、Ｆｅ量は
０．１５〜０．８％の範囲とする。 Ｓｉ：Ｓｉは強度を付与する元素であるが、０．１５％
未満ではその効果が無く、０．５％を超えるとベーキン
グ時の軟化が促進されるため好ましくない。従って、Ｓ
ｉ量は０．１５〜０．５％の範囲とする。 Ｃｒ：Ｃｒは強度向上に寄与する元素であるが、０．０
５％未満ではその効果が無く、０．３％を超えると巨大
金属間化合物が生成され成形性が低下するため好ましく
ない。従って、Ｃｒ量は０．０５〜０．３％の範囲とす
る。 Ｚｒ：Ｚｒは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満ではその効果が無く、０．２％を超えると巨大金属
間化合物が生成され成形性が低下するため好ましくな
い。従って、Ｚｒ量は０．０５〜０．２％の範囲とす
る。 Ｖ：Ｖは強度を付与する元素であるが、０．０５％未満
ではその効果が無く、０．２％を超えると巨大金属間化
合物が生成され成形性が低下するため好ましくない。従
って、Ｖ量は０．０５〜０．２％の範囲とする。 Ｃｕ：Ｃｕは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満ではその効果が無く、１．０％を超えると成形性お
よび耐食性が劣化するため好ましくない。従って、Ｃｕ
量は０．０５〜１．０％の範囲とする。 Ｚｎ：Ｚｎは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満ではその効果が無く、１．０％を超えると耐食性が
劣化するため好ましくない。従って、Ｚｎ量は０．０５
〜１．０％の範囲とする。
【００１０】以上の元素のほか、溶解時の溶湯の酸化を
抑制し材料中への酸化物粒子などの不純物の混入を防止
するためにＢｅを１〜５００ｐｐｍ程度添加することは
特に支障はない。またその他の元素も不純物として各々
０．０５％未満であるならば本発明の効果を損なうこと
はなく含有することができる。
抑制し材料中への酸化物粒子などの不純物の混入を防止
するためにＢｅを１〜５００ｐｐｍ程度添加することは
特に支障はない。またその他の元素も不純物として各々
０．０５％未満であるならば本発明の効果を損なうこと
はなく含有することができる。
【００１１】次に、本発明における組織・特性の限定理
由について説明する。本発明においては幅方向の耐力の
変動すなわち圧延方向に直角な方向の耐力の分布の最大
値と最小値の差を１５Ｎ／ｍｍ2 以下とする。耐力の幅
方向のバラツキがこの値であるならば、製造過程におい
て生じた板の歪はストレッチャー等の矯正施設により除
去することができ、平坦度に優れた板を得ることができ
るが、この値を超えると歪矯正を施した際に幅方向で伸
びの量が異なり、このため均一に伸ばされず従って矯正
が充分に行えず、その結果平坦な板を得ることができな
い。また、２５０℃１時間ベーキング処理後の耐力値は
１３０Ｎ／ｍｍ2 以上とする。これより低い値では軟化
の程度が大きくなり、ベーキング処理中に変形してしま
い平坦な板が得られないとともに、ベーキング後の強度
が不充分となり実用上強度不足ということになる。また
優れた成形性、より具体的には９０度曲げｒ＜１ｔｒを
達成するためには、８％以上の伸びであることが望まし
い。この値未満では成形性特に曲げ加工性が低下して割
れの発生などが生じる。
由について説明する。本発明においては幅方向の耐力の
変動すなわち圧延方向に直角な方向の耐力の分布の最大
値と最小値の差を１５Ｎ／ｍｍ2 以下とする。耐力の幅
方向のバラツキがこの値であるならば、製造過程におい
て生じた板の歪はストレッチャー等の矯正施設により除
去することができ、平坦度に優れた板を得ることができ
るが、この値を超えると歪矯正を施した際に幅方向で伸
びの量が異なり、このため均一に伸ばされず従って矯正
が充分に行えず、その結果平坦な板を得ることができな
い。また、２５０℃１時間ベーキング処理後の耐力値は
１３０Ｎ／ｍｍ2 以上とする。これより低い値では軟化
の程度が大きくなり、ベーキング処理中に変形してしま
い平坦な板が得られないとともに、ベーキング後の強度
が不充分となり実用上強度不足ということになる。また
優れた成形性、より具体的には９０度曲げｒ＜１ｔｒを
達成するためには、８％以上の伸びであることが望まし
い。この値未満では成形性特に曲げ加工性が低下して割
れの発生などが生じる。
【００１２】次に、本発明における製造方法について説
明する。 ［鋳造］鋳造法は特に限定されず、常法により鋳塊を作
成すればよいが、ＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）が望まし
い。 ［均質化処理］通常、Ｍｎを含む合金では５００〜５５
０℃の温度で均質化処理をし再結晶を促進することが行
われている。しかし、このような均質化を施すとＭｎの
固溶量が減少し、析出物がまばらに析出し、さらに粗大
化する。そこで、本発明では均質化処理を行わないか、
行っても５００℃以下、好ましくは４５０℃以下の温度
で、また望ましくは１０時間以内の時間で行うことによ
り、Ｍｎ析出物を均一にかつ微細に析出させ、これによ
り転位、亜粒界、再結晶粒界の移動を抑え、熱間圧延中
に再結晶を起こさせないようにする。また、このように
することにより、微細析出物が最終焼鈍時に軟化を遅く
させ最終焼鈍温度を高温とすることを可能となるととも
に、ベーキング時の軟化を抑制して、ベーキング後の十
分な強度を確保することが可能となる。 ［加熱処理］熱間圧延のための加熱は５００℃以下、好
ましくは２００〜４５０℃とし、また加熱時間は１０時
間以内が望ましい。 ［熱間圧延］熱間圧延温度も５００℃以下、好ましくは
２００〜４５０℃とする。加熱および熱間圧延温度を低
くするのは、熱間圧延時に再結晶をさせないと言う意味
がある。Ｍｎは固溶と析出とにより最終焼鈍時の軟化を
抑える役割を持っているが、熱間圧延中に再結晶過程が
起こると幅方向で再結晶の程度が不均一となり、それに
伴いＭｎの固溶析出に変動が生じる。その結果、焼鈍時
に軟化の程度にばらつきが生じて幅方向の耐力の差が大
きくなり、歪矯正の際に矯正量が不適正となり所望の平
坦度が得られないことになる。上記温度条件を満たしか
つ均質化処理を施さなければ熱間圧延中の再結晶は生じ
ることなく熱間圧延が終了し、従って最終焼鈍時の軟化
は少なくかつ均一となり歪矯正により平坦な板を得るこ
とができる。 ［冷延］熱間圧延後、必要ならば所要の板厚となるまで
冷間圧延を施す。その際に必要があれば中間焼鈍しても
よいが、その際にも再結晶させてはならない。中間焼鈍
において再結晶させると結晶粒が非常に粗大化し、本用
途においては曲げ性等の成形性および表面性状の点で使
用に耐えないものとなる。 ［最終焼鈍］最終焼鈍は２５０〜５００℃、好ましくは
２８０℃〜５００℃で２分〜２時間の条件で行う。本発
明にかかる合金においては、軟化が遅くなるようにＭｎ
の存在状態が制御されているため２５０℃以上、好まし
くは２８０℃以上の温度でないと所定の曲げ加工性（９
０度曲げｒ＜１ｔｒ）が得られない。本発明にかかるア
ルミニウム合金は軟化が遅いため最終焼鈍を低温で行っ
てもベーキング時の強度低下は少ないが、さらに最終焼
鈍温度をベーキング温度以上と規定することにより、ベ
ーキング時に材質変化が起こらなくなり、非常に安定で
材料の変形が起こらないアルミニウム合金圧延板を得る
ことが可能となる。通常のベーキング温度は２５０〜２
８０℃であることから、本発明における最終焼鈍温度は
少なくともその温度以上で最終焼鈍する必要があり、か
つベーキング時の材質変化を起こさせないためには上記
の温度範囲ならびに処理時間の条件とする。 ［歪矯正］最終焼鈍により生じた歪をストレッチにより
矯正する。本発明にかかるアルミニウム合金圧延板は幅
方向の耐力の差が小さく均一であるため、ストレッチに
よる歪矯正により建材等に適する平坦な板を得ることが
できる。歪矯正の方法としてはストレッチャーレベラー
以外にもテンションレベラー、ローラーレベラー等の展
伸による歪矯正であるならばいずれの装置を用いても良
い。また連続焼鈍炉等を用いて最終焼鈍を行う場合は、
連続焼鈍炉に附属している矯正装置を用いてもよい。
明する。 ［鋳造］鋳造法は特に限定されず、常法により鋳塊を作
成すればよいが、ＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）が望まし
い。 ［均質化処理］通常、Ｍｎを含む合金では５００〜５５
０℃の温度で均質化処理をし再結晶を促進することが行
われている。しかし、このような均質化を施すとＭｎの
固溶量が減少し、析出物がまばらに析出し、さらに粗大
化する。そこで、本発明では均質化処理を行わないか、
行っても５００℃以下、好ましくは４５０℃以下の温度
で、また望ましくは１０時間以内の時間で行うことによ
り、Ｍｎ析出物を均一にかつ微細に析出させ、これによ
り転位、亜粒界、再結晶粒界の移動を抑え、熱間圧延中
に再結晶を起こさせないようにする。また、このように
することにより、微細析出物が最終焼鈍時に軟化を遅く
させ最終焼鈍温度を高温とすることを可能となるととも
に、ベーキング時の軟化を抑制して、ベーキング後の十
分な強度を確保することが可能となる。 ［加熱処理］熱間圧延のための加熱は５００℃以下、好
ましくは２００〜４５０℃とし、また加熱時間は１０時
間以内が望ましい。 ［熱間圧延］熱間圧延温度も５００℃以下、好ましくは
２００〜４５０℃とする。加熱および熱間圧延温度を低
くするのは、熱間圧延時に再結晶をさせないと言う意味
がある。Ｍｎは固溶と析出とにより最終焼鈍時の軟化を
抑える役割を持っているが、熱間圧延中に再結晶過程が
起こると幅方向で再結晶の程度が不均一となり、それに
伴いＭｎの固溶析出に変動が生じる。その結果、焼鈍時
に軟化の程度にばらつきが生じて幅方向の耐力の差が大
きくなり、歪矯正の際に矯正量が不適正となり所望の平
坦度が得られないことになる。上記温度条件を満たしか
つ均質化処理を施さなければ熱間圧延中の再結晶は生じ
ることなく熱間圧延が終了し、従って最終焼鈍時の軟化
は少なくかつ均一となり歪矯正により平坦な板を得るこ
とができる。 ［冷延］熱間圧延後、必要ならば所要の板厚となるまで
冷間圧延を施す。その際に必要があれば中間焼鈍しても
よいが、その際にも再結晶させてはならない。中間焼鈍
において再結晶させると結晶粒が非常に粗大化し、本用
途においては曲げ性等の成形性および表面性状の点で使
用に耐えないものとなる。 ［最終焼鈍］最終焼鈍は２５０〜５００℃、好ましくは
２８０℃〜５００℃で２分〜２時間の条件で行う。本発
明にかかる合金においては、軟化が遅くなるようにＭｎ
の存在状態が制御されているため２５０℃以上、好まし
くは２８０℃以上の温度でないと所定の曲げ加工性（９
０度曲げｒ＜１ｔｒ）が得られない。本発明にかかるア
ルミニウム合金は軟化が遅いため最終焼鈍を低温で行っ
てもベーキング時の強度低下は少ないが、さらに最終焼
鈍温度をベーキング温度以上と規定することにより、ベ
ーキング時に材質変化が起こらなくなり、非常に安定で
材料の変形が起こらないアルミニウム合金圧延板を得る
ことが可能となる。通常のベーキング温度は２５０〜２
８０℃であることから、本発明における最終焼鈍温度は
少なくともその温度以上で最終焼鈍する必要があり、か
つベーキング時の材質変化を起こさせないためには上記
の温度範囲ならびに処理時間の条件とする。 ［歪矯正］最終焼鈍により生じた歪をストレッチにより
矯正する。本発明にかかるアルミニウム合金圧延板は幅
方向の耐力の差が小さく均一であるため、ストレッチに
よる歪矯正により建材等に適する平坦な板を得ることが
できる。歪矯正の方法としてはストレッチャーレベラー
以外にもテンションレベラー、ローラーレベラー等の展
伸による歪矯正であるならばいずれの装置を用いても良
い。また連続焼鈍炉等を用いて最終焼鈍を行う場合は、
連続焼鈍炉に附属している矯正装置を用いてもよい。
【００１３】このようにして得られたアルミニウム合金
圧延板は、強度および曲げ加工性に優れるとともに極め
て平坦度に優れている。従って、本発明のアルミニウム
合金圧延板は樹脂塗装建材として好適である。
圧延板は、強度および曲げ加工性に優れるとともに極め
て平坦度に優れている。従って、本発明のアルミニウム
合金圧延板は樹脂塗装建材として好適である。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。な
お表中で下線部は本発明の条件から外れるものを示して
いる。表１は実施例に用いたアルミニウム合金の合金成
分組成である。
お表中で下線部は本発明の条件から外れるものを示して
いる。表１は実施例に用いたアルミニウム合金の合金成
分組成である。
【００１５】
【表１】
【００１６】ここで合金１〜３は本発明の特許請求の範
囲記載の成分範囲を満たすものであり、合金１はＭｎ量
は中程度含む請求項１の発明合金であり、合金２はＭｎ
量が多くＭｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎを含む請求項２の発明
合金であり、合金３はＭｎ量が少ないかわりにＦｅ、Ｓ
ｉ、Ｍｇ量を多くして強度を得ている請求項２の発明合
金である。合金４は比較合金であり、Ｍｎ量が本発明の
特許請求の範囲から外れているものである。
囲記載の成分範囲を満たすものであり、合金１はＭｎ量
は中程度含む請求項１の発明合金であり、合金２はＭｎ
量が多くＭｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎを含む請求項２の発明
合金であり、合金３はＭｎ量が少ないかわりにＦｅ、Ｓ
ｉ、Ｍｇ量を多くして強度を得ている請求項２の発明合
金である。合金４は比較合金であり、Ｍｎ量が本発明の
特許請求の範囲から外れているものである。
【００１７】次に各実施例の製造条件を表２に示す。各
サンプルはＤＣ鋳造にて４５０ｍｍ×１０００ｍｍの断
面に鋳造したものを表２に示す均熱温度で均熱し、さら
に表２に示す加熱条件で加熱した後熱間圧延を施して板
厚５ｍｍとし、さらに冷間圧延を施して板厚３ｍｍと
し、表２に示す最終焼鈍条件で焼鈍した後、ストレッチ
により歪矯正した。表２において均熱温度、加熱温度、
最終焼鈍温度の単位は℃である。
サンプルはＤＣ鋳造にて４５０ｍｍ×１０００ｍｍの断
面に鋳造したものを表２に示す均熱温度で均熱し、さら
に表２に示す加熱条件で加熱した後熱間圧延を施して板
厚５ｍｍとし、さらに冷間圧延を施して板厚３ｍｍと
し、表２に示す最終焼鈍条件で焼鈍した後、ストレッチ
により歪矯正した。表２において均熱温度、加熱温度、
最終焼鈍温度の単位は℃である。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２に示す各サンプル番号について、以下
説明する。 （ａ）は成分が本発明の範囲内の合金１を用いて、４０
０℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、
最終焼鈍は３５０℃×２時間の条件で行った発明例であ
る。 （ｂ）は成分が本発明の範囲内の合金２を用いて、４０
０℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、
最終焼鈍は３５０℃×２時間の条件で行った発明例であ
る。 （ｃ）は成分が本発明の範囲内の合金３を用いて、４０
０℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、
最終焼鈍は３００℃×２時間の条件で行った発明例であ
る。 （ｄ−１）は成分が外れている合金４を用いて、４００
℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、最
終焼鈍は３００℃×２時間の条件で行った比較例であ
る。 （ｄ−２）はｄ−１と同様だが最終焼鈍が本発明から外
れる２３０℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｅ−１）は成分が範囲内の合金３を用いて、温度範囲
から外れる６００℃×１２時間の均質化処理後５３０℃
×１時間の加熱を行い、熱間圧延を開始し、最終焼鈍は
３００℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｅ−２）はｅ−１と同様だが最終焼鈍が本発明から外
れる２３０℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｆ−１）は成分が外れている合金４を用いて、温度範
囲から外れる６００℃×１２時間の均質化処理後５３０
℃×１時間の加熱を行い、熱間圧延を開始し、最終焼鈍
は３００℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｆ−２）はｆ−１と同様だが最終焼鈍が本発明から外
れる２１０℃×２時間の条件で行った比較例である。
説明する。 （ａ）は成分が本発明の範囲内の合金１を用いて、４０
０℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、
最終焼鈍は３５０℃×２時間の条件で行った発明例であ
る。 （ｂ）は成分が本発明の範囲内の合金２を用いて、４０
０℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、
最終焼鈍は３５０℃×２時間の条件で行った発明例であ
る。 （ｃ）は成分が本発明の範囲内の合金３を用いて、４０
０℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、
最終焼鈍は３００℃×２時間の条件で行った発明例であ
る。 （ｄ−１）は成分が外れている合金４を用いて、４００
℃×２時間の加熱後、その温度で熱間圧延を開始し、最
終焼鈍は３００℃×２時間の条件で行った比較例であ
る。 （ｄ−２）はｄ−１と同様だが最終焼鈍が本発明から外
れる２３０℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｅ−１）は成分が範囲内の合金３を用いて、温度範囲
から外れる６００℃×１２時間の均質化処理後５３０℃
×１時間の加熱を行い、熱間圧延を開始し、最終焼鈍は
３００℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｅ−２）はｅ−１と同様だが最終焼鈍が本発明から外
れる２３０℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｆ−１）は成分が外れている合金４を用いて、温度範
囲から外れる６００℃×１２時間の均質化処理後５３０
℃×１時間の加熱を行い、熱間圧延を開始し、最終焼鈍
は３００℃×２時間の条件で行った比較例である。 （ｆ−２）はｆ−１と同様だが最終焼鈍が本発明から外
れる２１０℃×２時間の条件で行った比較例である。
【００２０】上記の各製造方法により作成した最終板に
ついて、幅方向の中央および端部から５０ｍｍの箇所か
ら、サンプリングして強度、成形性等を調査し、幅方向
の中央と端部から５０ｍｍの箇所との耐力の差を幅方向
耐力差とした。またストレッチ後の１０００ｍｍ×２０
００ｍｍの板について定盤上で目視にて平坦度を測定し
た。つぎに、これらの最終板のうち平坦度の良好なもの
のみについて、弗素樹脂焼付を想定した２５０℃×１時
間の加熱を施し、冷却後強度の変化を測定しまた平坦度
を観察した。その結果を表３に示す。
ついて、幅方向の中央および端部から５０ｍｍの箇所か
ら、サンプリングして強度、成形性等を調査し、幅方向
の中央と端部から５０ｍｍの箇所との耐力の差を幅方向
耐力差とした。またストレッチ後の１０００ｍｍ×２０
００ｍｍの板について定盤上で目視にて平坦度を測定し
た。つぎに、これらの最終板のうち平坦度の良好なもの
のみについて、弗素樹脂焼付を想定した２５０℃×１時
間の加熱を施し、冷却後強度の変化を測定しまた平坦度
を観察した。その結果を表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】ここで、ＴＳは引張強さで単位はＮ／ｍｍ
2 、またＹＳは耐力で単位はＮ／ｍｍ2 、また伸びの単
位は％、幅方向耐力差の単位はＮ／ｍｍ2 である。また
曲げ性は９０°限界曲げで評価した。
2 、またＹＳは耐力で単位はＮ／ｍｍ2 、また伸びの単
位は％、幅方向耐力差の単位はＮ／ｍｍ2 である。また
曲げ性は９０°限界曲げで評価した。
【００２３】上記の表３に示す通り、いずれの条件にお
いても従来材・比較例に対して発明例は引張強さ、耐力
等の強度は従来材と同等もしくは従来材以上であり、か
つ曲げ性は従来材よりはるかに優れている。以下、個々
について説明する。（ａ）は発明例であり、ベーキング
後でも引張強さ２０１Ｎ／ｍｍ2 、耐力１７５Ｎ／ｍｍ
2 と充分な強度を示しており、伸びも１７％と良く曲げ
性も０ｒと非常に優れた値を示している。また幅方向の
耐力差も３Ｎ／ｍｍ2 と小さくストレッチ後の平坦度も
またベーキング後の平坦度も良好である。（ｂ）は合金
２を用いた発明例であり、ベーキング後の引張強さ２４
５Ｎ／ｍｍ2 、耐力１８８Ｎ／ｍｍ2 と（ａ）よりも強
い強度を示しており、伸びも（ａ）よりはやや劣るもの
の１４％と良く、曲げ性も０ｒと非常に優れた値を示し
ている。幅方向の耐力差は（ａ）にくらべてわずかに大
きくなっているものの平坦度は良好である。（ｃ）は合
金３を用いた発明例であり、ベーキング前の引張強さ１
９８Ｎ／ｍｍ2 、耐力１７０Ｎ／ｍｍ2 、ベーキング後
の引張強さ１９６Ｎ／ｍｍ2 、耐力１６８Ｎ／ｍｍ2 と
（ａ）（ｂ）に比べてやや低くなっているものの、従来
のアルマイト建材の１２０Ｎ／ｍｍ2 より強いものであ
る。曲げ性は（ａ）（ｂ）と同じく０ｒと優れた値を示
しており、平坦度についても良好である。これに対し
て、（ｄ−１）は成分がはずれている合金４を用いて、
発明例と同じ製造方法により作成した比較例であるが、
ベーキング前の耐力が低くしかも耐力の低下が大きく、
その結果ベーキング後の耐力は５９Ｎ／ｍｍ2 と極めて
低く強度的に問題がある。（ｄ−２）はさらに最終焼鈍
温度が本発明から外れたもので、（ｄ−１）に対して強
度は向上したものの伸びが４％と極めて悪く、また曲げ
性も２ｒと悪いものになっている。さらに、耐力の低下
は小さいものの耐力の絶対値がベーキング後で１２１Ｎ
／ｍｍ2 と低く、このため平坦度も悪くなっている。
（ｅ−１）は合金成分は本発明の範囲内だが幅方向の耐
力差が１５Ｎ／ｍｍ2を超えているもので、またストレ
ッチ後の平坦度が悪い。また耐力もベーキング前で８７
Ｎ／ｍｍ2 と低くなっている。（ｅ−２）は最終焼鈍温
度条件を変えたもので耐力はベーキング前で１２５Ｎ／
ｍｍ2 と向上しているが、伸びが３％と極めて悪く、曲
げ性も悪い。また幅方向の耐力差が２１Ｎ／ｍｍ2 と大
きくストレッチ後の平坦度が悪い結果となっている。
（ｆ−１）は合金成分が外れている合金４を用いて熱間
圧延前の加熱条件も本発明から外れたものである。その
結果、伸び、平坦度は優れているものの耐力はベーキン
グ後で３４Ｎ／ｍｍ2 と非常に低くなってしまい実用的
ではないものとなっている。（ｆ−２）は合金成分、熱
間圧延前の加熱条件、最終焼鈍条件とも本発明から外れ
ているもので、伸びが２％と非常に悪く、曲げ性も２ｒ
と悪い。そして幅方向の耐力差が２４Ｎ／ｍｍ2 と大き
いことからストレッチ後の平坦度が悪いものとなってい
る。
いても従来材・比較例に対して発明例は引張強さ、耐力
等の強度は従来材と同等もしくは従来材以上であり、か
つ曲げ性は従来材よりはるかに優れている。以下、個々
について説明する。（ａ）は発明例であり、ベーキング
後でも引張強さ２０１Ｎ／ｍｍ2 、耐力１７５Ｎ／ｍｍ
2 と充分な強度を示しており、伸びも１７％と良く曲げ
性も０ｒと非常に優れた値を示している。また幅方向の
耐力差も３Ｎ／ｍｍ2 と小さくストレッチ後の平坦度も
またベーキング後の平坦度も良好である。（ｂ）は合金
２を用いた発明例であり、ベーキング後の引張強さ２４
５Ｎ／ｍｍ2 、耐力１８８Ｎ／ｍｍ2 と（ａ）よりも強
い強度を示しており、伸びも（ａ）よりはやや劣るもの
の１４％と良く、曲げ性も０ｒと非常に優れた値を示し
ている。幅方向の耐力差は（ａ）にくらべてわずかに大
きくなっているものの平坦度は良好である。（ｃ）は合
金３を用いた発明例であり、ベーキング前の引張強さ１
９８Ｎ／ｍｍ2 、耐力１７０Ｎ／ｍｍ2 、ベーキング後
の引張強さ１９６Ｎ／ｍｍ2 、耐力１６８Ｎ／ｍｍ2 と
（ａ）（ｂ）に比べてやや低くなっているものの、従来
のアルマイト建材の１２０Ｎ／ｍｍ2 より強いものであ
る。曲げ性は（ａ）（ｂ）と同じく０ｒと優れた値を示
しており、平坦度についても良好である。これに対し
て、（ｄ−１）は成分がはずれている合金４を用いて、
発明例と同じ製造方法により作成した比較例であるが、
ベーキング前の耐力が低くしかも耐力の低下が大きく、
その結果ベーキング後の耐力は５９Ｎ／ｍｍ2 と極めて
低く強度的に問題がある。（ｄ−２）はさらに最終焼鈍
温度が本発明から外れたもので、（ｄ−１）に対して強
度は向上したものの伸びが４％と極めて悪く、また曲げ
性も２ｒと悪いものになっている。さらに、耐力の低下
は小さいものの耐力の絶対値がベーキング後で１２１Ｎ
／ｍｍ2 と低く、このため平坦度も悪くなっている。
（ｅ−１）は合金成分は本発明の範囲内だが幅方向の耐
力差が１５Ｎ／ｍｍ2を超えているもので、またストレ
ッチ後の平坦度が悪い。また耐力もベーキング前で８７
Ｎ／ｍｍ2 と低くなっている。（ｅ−２）は最終焼鈍温
度条件を変えたもので耐力はベーキング前で１２５Ｎ／
ｍｍ2 と向上しているが、伸びが３％と極めて悪く、曲
げ性も悪い。また幅方向の耐力差が２１Ｎ／ｍｍ2 と大
きくストレッチ後の平坦度が悪い結果となっている。
（ｆ−１）は合金成分が外れている合金４を用いて熱間
圧延前の加熱条件も本発明から外れたものである。その
結果、伸び、平坦度は優れているものの耐力はベーキン
グ後で３４Ｎ／ｍｍ2 と非常に低くなってしまい実用的
ではないものとなっている。（ｆ−２）は合金成分、熱
間圧延前の加熱条件、最終焼鈍条件とも本発明から外れ
ているもので、伸びが２％と非常に悪く、曲げ性も２ｒ
と悪い。そして幅方向の耐力差が２４Ｎ／ｍｍ2 と大き
いことからストレッチ後の平坦度が悪いものとなってい
る。
【００２４】
【効果】以上詳述したように、本発明によれば、 ・ベーキング前の元板強度が優れている ・成形性特に曲げ加工性に優れている ・幅方向の強度分布から均一であるから充分な矯正効果
が得られる 従って極めて平坦度に優れている ・ベーキング処理を施しても強度低下が少なく、従来の
アルマイト建材以上の耐力がある。従って使用時におい
て充分な強度を持つとともに、歪矯正により得られた平
坦度を保つことができるという特性を有するアルミニウ
ム合金圧延板を提供することができ、また本発明に係る
アルミニウム合金圧延板の製造方法によれば上記特性を
有するアルミニウム合金圧延板を容易にかつ安定的に得
ることができる。このような特性を有することから、本
発明にかかるアルミニウム合金圧延板は建材に好適であ
り、特に弗素樹脂塗装等の樹脂塗装を施すカーテンウォ
ール、内外装建材等に好適である。
が得られる 従って極めて平坦度に優れている ・ベーキング処理を施しても強度低下が少なく、従来の
アルマイト建材以上の耐力がある。従って使用時におい
て充分な強度を持つとともに、歪矯正により得られた平
坦度を保つことができるという特性を有するアルミニウ
ム合金圧延板を提供することができ、また本発明に係る
アルミニウム合金圧延板の製造方法によれば上記特性を
有するアルミニウム合金圧延板を容易にかつ安定的に得
ることができる。このような特性を有することから、本
発明にかかるアルミニウム合金圧延板は建材に好適であ
り、特に弗素樹脂塗装等の樹脂塗装を施すカーテンウォ
ール、内外装建材等に好適である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｍｎ：０．５〜２．５％（重量％、以下
同じ）およびＴｉ：０．００５〜０．１５％を単独であ
るいはＢ：１〜５００ｐｐｍとともに含有し残部がアル
ミニウムおよび不純物からなり、幅方向の耐力の差が１
５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間ベーキング処理後の
耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上であることを特徴とする強
度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合
金圧延板。 - 【請求項２】 Ｍｎ：０．５〜２．５％（重量％、以下
同じ）およびＴｉ：０．００５〜０．１５％を単独であ
るいはＢ：１〜５００ｐｐｍとともに含有し、さらにＭ
ｇ：０．０５〜１．５％、Ｆｅ：０．１５〜０．８％、
Ｓｉ：０．１５〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３
％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．２
％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｚｎ：０．０５〜１．
０％のうちの一種または二種以上を含有し残部がアルミ
ニウムおよび不純物からなり、幅方向の耐力の差が１５
Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１時間ベーキング処理後の耐
力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上であることを特徴とする強度
と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金
圧延板。 - 【請求項３】 Ｍｎ：０．５〜２．５％（重量％、以下
同じ）およびＴｉ：０．００５〜０．１５％を単独であ
るいはＢ：１〜５００ｐｐｍとともに含有し、さらに必
要に応じＭｇ：０．０５〜１．５％、Ｆｅ：０．１５〜
０．８％、Ｓｉ：０．１５〜０．５％、Ｃｒ：０．０５
〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｖ：０．０５
〜０．２％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｚｎ：０．０
５〜１．０％のうちの一種または二種以上を含有し残部
がアルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金
鋳塊を、５００℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延
し、さらに必要に応じて冷間圧延を施し、２５０℃以上
で０．５〜２時間の最終焼鈍を施し、その後歪矯正し、
幅方向の耐力の変動が１５Ｎ／ｍｍ2 以下、２５０℃１
時間ベーキング処理後の耐力が１３０Ｎ／ｍｍ2 以上で
あることを特徴とする強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗
装建材用アルミニウム合金圧延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2187093A JPH06212333A (ja) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2187093A JPH06212333A (ja) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212333A true JPH06212333A (ja) | 1994-08-02 |
Family
ID=12067165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2187093A Pending JPH06212333A (ja) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06212333A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105648279A (zh) * | 2016-01-15 | 2016-06-08 | 南通华特铝热传输材料有限公司 | 一种散热器翅片用超薄高抗塌陷钎焊铝箔及其生产方法 |
| KR101709472B1 (ko) * | 2016-03-11 | 2017-02-27 | (주) 장원테크 | 다이캐스팅 주조로 제조되는 아노다이징용 알루미늄 합금 |
-
1993
- 1993-01-14 JP JP2187093A patent/JPH06212333A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105648279A (zh) * | 2016-01-15 | 2016-06-08 | 南通华特铝热传输材料有限公司 | 一种散热器翅片用超薄高抗塌陷钎焊铝箔及其生产方法 |
| KR101709472B1 (ko) * | 2016-03-11 | 2017-02-27 | (주) 장원테크 | 다이캐스팅 주조로 제조되는 아노다이징용 알루미늄 합금 |
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