JPH0620294Y2 - 固体電解質燃料電池 - Google Patents
固体電解質燃料電池Info
- Publication number
- JPH0620294Y2 JPH0620294Y2 JP1987055374U JP5537487U JPH0620294Y2 JP H0620294 Y2 JPH0620294 Y2 JP H0620294Y2 JP 1987055374 U JP1987055374 U JP 1987055374U JP 5537487 U JP5537487 U JP 5537487U JP H0620294 Y2 JPH0620294 Y2 JP H0620294Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel cell
- interconnector
- solid electrolyte
- shaped
- spring piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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-
- Y02E60/525—
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は固体電解質燃料電池に関し、特に通電部に改良
を加えた平板型固体電解質燃料電池に係わる。
を加えた平板型固体電解質燃料電池に係わる。
［従来の技術と問題点］ 周知の如く、平板型固定電解質燃料電池においては、そ
の電極とインタコネクタ間の通電構造体は１０００℃の
高温で長時間（数万時間）の耐久性があり、かつ通電構
造体と電極、インタコネクタ間の電気的な接触抵抗の少
ないことが要求される。
の電極とインタコネクタ間の通電構造体は１０００℃の
高温で長時間（数万時間）の耐久性があり、かつ通電構
造体と電極、インタコネクタ間の電気的な接触抵抗の少
ないことが要求される。
そこで、こうした要求にこたえるため、通電構造体をニ
ッケル、モリブデン、白金、金等の耐熱金属にて制作
し、その弾性を利用することで接触抵抗を減少させるこ
とが考えられている。
ッケル、モリブデン、白金、金等の耐熱金属にて制作
し、その弾性を利用することで接触抵抗を減少させるこ
とが考えられている。
しかしながら、従来技術によれば、高温でのクリープ現
象のため、弾性率が減少し、接触抵抗の増大を避けるこ
とが困難である。
象のため、弾性率が減少し、接触抵抗の増大を避けるこ
とが困難である。
本考案は上記事情に鑑みてなされたもので、通電構造体
と電極、インタコネクタ間の接触抵抗の増大を回避し得
る固体電解質燃料電池を提供することを目的とする。
と電極、インタコネクタ間の接触抵抗の増大を回避し得
る固体電解質燃料電池を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］ 本考案は、酸素ガスの導入孔及び排出孔が夫々設けられ
た正極側インタコネクタと、この正極側インタコネクタ
と絶縁性シール材を介して一体的に設けられて正極側イ
ンタコネクタとともに空洞部を形成し、燃料ガスの導入
孔及び排出孔が夫々設けられた負極側インタコネクタ
と、前記両インタコネクタで形成される空洞部内に配置
されて該空洞部を２つの部屋に仕切る、酸素側電極，固
体電解質及び燃料側電極を順次積層してなる燃料電池本
体と、前記燃料電池本体と前記正極側インタコネクタあ
るいは負極側インタコネクタ間に配置され、前記燃料電
池本体とインタコネクタ同士を電気的に接続する通電構
造体とを具備する固体電解質燃料電池であり、 前記通電構造体を、導電性を有する板状で断面形状がジ
グザグ状の第１スプリング片と、この第１スプリング辺
のＶ字部分に取り付けられ、該スプリング片より熱膨脹
係数が大きく、加熱時に板状スプリングを前記燃料電池
本体とインタコネクタに強く圧着させる板状で断面形状
がＶ字状の第２スプリング片とから構成したことを特徴
とする固体電解質燃料電池である。
た正極側インタコネクタと、この正極側インタコネクタ
と絶縁性シール材を介して一体的に設けられて正極側イ
ンタコネクタとともに空洞部を形成し、燃料ガスの導入
孔及び排出孔が夫々設けられた負極側インタコネクタ
と、前記両インタコネクタで形成される空洞部内に配置
されて該空洞部を２つの部屋に仕切る、酸素側電極，固
体電解質及び燃料側電極を順次積層してなる燃料電池本
体と、前記燃料電池本体と前記正極側インタコネクタあ
るいは負極側インタコネクタ間に配置され、前記燃料電
池本体とインタコネクタ同士を電気的に接続する通電構
造体とを具備する固体電解質燃料電池であり、 前記通電構造体を、導電性を有する板状で断面形状がジ
グザグ状の第１スプリング片と、この第１スプリング辺
のＶ字部分に取り付けられ、該スプリング片より熱膨脹
係数が大きく、加熱時に板状スプリングを前記燃料電池
本体とインタコネクタに強く圧着させる板状で断面形状
がＶ字状の第２スプリング片とから構成したことを特徴
とする固体電解質燃料電池である。
［作用］ 本考案においては、通電構造体をバイメタル効果を有す
る金属片にて製作し、その断面を金属の弾性を利用可能
な形状（例えばＭ型断面）とし組立時圧縮して挿入する
ことで接触電気抵抗を減少せしめ、また高温時には熱膨
張によるバイメタル効果により高温での弾性率の減少を
補い、接触電気抵抗の増大を防止する。
る金属片にて製作し、その断面を金属の弾性を利用可能
な形状（例えばＭ型断面）とし組立時圧縮して挿入する
ことで接触電気抵抗を減少せしめ、また高温時には熱膨
張によるバイメタル効果により高温での弾性率の減少を
補い、接触電気抵抗の増大を防止する。
［実施例］ 以下、本考案の一実施例を第１図及び第２図を参照して
説明する。
説明する。
図中の１は正極側インタコネクタであり、リング状のパ
ッキン２を介して負極側インタコネクタ３と絶縁されて
いる。前記両インタコネクタ１，３間には空洞部４が形
成され、この空洞部４には正極側インタコネクタ１から
順に酸素側電極５、固体電解質６及び燃料側電極７から
なる燃料電池本体２１が設けられている。更に、前記空
洞部４内で前記燃料側電極７、負極側インタコネクタ３
間には、両者を電気的に接続する通電構造体８が設けら
れている。この通電構造体８は、断面がＭ型をした板状
の第１スプリング片９と、このスプリング片９に接着さ
れかつ該スプリング片９より熱膨張係数の大きなバイメ
タル片（第２スプリング片）１０とから構成されてい
る。ここで、前記スプリング片９の材料としては熱膨張
係数（α）が４．９×１０-6１／℃のモリブデンを、バ
イメタル片１０の材料としてはα＝１３．３×１０-6１
／℃のニッケルを用いる。前記正極側インタコネクタ１
には、酸素ガスの導入孔１１及び排出孔１２が設けられ
ている。また、負極側インタコネクタ３には、燃料ガス
の導入孔１３及び排出孔１４が設けられている。なお、
これらの導入孔１３、排出孔１４は、燃料ガスの流れが
前記通電構造体８によって妨げられないように選ぶ。
ッキン２を介して負極側インタコネクタ３と絶縁されて
いる。前記両インタコネクタ１，３間には空洞部４が形
成され、この空洞部４には正極側インタコネクタ１から
順に酸素側電極５、固体電解質６及び燃料側電極７から
なる燃料電池本体２１が設けられている。更に、前記空
洞部４内で前記燃料側電極７、負極側インタコネクタ３
間には、両者を電気的に接続する通電構造体８が設けら
れている。この通電構造体８は、断面がＭ型をした板状
の第１スプリング片９と、このスプリング片９に接着さ
れかつ該スプリング片９より熱膨張係数の大きなバイメ
タル片（第２スプリング片）１０とから構成されてい
る。ここで、前記スプリング片９の材料としては熱膨張
係数（α）が４．９×１０-6１／℃のモリブデンを、バ
イメタル片１０の材料としてはα＝１３．３×１０-6１
／℃のニッケルを用いる。前記正極側インタコネクタ１
には、酸素ガスの導入孔１１及び排出孔１２が設けられ
ている。また、負極側インタコネクタ３には、燃料ガス
の導入孔１３及び排出孔１４が設けられている。なお、
これらの導入孔１３、排出孔１４は、燃料ガスの流れが
前記通電構造体８によって妨げられないように選ぶ。
こうした構造の平板型固体電解質燃料電池において、同
電池が１０００℃で運転されている場合、通電構造体８
は第２図に示す状態になる。即ち、熱膨張係数の大きな
バイメタル片１０の膨張によるバイメタル効果にてスプ
リング片９は燃料側電極７と負極側インタコネクタ３に
強く圧着され、高温１０００℃によるスプリング片９の
弾性率低下を補償する。
電池が１０００℃で運転されている場合、通電構造体８
は第２図に示す状態になる。即ち、熱膨張係数の大きな
バイメタル片１０の膨張によるバイメタル効果にてスプ
リング片９は燃料側電極７と負極側インタコネクタ３に
強く圧着され、高温１０００℃によるスプリング片９の
弾性率低下を補償する。
しかして、上記実施例によれば、通電構造体８を断面が
Ｍ型をした板状スプリング片９と、このスプリング片９
に接着されかつ該スプリング片９より熱膨張係数の大き
なバイメタル片とから構成するため、組立時圧縮して通
電構造体８を挿入することで接触電気抵抗を減少でき
る。また、前述した如く熱膨張によるバイメタル効果に
て高温長時間運転時に生じる弾性率低下やクリープに起
因する接触電気抵抗の増大を防止できる。
Ｍ型をした板状スプリング片９と、このスプリング片９
に接着されかつ該スプリング片９より熱膨張係数の大き
なバイメタル片とから構成するため、組立時圧縮して通
電構造体８を挿入することで接触電気抵抗を減少でき
る。また、前述した如く熱膨張によるバイメタル効果に
て高温長時間運転時に生じる弾性率低下やクリープに起
因する接触電気抵抗の増大を防止できる。
なお、上記実施例では通電構造体の板状スプリング片の
材料としてモリブデンを、バイメタル片の材料としてニ
ッケルを用いた場合について述べたが、これに限定され
ない。
材料としてモリブデンを、バイメタル片の材料としてニ
ッケルを用いた場合について述べたが、これに限定され
ない。
また、燃料側電極や負極側インタコネクタのスプリング
片の接触面にニッケルメッキや白金ペーストを塗布して
も、上記実施例と同様な効果が得られる。
片の接触面にニッケルメッキや白金ペーストを塗布して
も、上記実施例と同様な効果が得られる。
更に、上記実施例では通電構造体を負極側インタコネク
タと燃料側電極間に設けた場合について述べたが、正極
側インタコネクタと酸素側電極間に設けてもよい。
タと燃料側電極間に設けた場合について述べたが、正極
側インタコネクタと酸素側電極間に設けてもよい。
［考案の効果］ 以上詳述した如く本考案によれば、通電構造体と電極、
インタコネクタ間の接触抵抗の増大を回避し得る固体電
解質燃料電池を提供できる。
インタコネクタ間の接触抵抗の増大を回避し得る固体電
解質燃料電池を提供できる。
第１図は本考案の一実施例に係る平板型固体電解質燃料
電池の断面図、第２図は同燃料電池を構成する通電構造
体の高温時の説明図である。 １…正極側インタコネクタ、２…パッキン、３…負極側
インタコネクタ、４…空洞部、５…酸素側電極、６…固
体電解質、７…燃料側電極、８…通電構造体、９…板状
の第１スプリング片、１０…バイメタル片（第２スプリ
ング片）。
電池の断面図、第２図は同燃料電池を構成する通電構造
体の高温時の説明図である。 １…正極側インタコネクタ、２…パッキン、３…負極側
インタコネクタ、４…空洞部、５…酸素側電極、６…固
体電解質、７…燃料側電極、８…通電構造体、９…板状
の第１スプリング片、１０…バイメタル片（第２スプリ
ング片）。
Claims (1)
- 【請求項１】酸素ガスの導入孔及び排出孔が夫々設けら
れた正極側インタコネクタと、 この正極側インタコネクタと絶縁性シール材を介して一
体的に設けられて正極側インタコネクタとともに空洞部
を形成し、燃料ガスの導入孔及び排出孔が夫々設けられ
た負極側インタコネクタと、 前記両インタコネクタで形成される空洞部内に配置され
て該空洞部を２つの部屋に仕切る、酸素側電極，固体電
解質及び燃料側電極を順次積層してなる燃料電池本体
と、 前記燃料電池本体と前記正極側インタコネクタあるいは
負極側インタコネクタ間に配置され、前記燃料電池本体
とインタコネクタ同士を電気的に接続する通電構造体と
を具備する固体電解質燃料電池であり、 前記通電構造体を、導電性を有する板状で断面形状がジ
グザグ状の第１スプリング片と、この第１スプリング片
のＶ字部分に取り付けられ、該スプリング片より熱膨脹
係数が大きく、加熱時に板状スプリングを前記燃料電池
本体とインタコネクタに強く圧着させる板状で断面形状
がＶ字状の第２スプリング片とから構成したことを特徴
とする固体電解質燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987055374U JPH0620294Y2 (ja) | 1987-04-14 | 1987-04-14 | 固体電解質燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987055374U JPH0620294Y2 (ja) | 1987-04-14 | 1987-04-14 | 固体電解質燃料電池 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63162458U JPS63162458U (ja) | 1988-10-24 |
| JPH0620294Y2 true JPH0620294Y2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=30883219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1987055374U Expired - Lifetime JPH0620294Y2 (ja) | 1987-04-14 | 1987-04-14 | 固体電解質燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620294Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007105291A1 (ja) * | 2006-03-13 | 2007-09-20 | Fujitsu Limited | 燃料電池 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9123936B2 (en) * | 2008-10-02 | 2015-09-01 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Solid oxide fuel cell apparatus |
| JP5472674B2 (ja) * | 2008-12-09 | 2014-04-16 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池用集電体及び固体電解質型燃料電池 |
| JP2010153240A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Sharp Corp | 燃料電池 |
| JP6022368B2 (ja) * | 2013-01-31 | 2016-11-09 | 日本特殊陶業株式会社 | 燃料電池 |
| JP6072554B2 (ja) * | 2013-01-31 | 2017-02-01 | 日本特殊陶業株式会社 | 燃料電池 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4522205Y1 (ja) * | 1966-02-03 | 1970-09-03 | ||
| JPS5928608Y2 (ja) * | 1978-05-02 | 1984-08-17 | 富士電機株式会社 | 燃料電池用集電板 |
| JPS6041769A (ja) * | 1984-07-20 | 1985-03-05 | Hitachi Ltd | 燃料電池 |
-
1987
- 1987-04-14 JP JP1987055374U patent/JPH0620294Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007105291A1 (ja) * | 2006-03-13 | 2007-09-20 | Fujitsu Limited | 燃料電池 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63162458U (ja) | 1988-10-24 |
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