JPH06190847A - 炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方法 - Google Patents
炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方法Info
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- JPH06190847A JPH06190847A JP4357978A JP35797892A JPH06190847A JP H06190847 A JPH06190847 A JP H06190847A JP 4357978 A JP4357978 A JP 4357978A JP 35797892 A JP35797892 A JP 35797892A JP H06190847 A JPH06190847 A JP H06190847A
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/32—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/44—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with means for, or specially constructed to facilitate, the removal of articles, e.g. of undercut articles
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/28—Shaping operations therefor
- B29C70/40—Shaping or impregnating by compression not applied
- B29C70/42—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of definite length, i.e. discrete articles
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｒ部、リブ等を有する複雑形状の構造体で、
軽量かつ高剛性高強度を有し、熱膨張の小さい繊維強化
プラスチック成形体の製造方法を提供する。 【構成】 剛性体の雌型と弾性体の雄型を用い、かつ少
なくとも該雄型に外圧を印加することを特徴とする炭素
繊維強化プラスチック成形体の製造方法。
軽量かつ高剛性高強度を有し、熱膨張の小さい繊維強化
プラスチック成形体の製造方法を提供する。 【構成】 剛性体の雌型と弾性体の雄型を用い、かつ少
なくとも該雄型に外圧を印加することを特徴とする炭素
繊維強化プラスチック成形体の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素繊維強化プラスチ
ック成形体の製造方法に関し、詳しくは軽量かつ高剛
性、高強度で、高い寸法精度、耐熱寸法安定性の要求さ
れる機械部品および構造部品、特に光学機器構造部材等
に用いられる炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方
法に関する。
ック成形体の製造方法に関し、詳しくは軽量かつ高剛
性、高強度で、高い寸法精度、耐熱寸法安定性の要求さ
れる機械部品および構造部品、特に光学機器構造部材等
に用いられる炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、成形体の製造方法として、形状が
複雑な場合には、加工性の点から金属からの切削加工、
あるいは繊維強化プラスチック（以下、ＦＲＰと略す
る）の溶融成形が用いられてきた。
複雑な場合には、加工性の点から金属からの切削加工、
あるいは繊維強化プラスチック（以下、ＦＲＰと略す
る）の溶融成形が用いられてきた。
【０００３】しかしながら、汎用金属からなる成形体
は、剛性、強度は高いものの、重量が極めて大きい。ま
た、熱膨張係数は樹脂成形物と比較して小さいものの、
光学機器等の極めて高い寸法精度の要求される分野にお
ける部品や部材には不十分であった。また、熱膨張係数
の小さい金属材料の場合は、コストがかかりすぎ経済的
でないという問題がある。
は、剛性、強度は高いものの、重量が極めて大きい。ま
た、熱膨張係数は樹脂成形物と比較して小さいものの、
光学機器等の極めて高い寸法精度の要求される分野にお
ける部品や部材には不十分であった。また、熱膨張係数
の小さい金属材料の場合は、コストがかかりすぎ経済的
でないという問題がある。
【０００４】一方、繊維強化プラスチックの溶融成形体
は、比較的成形が容易であり、短繊維を用いたＳＭＣ
（Ｓｈｅｅｔ Ｍｏｌｄｉｎｇ Ｃｏｍｐｏｕｎｄ）、
ＢＭＣ（Ｂｕｌｋ Ｍｏｌｄｉｎｇ Ｃｏｍｐｏｕｎ
ｄ）、スタンピング成形、およびインジェクション成形
等により得られた成形体がある。
は、比較的成形が容易であり、短繊維を用いたＳＭＣ
（Ｓｈｅｅｔ Ｍｏｌｄｉｎｇ Ｃｏｍｐｏｕｎｄ）、
ＢＭＣ（Ｂｕｌｋ Ｍｏｌｄｉｎｇ Ｃｏｍｐｏｕｎ
ｄ）、スタンピング成形、およびインジェクション成形
等により得られた成形体がある。
【０００５】しかしながら、このような成形体は、体積
繊維含有率（Ｖｆ）および繊維配向の制御が困難である
ことから、熱膨張係数が大きいという問題を有する。こ
のため、種々の型を用いた外圧成形法や内圧成形法が提
案されている。
繊維含有率（Ｖｆ）および繊維配向の制御が困難である
ことから、熱膨張係数が大きいという問題を有する。こ
のため、種々の型を用いた外圧成形法や内圧成形法が提
案されている。
【０００６】この外圧成形法は、外気圧やシュリンクテ
ープにより、成形体材料を金属等の内型に押し付けるも
のであるが、外形寸法精度が得られない、研磨等の加工
が必須であるといった問題がある。例えば、特公平３−
２７３３５号公報には、金属表面に連続繊維を編組、巻
回した後、繊維にマトリツクスを含浸し、ゴム状弾性体
を介して外圧をかけて成形する繊維強化プラスチックの
製造方法が記載されている。しかるに、この方法では、
雌型（外型）となるゴム状弾性体が自由度あるため、圧
力が不均一となり、雄型（内型）に成形体が均一に押し
付けられない。この結果、外形寸法精度が得られず、研
磨等の加工が必要だつたり、肉厚がマクロ的に不均一、
局所的なバラツキが生じることとなる。また、雌型（外
型）となるゴム状弾性体は圧力を吸収するので、外圧が
成形体にかかりにくくなり、結果としてボイド含有率が
高く、ボイド欠陥が多いものとなる。
ープにより、成形体材料を金属等の内型に押し付けるも
のであるが、外形寸法精度が得られない、研磨等の加工
が必須であるといった問題がある。例えば、特公平３−
２７３３５号公報には、金属表面に連続繊維を編組、巻
回した後、繊維にマトリツクスを含浸し、ゴム状弾性体
を介して外圧をかけて成形する繊維強化プラスチックの
製造方法が記載されている。しかるに、この方法では、
雌型（外型）となるゴム状弾性体が自由度あるため、圧
力が不均一となり、雄型（内型）に成形体が均一に押し
付けられない。この結果、外形寸法精度が得られず、研
磨等の加工が必要だつたり、肉厚がマクロ的に不均一、
局所的なバラツキが生じることとなる。また、雌型（外
型）となるゴム状弾性体は圧力を吸収するので、外圧が
成形体にかかりにくくなり、結果としてボイド含有率が
高く、ボイド欠陥が多いものとなる。
【０００７】一方、内圧成形は膨張性の中子により金属
等の外型に成形体材料を押し付けるもので、外形寸法精
度は高いものの、複雑な形状の構造体の成形が困難であ
ったり、外型への成形体の装填が困難、あるいはＲ部、
リブ部等に圧力がかからないか、もしくはかかり具合が
不均一、肉厚寸法精度が得られないといった問題があ
る。例えば特公平４−２２４１０号公報には、可撓性マ
ンドレルを用いた内圧成形方法が記載されているが、上
記のような問題がある。
等の外型に成形体材料を押し付けるもので、外形寸法精
度は高いものの、複雑な形状の構造体の成形が困難であ
ったり、外型への成形体の装填が困難、あるいはＲ部、
リブ部等に圧力がかからないか、もしくはかかり具合が
不均一、肉厚寸法精度が得られないといった問題があ
る。例えば特公平４−２２４１０号公報には、可撓性マ
ンドレルを用いた内圧成形方法が記載されているが、上
記のような問題がある。
【０００８】
【発明が解決しょうとする課題】本発明は、これら従来
技術の課題を解決すべくなされたもので、Ｒ部、リブ等
を有する複雑形状の構造体で、軽量かつ高剛性高強度を
有し、熱膨張の小さい繊維強化プラスチック成形体の製
造方法を提供することを目的とする。
技術の課題を解決すべくなされたもので、Ｒ部、リブ等
を有する複雑形状の構造体で、軽量かつ高剛性高強度を
有し、熱膨張の小さい繊維強化プラスチック成形体の製
造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の第１は、剛性体
の雌型と弾性体の雄型を用い、かつ少なくとも該雄型に
外圧を印加することを特徴とする炭素繊維強化プラスチ
ック成形体の製造方法に関するものである。
の雌型と弾性体の雄型を用い、かつ少なくとも該雄型に
外圧を印加することを特徴とする炭素繊維強化プラスチ
ック成形体の製造方法に関するものである。
【００１０】本発明の第２は、剛性体の雌型と、少なく
とも２個以上の弾性体の雄型を用い、かつ少なくとも該
雄型に外圧を印加することを特徴とするリブ補強構造を
有する炭素繊維強化プラスチック一体成形体の製造方法
に関する。
とも２個以上の弾性体の雄型を用い、かつ少なくとも該
雄型に外圧を印加することを特徴とするリブ補強構造を
有する炭素繊維強化プラスチック一体成形体の製造方法
に関する。
【００１１】以下、本発明の製造方法について図面に基
づき詳細に説明する。図１は本発明の製造方法の模式概
略図であり、同図において、１は成形体（プリプレグ積
層物）、２は雄型、３は雌型、４はシール材、５は圧力
容器をそれぞれ示し、矢印は圧力（外圧および内圧）方
向である。
づき詳細に説明する。図１は本発明の製造方法の模式概
略図であり、同図において、１は成形体（プリプレグ積
層物）、２は雄型、３は雌型、４はシール材、５は圧力
容器をそれぞれ示し、矢印は圧力（外圧および内圧）方
向である。
【００１２】プリプレグ積層物１は、雄型２と雌型３に
装填されており、雄型２と雌型３の間はシール材４によ
り封止されている。また、これらプリプレグ積層物１等
は圧力容器５内に配置されている。
装填されており、雄型２と雌型３の間はシール材４によ
り封止されている。また、これらプリプレグ積層物１等
は圧力容器５内に配置されている。
【００１３】このプリプレグ積層物１は、ＦＲＰプレプ
レグをカット、積層することにより得られ、雌型２に装
填される。
レグをカット、積層することにより得られ、雌型２に装
填される。
【００１４】このＦＲＰプリプレグに用いられる強化繊
維は、通常の強化繊維として用いられるものであれば特
に限定されないが、軽量かつ高剛性、高強度、および寸
法安定性の実現、機械的特性、線膨張特性等に優れた炭
素繊維が特に好ましく用いられる。この強化繊維の引張
弾性率は、通常２０ｔｆ／ｍｍ2以上、好ましくは４０
ｔｆ／ｍｍ2以上、さらに好ましくは５０ｔｆ／ｍｍ2以
上であり、引張強度は、好ましくは３００ｋｇｆ／ｍｍ
2以上、さらに好ましくは３２０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であ
り、線膨張係数は、好ましくは−０．５×１０-6℃以
下、さらに好ましくは−１．０×１０-6℃以下である。
維は、通常の強化繊維として用いられるものであれば特
に限定されないが、軽量かつ高剛性、高強度、および寸
法安定性の実現、機械的特性、線膨張特性等に優れた炭
素繊維が特に好ましく用いられる。この強化繊維の引張
弾性率は、通常２０ｔｆ／ｍｍ2以上、好ましくは４０
ｔｆ／ｍｍ2以上、さらに好ましくは５０ｔｆ／ｍｍ2以
上であり、引張強度は、好ましくは３００ｋｇｆ／ｍｍ
2以上、さらに好ましくは３２０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であ
り、線膨張係数は、好ましくは−０．５×１０-6℃以
下、さらに好ましくは−１．０×１０-6℃以下である。
【００１５】また、強化繊維として、等方的な機械的特
性（剛性、強度）および高い寸法安定性の実現するため
には、長繊維が好ましく使用される。この長繊維として
は、一方向プリプレグやクロスまたはこれらの組み合わ
せが用いられる。また、強化繊維の配向を制御すること
によって、繊維を破断すること無く積層し、接合を用い
ない一体成形を行なうことができる。
性（剛性、強度）および高い寸法安定性の実現するため
には、長繊維が好ましく使用される。この長繊維として
は、一方向プリプレグやクロスまたはこれらの組み合わ
せが用いられる。また、強化繊維の配向を制御すること
によって、繊維を破断すること無く積層し、接合を用い
ない一体成形を行なうことができる。
【００１６】このＦＲＰプリプレグに用いられるプラス
チツクも、通常のＦＲＰ用いられるものであれば特に限
定されないが、例えばエポキシ樹脂、ウレタン樹脂、フ
ェノール樹脂、イソシアネート樹脂等の樹脂が用いられ
る。
チツクも、通常のＦＲＰ用いられるものであれば特に限
定されないが、例えばエポキシ樹脂、ウレタン樹脂、フ
ェノール樹脂、イソシアネート樹脂等の樹脂が用いられ
る。
【００１７】また、本発明に使用される雄型（内型）２
は、外型への成形体の装填を容易にし、かつ耐熱性の高
く、耐薬品性に優れたシリコンゴム、フッ素ゴム等の弾
性体が用いられる。
は、外型への成形体の装填を容易にし、かつ耐熱性の高
く、耐薬品性に優れたシリコンゴム、フッ素ゴム等の弾
性体が用いられる。
【００１８】本発明に使用される雌型（外型）３は、外
形寸法精度を得るため、剛性体が使用される。具体的に
は、鉄、ステンレス等の汎用金属、炭素繊維強化プラス
チック等から形成される。
形寸法精度を得るため、剛性体が使用される。具体的に
は、鉄、ステンレス等の汎用金属、炭素繊維強化プラス
チック等から形成される。
【００１９】雄型２面にプリプレグ積層物１が装填され
た後、雄型２共に上記剛性体から雌型３に装填する。
た後、雄型２共に上記剛性体から雌型３に装填する。
【００２０】この際、プリプレグ積層物１の厚みは求め
る成形体の厚みと比較して厚くなっており、外側の雌型
３に装填し難い。しかしながら、雌型３を組み合わせ型
にし、ボルト締めができる等の加工をすることにより、
雄型２が弾力性のある弾性体であるため、装填すること
が可能となる。なお、雄型２、雌型３とプリプレグ積層
物１の間に離型剤を塗布しておくこともできる。
る成形体の厚みと比較して厚くなっており、外側の雌型
３に装填し難い。しかしながら、雌型３を組み合わせ型
にし、ボルト締めができる等の加工をすることにより、
雄型２が弾力性のある弾性体であるため、装填すること
が可能となる。なお、雄型２、雌型３とプリプレグ積層
物１の間に離型剤を塗布しておくこともできる。
【００２１】また、成形時の樹脂の流出を抑制するに
は、シールを施すことが必要であるが、このシール材４
は、マトリックス樹脂の硬化に必要な温度に対する耐熱
性と耐薬品性を備えたものが望ましい。具体的には、市
販のブチルゴム、シリコンゴム製等が例示される。
は、シールを施すことが必要であるが、このシール材４
は、マトリックス樹脂の硬化に必要な温度に対する耐熱
性と耐薬品性を備えたものが望ましい。具体的には、市
販のブチルゴム、シリコンゴム製等が例示される。
【００２２】このように雌型３に装填されたものをオー
トクレープ等の圧力成形器５に入れ、外圧を加え樹脂を
硬化させる。
トクレープ等の圧力成形器５に入れ、外圧を加え樹脂を
硬化させる。
【００２３】図１において、雄型２と雌型３には外圧が
かけられている。外圧がかけられているのは、雄型２が
逃げないようにすることだけではなく、弾性体の自由度
を利用して、周囲に内圧をかけるためである。弾性体か
らなる雄型２の熱膨張による効果はさほどなく、１〜２
ｋｇｆ／ｃｍ2程度である。これに対し、外圧は６〜７
ｋｇｆ／ｃｍ2なので、弾性体は、外圧をそのまま、か
ついろいろな方向について、成形体に伝達する役割が大
きい。このことにより、ボイド体積含有率が低い、良好
な成形体が得られる。
かけられている。外圧がかけられているのは、雄型２が
逃げないようにすることだけではなく、弾性体の自由度
を利用して、周囲に内圧をかけるためである。弾性体か
らなる雄型２の熱膨張による効果はさほどなく、１〜２
ｋｇｆ／ｃｍ2程度である。これに対し、外圧は６〜７
ｋｇｆ／ｃｍ2なので、弾性体は、外圧をそのまま、か
ついろいろな方向について、成形体に伝達する役割が大
きい。このことにより、ボイド体積含有率が低い、良好
な成形体が得られる。
【００２４】雄型２に外圧をかけず、固定した場合に
は、このような効果は得られない。すなわち、この場合
には、弾性体が熱膨張する力は発生するものの、雄型２
間の成形体１の寸法が小さくなってしまい、かつ雄型２
と雌型３間の成形体１の部分は、圧力不足でボイド体積
含有率が高くなり、良好な成形体が得られない。
は、このような効果は得られない。すなわち、この場合
には、弾性体が熱膨張する力は発生するものの、雄型２
間の成形体１の寸法が小さくなってしまい、かつ雄型２
と雌型３間の成形体１の部分は、圧力不足でボイド体積
含有率が高くなり、良好な成形体が得られない。
【００２５】成形体１、雄型２および雌型３の一例を図
２〜４に示す。各図において、図１と同一の符号は同様
のものを示し、６はボルト締め用治具部を示す。また、
図５に、プリプレグをカッテイングおよび積層し、プリ
プレグ積層物１を作成する状態を示す。
２〜４に示す。各図において、図１と同一の符号は同様
のものを示し、６はボルト締め用治具部を示す。また、
図５に、プリプレグをカッテイングおよび積層し、プリ
プレグ積層物１を作成する状態を示す。
【００２６】
【実施例】以下、実施例等に基づき本発明を具体的に説
明する。
明する。
【００２７】実施例１ プリプレグとして下記性状を有するトレカプリプレグＰ
３０５１Ｆ−１２（市販品）を用いた。
３０５１Ｆ−１２（市販品）を用いた。
【００２８】［性状］ 炭素繊維；Ｔ３００（商品名） 引張弾性率＝２３×１０3ｋｇｆ／ｍｍ2 引張強度 ＝３３０ｋｇｆ／ｍｍ2 線膨張係数＝−０．７／℃ 繊維目付＝１２５ｇ／ｍ2 樹脂：エポキシ樹脂組成物 樹脂含量＝３６ｗｔ％
【００２９】このような性状のプリプレグを所定形状に
カツト、積層し、図２（ｂ）に示されるシリコンゴム
（硬度９０）からなる雄型、図２（ｃ）示されるＳＳ４
１からなる雌型を用い、図２（ａ）に示される形状の成
形体を得た。
カツト、積層し、図２（ｂ）に示されるシリコンゴム
（硬度９０）からなる雄型、図２（ｃ）示されるＳＳ４
１からなる雌型を用い、図２（ａ）に示される形状の成
形体を得た。
【００３０】なお、積層構成は、［０°／９０°／４５
°／−４５°／−４５°／４５°／９０°／０°］×２
であり、積層手法は図５に示される通り行なった。
°／−４５°／−４５°／４５°／９０°／０°］×２
であり、積層手法は図５に示される通り行なった。
【００３１】実施例２ プリプレグとして下記性状を有するトレカプリプレグＰ
６３４３Ｂ−０５（市販品）を用いた。
６３４３Ｂ−０５（市販品）を用いた。
【００３２】［性状］ 炭素繊維；Ｔ３００（商品名） 引張弾性率＝２３×１０3ｋｇｆ／ｍｍ2 引張強度 ＝３３０ｋｇｆ／ｍｍ2 線膨張係数＝−０．７／℃ １０／１０本（タテ／ヨコ）平織 繊維目付＝１２５ｇ／ｍ2 樹脂：エポキシ樹脂組成物 樹脂含量＝４０ｗｔ％
【００３３】このような性状のプリプレグを所定形状に
カツト、積層し、図２（ｂ）に示されるシリコンゴム
（硬度５０）からなる雄型、図２（ｃ）示されるＳＳ４
１からなる雌型を用い、図２（ａ）に示される形状の成
形体を得た。
カツト、積層し、図２（ｂ）に示されるシリコンゴム
（硬度５０）からなる雄型、図２（ｃ）示されるＳＳ４
１からなる雌型を用い、図２（ａ）に示される形状の成
形体を得た。
【００３４】なお、積層構成は、［（０°／４５°）×
５］×２であり、積層手法は図５に示される通り行なっ
た。
５］×２であり、積層手法は図５に示される通り行なっ
た。
【００３５】実施例３ プリプレグとして下記性状を有するものを用いた。
【００３６】［性状］ 炭素繊維；日本石油グラノックＸＮ−５０（商品名） 引張弾性率＝５０×１０3ｋｇｆ／ｍｍ2 引張強度 ＝３６０ｋｇｆ／ｍｍ2 線膨張係数＝−１．３／℃ 繊維目付＝１５０ｇ／ｍ2 樹脂：エポキシ樹脂組成物 樹脂含量＝２７ｗｔ％
【００３７】このような性状のプリプレグを所定形状に
カツト、積層し、図３に示されるシリコンゴム（硬度５
０）からなる雄型、ＳＳ４１からなる雌型を用い、図３
に示される形状の成形体を得た。
カツト、積層し、図３に示されるシリコンゴム（硬度５
０）からなる雄型、ＳＳ４１からなる雌型を用い、図３
に示される形状の成形体を得た。
【００３８】なお、積層構成は、［０°／９０°／４５
°／−４５°／−４５°／４５°／９０°／０°］×２
であり、積層手法は図４に示される通り行なった。
°／−４５°／−４５°／４５°／９０°／０°］×２
であり、積層手法は図４に示される通り行なった。
【００３９】実施例４ プリプレグとして下記性状を有するものを用いた。
【００４０】［性状］ 炭素繊維；日本石油グラノックＸＮ−５０（商品名） 引張弾性率＝５０×１０3ｋｇｆ／ｍｍ2 引張強度 ＝３６０ｋｇｆ／ｍｍ2 線膨張係数＝−１．３／℃ 繊維目付＝１２５ｇ／ｍ2 樹脂：ポリシアネート樹脂組成物 樹脂含量＝２７ｗｔ％
【００４１】このような性状のプリプレグを所定形状に
カツト、積層し、図３に示されるフッ素ゴムからなる雄
型、ＳＳ４１からなる雌型を用い、図３に示される形状
の成形体を得た。
カツト、積層し、図３に示されるフッ素ゴムからなる雄
型、ＳＳ４１からなる雌型を用い、図３に示される形状
の成形体を得た。
【００４２】なお、積層構成は、［０°／９０°／４５
°／−４５°／−４５°／４５°／９０°／０°］×３
であり、積層手法は図４に示される通り行なった。
°／−４５°／−４５°／４５°／９０°／０°］×３
であり、積層手法は図４に示される通り行なった。
【００４３】比較例１ アルミニウムを用い、これを切削加工して実施例１〜２
と同一形状の成形体を作成した。
と同一形状の成形体を作成した。
【００４４】実験例 実施例１〜２と比較例１の成形体について、荷重１ｔｆ
での変形を評価したところ、実施例１では３７μｍ、実
施例２では２７μｍ、比較例１では２３μｍであった。
荷重２ｔｆをかけた場合には、何れも破壊しなかった。
熱膨張係数については、実施例１では３．６×１０-6℃
-1 、実施例２では３．８×１０-6℃-1 、比較例１では２
４×１０-6℃-1 であった。また、重量は、実施例１では
９５ｇ、実施例２では９４ｇ、比較例１では１６６ｇで
あった。
での変形を評価したところ、実施例１では３７μｍ、実
施例２では２７μｍ、比較例１では２３μｍであった。
荷重２ｔｆをかけた場合には、何れも破壊しなかった。
熱膨張係数については、実施例１では３．６×１０-6℃
-1 、実施例２では３．８×１０-6℃-1 、比較例１では２
４×１０-6℃-1 であった。また、重量は、実施例１では
９５ｇ、実施例２では９４ｇ、比較例１では１６６ｇで
あった。
【００４５】
【発明の効果】以上のような本発明によれば、外型成
形の長所、内型成形の長所、内圧成形の長所を兼ね
備え成形が行なわれ、下記効果を奏する。
形の長所、内型成形の長所、内圧成形の長所を兼ね
備え成形が行なわれ、下記効果を奏する。
【００４６】 外寸精度が良く、目に見える部分が型
に密着するので研磨不要、分解型を使用すれば、成形品
を型から簡単にはずせる。 プリプレグの積層が容易、凹凸があっても積層で
き、隙間もできにくい。 プリプレグを雌型（外型）に強制的に押しつけるた
め、正確に／雌型どおりの外観の成形物が得られ、型−
プリプレグ間およびプリプレグ−プリプレグ間の隙間が
できにくく、ボイドのない成形体になる。
に密着するので研磨不要、分解型を使用すれば、成形品
を型から簡単にはずせる。 プリプレグの積層が容易、凹凸があっても積層で
き、隙間もできにくい。 プリプレグを雌型（外型）に強制的に押しつけるた
め、正確に／雌型どおりの外観の成形物が得られ、型−
プリプレグ間およびプリプレグ−プリプレグ間の隙間が
できにくく、ボイドのない成形体になる。
【図１】 本発明の製造方法の模式概略図。
【図２】 本発明に用いられる雄型、雌型および得らる
成形体の一例を示す斜視図。
成形体の一例を示す斜視図。
【図３】 本発明に用いられる雄型、雌型および得らる
成形体の他の例を示す斜視図。
成形体の他の例を示す斜視図。
【図４】 図３の組み立て状態を示す図。
【図５】 プリプレグのカッテイングと積層方法を示す
工程図。
工程図。
１：成形体（プリプレグ積層物）、２：雄型、３：雌
型、４：シール材、５：圧力容器、６：ボルト締め用治
具部。
型、４：シール材、５：圧力容器、６：ボルト締め用治
具部。
Claims (2)
- 【請求項１】 剛性体の雌型と弾性体の雄型を用い、か
つ少なくとも該雄型に外圧を印加することを特徴とする
炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方法。 - 【請求項２】 剛性体の雌型と、少なくとも２個以上の
弾性体の雄型を用い、かつ少なくとも該雄型に外圧を印
加することを特徴とするリブ補強構造を有する炭素繊維
強化プラスチック一体成形体の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4357978A JPH06190847A (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方法 |
| US08/169,597 US5472653A (en) | 1992-12-25 | 1993-12-17 | Method for producing carbon fiber-reinforced plastic molding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4357978A JPH06190847A (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06190847A true JPH06190847A (ja) | 1994-07-12 |
Family
ID=18456930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4357978A Pending JPH06190847A (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 炭素繊維強化プラスチック成形体の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5472653A (ja) |
| JP (1) | JPH06190847A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2007129619A1 (ja) * | 2006-05-01 | 2007-11-15 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 複合材料製構造部材の成形方法および複合材料製構造部材 |
| JP2011093329A (ja) * | 2011-02-16 | 2011-05-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 複合材料製構造部材の成形方法 |
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|---|---|---|---|---|
| WO1996009159A1 (en) * | 1994-09-20 | 1996-03-28 | Viatech, Inc. | Method of making internally reinforced composite tubes |
| JP2000343476A (ja) * | 1999-06-09 | 2000-12-12 | Nippon Mitsubishi Oil Corp | 搬送用部材 |
| US6447704B1 (en) * | 2000-05-23 | 2002-09-10 | Gmic, Corp. | Thermal-sprayed tooling |
| ITTO20100175A1 (it) * | 2010-03-08 | 2011-09-09 | Alenia Aeronautica Spa | Procedimento per la fabbricazione di longheroni alari e travi di fusoliera a doppio t in materiale composito a sezione variabile |
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| CN102717516A (zh) * | 2012-06-04 | 2012-10-10 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 多墙体复合材料构件及其rtm制备方法 |
| DE102017218644A1 (de) * | 2017-10-19 | 2019-04-25 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Werkzeug und Verfahren zur Herstellung eines SMC-Bauteils, Verwendung des Werkzeugs |
| CN115195158B (zh) * | 2022-06-22 | 2024-04-12 | 北京玻钢院复合材料有限公司 | 制备复合材料与结构件界面压剪强度试样的模具及方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS6030324A (ja) * | 1983-07-28 | 1985-02-15 | Uchiyama Mfg Corp | ガスケツトの製造方法 |
| JPS6044313A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-09 | Hitachi Chem Co Ltd | Ｆｒｐの成形法 |
| JPS6399915A (ja) * | 1986-10-17 | 1988-05-02 | Agency Of Ind Science & Technol | 樹脂系複合材料製品成形用の可撓性マンドレル |
| JPH0422410A (ja) * | 1990-05-17 | 1992-01-27 | Takuma Co Ltd | 濾材 |
| US5204042A (en) * | 1990-08-03 | 1993-04-20 | Northrop Corporation | Method of making composite laminate parts combining resin transfer molding and a trapped expansion member |
-
1992
- 1992-12-25 JP JP4357978A patent/JPH06190847A/ja active Pending
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1993
- 1993-12-17 US US08/169,597 patent/US5472653A/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007129619A1 (ja) * | 2006-05-01 | 2007-11-15 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 複合材料製構造部材の成形方法および複合材料製構造部材 |
| JP2007296767A (ja) * | 2006-05-01 | 2007-11-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 複合材料製構造部材の成形方法および複合材料製構造部材 |
| JP2011093329A (ja) * | 2011-02-16 | 2011-05-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 複合材料製構造部材の成形方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5472653A (en) | 1995-12-05 |
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