JPH0618398A - 流動抵抗評価方法及びその装置 - Google Patents
流動抵抗評価方法及びその装置Info
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- JPH0618398A JPH0618398A JP17248692A JP17248692A JPH0618398A JP H0618398 A JPH0618398 A JP H0618398A JP 17248692 A JP17248692 A JP 17248692A JP 17248692 A JP17248692 A JP 17248692A JP H0618398 A JPH0618398 A JP H0618398A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】本発明は、ランナ中に一対の圧力センサを設置
して、溶融樹脂がこれら圧力センサ間の距離である一定
区間における圧力損失を算出し、この圧力損失と、プラ
ンジャの降下速度からもとめられた溶融樹脂の流量に基
づいて、時間の経過とともに変化する溶融樹脂の粘度を
連続的に算出するようにしたものである。 【効果】本発明は、実際のトランスファ成形装置におい
て流動する熱硬化性樹脂の粘度と同等の粘度の変化を動
的に評価することが可能となることにより、溶融樹脂の
流動挙動の予測を正確に把握することが可能となるの
で、例えばＳＯＰなどの面実装型パッケージの封止材料
の選定並びに金型流路設計に適用した場合に顕著な効果
を奏する。
して、溶融樹脂がこれら圧力センサ間の距離である一定
区間における圧力損失を算出し、この圧力損失と、プラ
ンジャの降下速度からもとめられた溶融樹脂の流量に基
づいて、時間の経過とともに変化する溶融樹脂の粘度を
連続的に算出するようにしたものである。 【効果】本発明は、実際のトランスファ成形装置におい
て流動する熱硬化性樹脂の粘度と同等の粘度の変化を動
的に評価することが可能となることにより、溶融樹脂の
流動挙動の予測を正確に把握することが可能となるの
で、例えばＳＯＰなどの面実装型パッケージの封止材料
の選定並びに金型流路設計に適用した場合に顕著な効果
を奏する。
Description
［発明の目的］
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば半導体装置の封
止を対象とした熱硬化性樹脂の流動抵抗の評価に好適す
る流動抵抗評価方法及びその装置に関する。
止を対象とした熱硬化性樹脂の流動抵抗の評価に好適す
る流動抵抗評価方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、電子部品は、プラスチック中に
閉じ込められ、このプラスチックを介して、気密性を保
持して外気、環境から保護されるとともに、その機械的
安定性を高めて、一層安定した電気的性能を発揮させる
ことができる。ところで、この電子部品の封止は、当
初、液状のエポキシレジンを用いたポッティング法また
はキャスティング法が主流であったが、ＩＣ，ＬＳＩの
時代になると、入出力ピンの数が増え、パッケージ外形
の精密さを要求されるようになったこと、またその量が
増えたため、大量生産に向く生産方式が要求されるよう
になったこと、また信頼性もより高いものに対する要求
が強くなったことなどから、粉末のエポキシレジンを用
いたトランスファ成形法が導入されるようになった。そ
の後、今日に至るまで、このトランスファ成形法が主流
になっている。このトランスファ成形法による封止は、
キャン封止やセラミック封止に比べ気密性には劣るもの
の、安く大量に生産できること、また素子のパッシベー
ション技術の向上、封止材料の飛躍的な向上などによ
り、信頼性が大幅に改善されたこともあり、今日の電子
部品封止の主流となっている。
閉じ込められ、このプラスチックを介して、気密性を保
持して外気、環境から保護されるとともに、その機械的
安定性を高めて、一層安定した電気的性能を発揮させる
ことができる。ところで、この電子部品の封止は、当
初、液状のエポキシレジンを用いたポッティング法また
はキャスティング法が主流であったが、ＩＣ，ＬＳＩの
時代になると、入出力ピンの数が増え、パッケージ外形
の精密さを要求されるようになったこと、またその量が
増えたため、大量生産に向く生産方式が要求されるよう
になったこと、また信頼性もより高いものに対する要求
が強くなったことなどから、粉末のエポキシレジンを用
いたトランスファ成形法が導入されるようになった。そ
の後、今日に至るまで、このトランスファ成形法が主流
になっている。このトランスファ成形法による封止は、
キャン封止やセラミック封止に比べ気密性には劣るもの
の、安く大量に生産できること、また素子のパッシベー
ション技術の向上、封止材料の飛躍的な向上などによ
り、信頼性が大幅に改善されたこともあり、今日の電子
部品封止の主流となっている。
【０００３】しかるに、近時、高密度実装化のニーズか
ら、例えばＳＯＰ（Small OutlinePackage ）などの面
実装型パッケージと呼ばれる薄型、小型のパッケージの
比率が高まってきている。とくに、この面実装型パッケ
ージの封止には、低圧封入成形法がもちいられている。
この低圧封入成形法は、極めて流動抵抗の優れた成形材
料を使用して、極めて低い圧力で行うトランスファ成形
法である。したがって、このようなトランスファ成形法
においては、熱硬化性樹脂の流動抵抗が不適当である場
合、ボイド、未充填、ワイヤ変形等の成形欠陥の主因の
一つとなる。
ら、例えばＳＯＰ（Small OutlinePackage ）などの面
実装型パッケージと呼ばれる薄型、小型のパッケージの
比率が高まってきている。とくに、この面実装型パッケ
ージの封止には、低圧封入成形法がもちいられている。
この低圧封入成形法は、極めて流動抵抗の優れた成形材
料を使用して、極めて低い圧力で行うトランスファ成形
法である。したがって、このようなトランスファ成形法
においては、熱硬化性樹脂の流動抵抗が不適当である場
合、ボイド、未充填、ワイヤ変形等の成形欠陥の主因の
一つとなる。
【０００４】そこで、溶融樹脂の流動抵抗の評価を行う
必要があるが、現在のところ、“高化式フローテスタ”
が広く用いられている。この流動抵抗試験方法は、図８
に示すように、加熱したシリンダＡ内に熱硬化性樹脂Ｂ
を投入し、一定荷重を加えたプランジャＣによりオリフ
ィスＤから熱硬化性樹脂Ｂを押し出し、押し出し始めて
から一定時間経過後の容積流失速度Ｑと、プランジャＣ
に加えた荷重Ｐと、オリフィスＤの径Ｒと、オリフィス
Ｄの長さＬとから、熱硬化性樹脂Ｂの粘度ηを算出し、
流動抵抗の評価を行うものである。このときの熱硬化性
樹脂Ｂの粘度ηは、次式（１）により求められる。 η＝πＰＲ4 ／（８ＬＱ） ………（１） ここで、熱硬化性樹脂Ｂの粘度は、金型からの受熱ある
いは剪断による発熱により、いったん低下し、最低粘度
を示した後、上昇する。
必要があるが、現在のところ、“高化式フローテスタ”
が広く用いられている。この流動抵抗試験方法は、図８
に示すように、加熱したシリンダＡ内に熱硬化性樹脂Ｂ
を投入し、一定荷重を加えたプランジャＣによりオリフ
ィスＤから熱硬化性樹脂Ｂを押し出し、押し出し始めて
から一定時間経過後の容積流失速度Ｑと、プランジャＣ
に加えた荷重Ｐと、オリフィスＤの径Ｒと、オリフィス
Ｄの長さＬとから、熱硬化性樹脂Ｂの粘度ηを算出し、
流動抵抗の評価を行うものである。このときの熱硬化性
樹脂Ｂの粘度ηは、次式（１）により求められる。 η＝πＰＲ4 ／（８ＬＱ） ………（１） ここで、熱硬化性樹脂Ｂの粘度は、金型からの受熱ある
いは剪断による発熱により、いったん低下し、最低粘度
を示した後、上昇する。
【０００５】しかし、“高化式フローテスタ”による流
動抵抗の評価では、オリフィスＤの径Ｒが小さい、ある
いはオリフィスＤの断面形状が実際の半導体封止用金型
で用いられるランナと異なるなどの理由により、実際の
半導体封止用金型内を流動する樹脂の流動現象と一致し
ないという問題がある。したがって、面実装型パッケー
ジの封止を対象とした熱硬化性樹脂の流動抵抗を、“高
化式フローテスタ”などの評価技術から正確に把握する
ことは困難であった。
動抵抗の評価では、オリフィスＤの径Ｒが小さい、ある
いはオリフィスＤの断面形状が実際の半導体封止用金型
で用いられるランナと異なるなどの理由により、実際の
半導体封止用金型内を流動する樹脂の流動現象と一致し
ないという問題がある。したがって、面実装型パッケー
ジの封止を対象とした熱硬化性樹脂の流動抵抗を、“高
化式フローテスタ”などの評価技術から正確に把握する
ことは困難であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、実際の
半導体封止用金型内を流動する樹脂の流動抵抗を正確に
把握する評価方法は現在のところ開発されていない。
半導体封止用金型内を流動する樹脂の流動抵抗を正確に
把握する評価方法は現在のところ開発されていない。
【０００７】この発明は、上記事情を顧慮してなされた
もので、実際の半導体封止用金型内を流動する熱硬化性
樹脂の粘度と同等の粘度の変化を動的に評価することが
可能な流動抵抗評価方法及びその装置を提供することを
目的とする。 ［発明の構成］
もので、実際の半導体封止用金型内を流動する熱硬化性
樹脂の粘度と同等の粘度の変化を動的に評価することが
可能な流動抵抗評価方法及びその装置を提供することを
目的とする。 ［発明の構成］
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、ランナ中に一
対の圧力センサを設置して、溶融樹脂がこれら圧力セン
サ間の距離である一定区間における圧力損失を算出し、
この圧力損失と、プランジャの降下速度からもとめられ
た溶融樹脂の流量に基づいて、時間の経過とともに変化
する溶融樹脂の粘度を連続的に算出するようにしたもの
である。
対の圧力センサを設置して、溶融樹脂がこれら圧力セン
サ間の距離である一定区間における圧力損失を算出し、
この圧力損失と、プランジャの降下速度からもとめられ
た溶融樹脂の流量に基づいて、時間の経過とともに変化
する溶融樹脂の粘度を連続的に算出するようにしたもの
である。
【０００９】
【作用】本発明は、実際のトランスファ成形装置におい
て流動する熱硬化性樹脂の粘度と同等の粘度の変化を動
的に評価することが可能となることにより、溶融樹脂の
流動挙動の予測を正確に把握することが可能となるの
で、例えばＳＯＰなどの面実装型パッケージの封止材料
の選定並びに金型流路設計に適用した場合に顕著な効果
を奏する。
て流動する熱硬化性樹脂の粘度と同等の粘度の変化を動
的に評価することが可能となることにより、溶融樹脂の
流動挙動の予測を正確に把握することが可能となるの
で、例えばＳＯＰなどの面実装型パッケージの封止材料
の選定並びに金型流路設計に適用した場合に顕著な効果
を奏する。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳
述する。
述する。
【００１１】図１及び図２は、この実施例の流動抵抗評
価装置は、上型１と、この上型１に対して接離自在に設
けられた下型２と、この下型２を接離駆動を行う型締機
構３と、上型１に形成され例えばエポキシ樹脂などから
なる熱硬化性樹脂からなる円柱状のタブレットが溶融し
てなる溶融樹脂４を収容する内径がＤのポット５と、上
型１と下型２により形成され一端部がポット５に接続さ
れ他端部が外部にエアベント６ａを介して開口し溶融樹
脂４を案内する直線状のランナ６と、このランナ６の下
型２側に埋設されランナ６内を流動する溶融樹脂４の圧
力を検出して検出した圧力Ｐ１，Ｐ２を示す電気信号Ｓ
Ｐ１，ＳＰ２に変換する一対の圧力センサ７ａ，７ｂ
と、ポット５に摺動自在に嵌挿され溶融樹脂４を加圧し
てランナ６側に押し出す円柱状のプランジャ８と、この
プランジャ８をその軸方向に進退駆動するプランジャ駆
動機構９と、プランジャ８の位置を検出して電気信号Ｓ
Ｄに変換するプランジャ位置検出器１０と、上型１と下
型２に内設されこれら上型１と下型２を熱硬化性樹脂が
溶融する温度に加熱するヒータ１１と、プランジャ駆動
機構９に制御信号ＳＣを印加して所定の速度で進退駆動
し且つ適時に上型１と下型２の接離動作を行わせる接離
信号ＳＭを型締機構３に印加するとともに上記圧力セン
サ７ａ，７ｂからの電気信号ＳＰ１，ＳＰ２並びにプラ
ンジャ位置検出器１０からの電気信号ＳＤに基づき溶融
樹脂４の粘度ηを演算する演算制御部１２と、この演算
制御部１２における算出結果をプリント表示又は映像表
示する表示部１３とからなっている。しかして、演算制
御部１２は、プランジャ位置検出器１０からの電気信号
ＳＤを入力して、プランジャ８の降下速度Ｖを算出する
ようになっている。一方、圧力センサ７ａ，７ｂは、図
３に示すように、ランナ６の底部にあたる下型２に設け
られた盲穴１４に着脱自在に嵌合された円板状のスペー
サ１５と、このスペーサ１５の上に同軸に重ねて盲穴１
４に嵌合された圧力検出部１６とからなっている。そし
て、この圧力検出部１６の高さは、スペーサ１５の高さ
を変えることにより、調整可能となっている。そして、
圧力センサ７ａ，７ｂ間の距離は、ΔＸに設定されてい
る。この距離ΔＸは、例えば実際のトランスファ成形装
置における所望のゲート間距離となるように設定する。
つぎに、上記構成の流動抵抗評価装置を用いて本実施例
の流動抵抗評価方法を説明する。
価装置は、上型１と、この上型１に対して接離自在に設
けられた下型２と、この下型２を接離駆動を行う型締機
構３と、上型１に形成され例えばエポキシ樹脂などから
なる熱硬化性樹脂からなる円柱状のタブレットが溶融し
てなる溶融樹脂４を収容する内径がＤのポット５と、上
型１と下型２により形成され一端部がポット５に接続さ
れ他端部が外部にエアベント６ａを介して開口し溶融樹
脂４を案内する直線状のランナ６と、このランナ６の下
型２側に埋設されランナ６内を流動する溶融樹脂４の圧
力を検出して検出した圧力Ｐ１，Ｐ２を示す電気信号Ｓ
Ｐ１，ＳＰ２に変換する一対の圧力センサ７ａ，７ｂ
と、ポット５に摺動自在に嵌挿され溶融樹脂４を加圧し
てランナ６側に押し出す円柱状のプランジャ８と、この
プランジャ８をその軸方向に進退駆動するプランジャ駆
動機構９と、プランジャ８の位置を検出して電気信号Ｓ
Ｄに変換するプランジャ位置検出器１０と、上型１と下
型２に内設されこれら上型１と下型２を熱硬化性樹脂が
溶融する温度に加熱するヒータ１１と、プランジャ駆動
機構９に制御信号ＳＣを印加して所定の速度で進退駆動
し且つ適時に上型１と下型２の接離動作を行わせる接離
信号ＳＭを型締機構３に印加するとともに上記圧力セン
サ７ａ，７ｂからの電気信号ＳＰ１，ＳＰ２並びにプラ
ンジャ位置検出器１０からの電気信号ＳＤに基づき溶融
樹脂４の粘度ηを演算する演算制御部１２と、この演算
制御部１２における算出結果をプリント表示又は映像表
示する表示部１３とからなっている。しかして、演算制
御部１２は、プランジャ位置検出器１０からの電気信号
ＳＤを入力して、プランジャ８の降下速度Ｖを算出する
ようになっている。一方、圧力センサ７ａ，７ｂは、図
３に示すように、ランナ６の底部にあたる下型２に設け
られた盲穴１４に着脱自在に嵌合された円板状のスペー
サ１５と、このスペーサ１５の上に同軸に重ねて盲穴１
４に嵌合された圧力検出部１６とからなっている。そし
て、この圧力検出部１６の高さは、スペーサ１５の高さ
を変えることにより、調整可能となっている。そして、
圧力センサ７ａ，７ｂ間の距離は、ΔＸに設定されてい
る。この距離ΔＸは、例えば実際のトランスファ成形装
置における所望のゲート間距離となるように設定する。
つぎに、上記構成の流動抵抗評価装置を用いて本実施例
の流動抵抗評価方法を説明する。
【００１２】まず、演算制御部１２から接離信号ＳＭを
型締機構３に印加し、上型１と下型２を型締めする。こ
のとき、あらかじめ上型１と下型２は、ヒータ１１によ
り加熱しておく。つぎに、これから流動抵抗を測定する
熱硬化性樹脂からなるタブレットをポット５に装入す
る。すると、このタブレットは、融解し溶融樹脂４とな
る。ついで、演算制御部１２から制御信号ＳＣがプラン
ジャ駆動機構９に印加されるとプランジャ８は一定の速
度で下降する。これにともなって、ポット５の中の溶融
樹脂４は、ランナ６中に押し出される。そして、この溶
融樹脂４は、はじめに圧力センサ７ａを通過した後、圧
力センサ７ｂを経由し、エアベント６ａに達する。これ
にともなって、圧力センサ７ａ，７ｂからは、溶融樹脂
４の圧力Ｐ１，Ｐ２を示す電気信号ＳＰ１，ＳＰ２が演
算制御部１２に出力される。このような電気信号ＳＰ
１，ＳＰ２の出力は、溶融樹脂４がエアベント６ａに達
するまで連続的に行われる。一方、電気信号ＳＰ１，Ｓ
Ｐ２を入力した演算制御部１２にては、次式（２）によ
り区間ΔＸにおける圧力損失ΔＰが算出される。 ΔＰ＝Ｐ１−Ｐ２ ………（２）
型締機構３に印加し、上型１と下型２を型締めする。こ
のとき、あらかじめ上型１と下型２は、ヒータ１１によ
り加熱しておく。つぎに、これから流動抵抗を測定する
熱硬化性樹脂からなるタブレットをポット５に装入す
る。すると、このタブレットは、融解し溶融樹脂４とな
る。ついで、演算制御部１２から制御信号ＳＣがプラン
ジャ駆動機構９に印加されるとプランジャ８は一定の速
度で下降する。これにともなって、ポット５の中の溶融
樹脂４は、ランナ６中に押し出される。そして、この溶
融樹脂４は、はじめに圧力センサ７ａを通過した後、圧
力センサ７ｂを経由し、エアベント６ａに達する。これ
にともなって、圧力センサ７ａ，７ｂからは、溶融樹脂
４の圧力Ｐ１，Ｐ２を示す電気信号ＳＰ１，ＳＰ２が演
算制御部１２に出力される。このような電気信号ＳＰ
１，ＳＰ２の出力は、溶融樹脂４がエアベント６ａに達
するまで連続的に行われる。一方、電気信号ＳＰ１，Ｓ
Ｐ２を入力した演算制御部１２にては、次式（２）によ
り区間ΔＸにおける圧力損失ΔＰが算出される。 ΔＰ＝Ｐ１−Ｐ２ ………（２）
【００１３】また、演算制御部１２には、プランジャ位
置検出器１０から電気信号ＳＤが印加されているので、
これに基づいてプランジャ８の降下速度Ｖを算出する。
そして、演算制御部１２にては、この降下速度Ｖとポッ
ト５の内径Ｄから溶融樹脂４の流量Ｑが、次式（３）に
より算出される。 Ｑ＝π・Ｄ2 ・Ｖ／４ ………（３） ところで、直線状の管をなすランナ６にては溶融樹脂４
の圧力損失ΔＰは、次式（４）により算出される（ただ
し、溶融樹脂４の流れが層流と仮定する。）。 ΔＰ＝Ｆ・ΔＸ・η・Ｑ ………（４） ただし、Ｆは定数である。よって、この式（４）から次
式（５）を得る。 η＝ΔＰ／（Ｆ・ΔＸ・Ｑ）……（５）
置検出器１０から電気信号ＳＤが印加されているので、
これに基づいてプランジャ８の降下速度Ｖを算出する。
そして、演算制御部１２にては、この降下速度Ｖとポッ
ト５の内径Ｄから溶融樹脂４の流量Ｑが、次式（３）に
より算出される。 Ｑ＝π・Ｄ2 ・Ｖ／４ ………（３） ところで、直線状の管をなすランナ６にては溶融樹脂４
の圧力損失ΔＰは、次式（４）により算出される（ただ
し、溶融樹脂４の流れが層流と仮定する。）。 ΔＰ＝Ｆ・ΔＸ・η・Ｑ ………（４） ただし、Ｆは定数である。よって、この式（４）から次
式（５）を得る。 η＝ΔＰ／（Ｆ・ΔＸ・Ｑ）……（５）
【００１４】そこで、演算制御部１２にては、式（５）
に、既知データである区間ΔＸ、並びに、演算により求
めた圧力損失ΔＰ及び溶融樹脂４の流量Ｑを代入するこ
とにより、溶融樹脂４の粘度ηを算出し、算出結果を表
示部１３に表示させる。さらに、この表示部１３にて
は、図４に示すように、溶融樹脂４が流動を開始してか
ら圧力センサ７ａ，７ｂを通過し、エアベント６ａに達
するまでの間における粘度ηの時間変化が表示される。
に、既知データである区間ΔＸ、並びに、演算により求
めた圧力損失ΔＰ及び溶融樹脂４の流量Ｑを代入するこ
とにより、溶融樹脂４の粘度ηを算出し、算出結果を表
示部１３に表示させる。さらに、この表示部１３にて
は、図４に示すように、溶融樹脂４が流動を開始してか
ら圧力センサ７ａ，７ｂを通過し、エアベント６ａに達
するまでの間における粘度ηの時間変化が表示される。
【００１５】以上のように、この実施例の流動抵抗評価
方法及びその装置は、ランナ６中に一対の圧力センサ７
ａ，７ｂを設置して、溶融樹脂４がこれら圧力センサ７
ａ，７ｂ間の距離である区間ΔＸにおける圧力損失ΔＰ
を算出し、この圧力損失ΔＰと、プランジャ８の降下速
度Ｖからもとめられた溶融樹脂４の流量Ｑに基づいて、
時間の経過とともに変化する溶融樹脂４の粘度ηを連続
的に算出するようにしたもので、実際のトランスファ成
形装置において流動する熱硬化性樹脂の粘度と同等の粘
度の変化を動的に評価することが可能となる。したがっ
て、この装置により、溶融樹脂４の流動挙動の予測を正
確に把握することが可能となるので、例えばＳＯＰなど
の面実装型パッケージの封止材料の選定並びに金型流路
設計に適用した場合に顕著な効果を奏する。
方法及びその装置は、ランナ６中に一対の圧力センサ７
ａ，７ｂを設置して、溶融樹脂４がこれら圧力センサ７
ａ，７ｂ間の距離である区間ΔＸにおける圧力損失ΔＰ
を算出し、この圧力損失ΔＰと、プランジャ８の降下速
度Ｖからもとめられた溶融樹脂４の流量Ｑに基づいて、
時間の経過とともに変化する溶融樹脂４の粘度ηを連続
的に算出するようにしたもので、実際のトランスファ成
形装置において流動する熱硬化性樹脂の粘度と同等の粘
度の変化を動的に評価することが可能となる。したがっ
て、この装置により、溶融樹脂４の流動挙動の予測を正
確に把握することが可能となるので、例えばＳＯＰなど
の面実装型パッケージの封止材料の選定並びに金型流路
設計に適用した場合に顕著な効果を奏する。
【００１６】なお、上記実施例においては、圧力センサ
は一対設置しているが、図５に示すように、ランナ６に
沿ってほぼ等間隔に３個以上の圧力センサ１７…を設置
し、これら圧力センサ１７…からの電気信号ＳＰ…を演
算制御部１２に出力するようにしてもよい。
は一対設置しているが、図５に示すように、ランナ６に
沿ってほぼ等間隔に３個以上の圧力センサ１７…を設置
し、これら圧力センサ１７…からの電気信号ＳＰ…を演
算制御部１２に出力するようにしてもよい。
【００１７】こうすることにより、ランナ６に沿う複数
区間における溶融樹脂の粘度η変化挙動を測定すること
ができ、溶融樹脂４の流動挙動の予測をより一層正確に
把握することができるようになる。
区間における溶融樹脂の粘度η変化挙動を測定すること
ができ、溶融樹脂４の流動挙動の予測をより一層正確に
把握することができるようになる。
【００１８】さらに、ランナの断面積並びに断面形状を
適宜に変更し、これら変更したランナ間で流動挙動を比
較するようにしてもよい。図６は、そのために好適なも
のであって、ポット５を中心として、断面積並びに断面
形状が異なる複数の直線状ランナ６…が、放射状に配設
され、且つ、これらランナ６…には、一対の圧力センサ
７ａ，７ｂが、ポット５から等距離にある位置に設置さ
れてなるものであり、一回の溶融樹脂４の供給で同時に
圧力損失ΔＰデータを採取できる利点を有する。
適宜に変更し、これら変更したランナ間で流動挙動を比
較するようにしてもよい。図６は、そのために好適なも
のであって、ポット５を中心として、断面積並びに断面
形状が異なる複数の直線状ランナ６…が、放射状に配設
され、且つ、これらランナ６…には、一対の圧力センサ
７ａ，７ｂが、ポット５から等距離にある位置に設置さ
れてなるものであり、一回の溶融樹脂４の供給で同時に
圧力損失ΔＰデータを採取できる利点を有する。
【００１９】さらにまた、上記実施例においては、ラン
ナ６は屈曲部を有しない直線状のものを用いているが、
図７に示すように、屈曲部１８…を有するランナ１９
と、直線状のランナ２０をポット２１の両側に配設して
もよい。こうすることにより、そして、ランナ１９に
は、屈曲部１８を挾んだ両側に、圧力センサ２２ａ，ｂ
を設置する。このとき、圧力センサ２２ａ，ｂからポッ
ト２１までの距離をＬ１，Ｌ２とする。一方、直線状の
ランナ２０には、ポット２１から距離Ｌ３，Ｌ４となる
位置に圧力センサ２３ａ，ｂを設置する。
ナ６は屈曲部を有しない直線状のものを用いているが、
図７に示すように、屈曲部１８…を有するランナ１９
と、直線状のランナ２０をポット２１の両側に配設して
もよい。こうすることにより、そして、ランナ１９に
は、屈曲部１８を挾んだ両側に、圧力センサ２２ａ，ｂ
を設置する。このとき、圧力センサ２２ａ，ｂからポッ
ト２１までの距離をＬ１，Ｌ２とする。一方、直線状の
ランナ２０には、ポット２１から距離Ｌ３，Ｌ４となる
位置に圧力センサ２３ａ，ｂを設置する。
【００２０】しかして、前記実施例と同様にして、ポッ
ト２１から溶融樹脂を一定速度でランナ１９，２０に圧
入させ、このときの溶融樹脂の圧力を圧力センサ２２
ａ，ｂ及び圧力センサ２３ａ，ｂにて検出し、それぞれ
溶融樹脂の圧力損失ΔＰ１，ΔＰ２を求める。そして、
これら圧力損失ΔＰ１，ΔＰ２の圧力損失差ΔＦを求め
ると、この圧力損失差ΔＦにより屈曲部１８が溶融樹脂
の流動抵抗に与える影響を評価することができる。
ト２１から溶融樹脂を一定速度でランナ１９，２０に圧
入させ、このときの溶融樹脂の圧力を圧力センサ２２
ａ，ｂ及び圧力センサ２３ａ，ｂにて検出し、それぞれ
溶融樹脂の圧力損失ΔＰ１，ΔＰ２を求める。そして、
これら圧力損失ΔＰ１，ΔＰ２の圧力損失差ΔＦを求め
ると、この圧力損失差ΔＦにより屈曲部１８が溶融樹脂
の流動抵抗に与える影響を評価することができる。
【００２１】なお、この場合、一つの金型に屈曲部１８
…を有するランナ１９と、直線状のランナ２０を配設す
ることなく、それぞれ別々の金型にこれらの屈曲部を有
するランナと、直線状のランナを配設して、圧力損失を
別々に求め、その結果から圧力損失差ΔＦを求めるよう
にしてもよい。さらに、上記実施例においては、被測定
体として熱硬化性の溶融樹脂を例示しているが、熱可塑
性樹脂の流動抵抗評価にも適用できることはもちろんで
ある。
…を有するランナ１９と、直線状のランナ２０を配設す
ることなく、それぞれ別々の金型にこれらの屈曲部を有
するランナと、直線状のランナを配設して、圧力損失を
別々に求め、その結果から圧力損失差ΔＦを求めるよう
にしてもよい。さらに、上記実施例においては、被測定
体として熱硬化性の溶融樹脂を例示しているが、熱可塑
性樹脂の流動抵抗評価にも適用できることはもちろんで
ある。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、ランナ中に一対の圧力センサ
を設置して、溶融樹脂がこれら圧力センサ間の距離であ
る一定区間における圧力損失を算出し、この圧力損失
と、プランジャの降下速度からもとめられた溶融樹脂の
流量に基づいて、時間の経過とともに変化する溶融樹脂
の粘度を連続的に算出するようにしたもので、実際のト
ランスファ成形装置において流動する熱硬化性樹脂の粘
度と同等の粘度の変化を動的に評価することが可能とな
る。したがって、この発明により、溶融樹脂の流動挙動
の予測を正確に把握することが可能となるので、例えば
ＳＯＰなどの面実装型パッケージの封止材料の選定並び
に金型流路設計に適用した場合に顕著な効果を奏する。
を設置して、溶融樹脂がこれら圧力センサ間の距離であ
る一定区間における圧力損失を算出し、この圧力損失
と、プランジャの降下速度からもとめられた溶融樹脂の
流量に基づいて、時間の経過とともに変化する溶融樹脂
の粘度を連続的に算出するようにしたもので、実際のト
ランスファ成形装置において流動する熱硬化性樹脂の粘
度と同等の粘度の変化を動的に評価することが可能とな
る。したがって、この発明により、溶融樹脂の流動挙動
の予測を正確に把握することが可能となるので、例えば
ＳＯＰなどの面実装型パッケージの封止材料の選定並び
に金型流路設計に適用した場合に顕著な効果を奏する。
【図１】本発明の一実施例の流動抵抗評価装置の要部断
面正面図である。
面正面図である。
【図２】本発明の一実施例の流動抵抗評価装置の要部平
面図ある。
面図ある。
【図３】本発明の一実施例の流動抵抗評価装置の要部拡
大図である。
大図である。
【図４】本発明の一実施例の流動抵抗評価方法による測
定結果を示すグラフである。
定結果を示すグラフである。
【図５】本発明の一実施例の流動抵抗評価装置の変形例
を示す図である。
を示す図である。
【図６】本発明の一実施例の流動抵抗評価装置の変形例
を示す図である。
を示す図である。
【図７】本発明の他の実施例の流動抵抗評価装置を示す
図である。
図である。
【図８】従来技術の説明図である。
１：上型，２：下型，４：溶融樹脂，５：ポット，６：
ランナ，７：圧力センサ，８：プランジャ，９：プラン
ジャ駆動機構，１０：プランジャ位置検出器，１２：演
算制御部，１３：表示部，１５：スペーサ。
ランナ，７：圧力センサ，８：プランジャ，９：プラン
ジャ駆動機構，１０：プランジャ位置検出器，１２：演
算制御部，１３：表示部，１５：スペーサ。
Claims (5)
- 【請求項１】溶融樹脂が通過するランナに沿って少なく
とも２個の圧力センサを設ける工程と、上記ランナの一
端部から他端部に向かって上記溶融樹脂を圧送する工程
と、上記溶融樹脂が通過したとき圧力を上記圧力センサ
にて検出する工程と、上記圧力センサにて検出された圧
力に基づいて上記少なくとも２個の圧力センサ間におけ
る圧力損失を算出する工程とを具備することを特徴とす
る流動抵抗評価方法。 - 【請求項２】圧力損失を屈曲部を有するランナと直線状
のランナとについて求める工程と、これら求めた二つの
圧力損失間の差を求める工程とを具備することを特徴と
する請求項１記載の流動抵抗評価方法。 - 【請求項３】溶融樹脂が通過するランナに沿って少なく
とも２個の圧力センサを設ける工程と、上記ランナの一
端部から他端部に向かって上記溶融樹脂を圧送する工程
と、上記溶融樹脂が通過したとき圧力を上記圧力センサ
にて検出する工程と、上記圧力センサにて検出された圧
力に基づいて上記少なくとも２個の圧力センサ間におけ
る圧力損失を算出する工程と、上記算出した圧力損失及
びこの圧力損失が求められた２個の圧力センサ間の距離
及び予め求められた上記溶融樹脂の流量に基づいて上記
溶融樹脂の粘度を算出する工程とを具備することを特徴
とする流動抵抗評価方法。 - 【請求項４】金型と、上記金型に設けられ溶融樹脂を収
容するポットと、上記金型に形成され上記ポットからの
溶融樹脂を案内するランナと、このランナに沿って設置
され上記ランナ内を流動する溶融樹脂の圧力を検出して
検出した圧力を示す電気信号に変換する少なくとも一対
の圧力センサと、上記ポットに嵌挿され上記溶融樹脂を
加圧して上記ランナ側に押し出すプランジャと、このプ
ランジャの位置を検出して電気信号に変換するプランジ
ャ位置検出器と、上記圧力センサからの電気信号並びに
プランジャ位置検出器からの電気信号に基づき上記溶融
樹脂の圧力損失及び粘度を演算する演算部とを具備する
ことを特徴とする流動抵抗評価装置。 - 【請求項５】圧力センサは高さ調節自在なスペーサを介
して金型に埋設されていることを特徴とする請求項４記
載の流動抵抗評価装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17248692A JP3262373B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 流動抵抗評価方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17248692A JP3262373B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 流動抵抗評価方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0618398A true JPH0618398A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3262373B2 JP3262373B2 (ja) | 2002-03-04 |
Family
ID=15942881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17248692A Expired - Fee Related JP3262373B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 流動抵抗評価方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3262373B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238519A (ja) * | 2004-02-24 | 2005-09-08 | Matsushita Electric Works Ltd | 射出装置及び射出成形方法 |
| CN103115850A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 分散体系在高温高压条件下的流动阻力测试方法 |
| JP2013525799A (ja) * | 2010-04-26 | 2013-06-20 | レオセンス，インコーポレイテッド | 携帯型粘度計 |
| DE102015220966A1 (de) * | 2015-10-27 | 2017-04-27 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Vorrichtung und Verfahren zur Viskositätsbestimmung |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP17248692A patent/JP3262373B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238519A (ja) * | 2004-02-24 | 2005-09-08 | Matsushita Electric Works Ltd | 射出装置及び射出成形方法 |
| JP2013525799A (ja) * | 2010-04-26 | 2013-06-20 | レオセンス，インコーポレイテッド | 携帯型粘度計 |
| CN103115850A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 分散体系在高温高压条件下的流动阻力测试方法 |
| CN103115850B (zh) * | 2013-02-06 | 2014-11-05 | 中国石油天然气股份有限公司 | 分散体系在高温高压条件下的流动阻力测试方法 |
| DE102015220966A1 (de) * | 2015-10-27 | 2017-04-27 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Vorrichtung und Verfahren zur Viskositätsbestimmung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3262373B2 (ja) | 2002-03-04 |
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