JPH06179939A - 延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管 - Google Patents
延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管Info
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- JPH06179939A JPH06179939A JP33467092A JP33467092A JPH06179939A JP H06179939 A JPH06179939 A JP H06179939A JP 33467092 A JP33467092 A JP 33467092A JP 33467092 A JP33467092 A JP 33467092A JP H06179939 A JPH06179939 A JP H06179939A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車等の構造部材に使用される引張り強度
１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の延性の優
れたＭｏ系超高張力電縫鋼管を提供する。 【構成】 成分組成が重量でＣ：０．１５〜０．３０
％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．０〜３．
０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：０．０００
５〜０．００６０％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｂ：０．００１〜０．００３％、Ｎ：０．００２〜０．
００５０％、Ｍｏ：０．３〜１．５％に、Ｔｉ：０．０
１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０１〜０．２０％の１種以
上を含有させる残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫
鋼管で、熱処理として焼準を行ない、引張強度が１５０
〜１８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０％以上、降伏比が
０．７０〜０．８５としたことを特徴とする延性の優れ
たＭｏ系超高張力電縫鋼管。 【効果】 超高張力電縫鋼管を得るために電縫造管後に
焼き入れを行う必要がなく、経済的であり、角型鋼管お
よび異形鋼管も容易に製造可能である。
１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の延性の優
れたＭｏ系超高張力電縫鋼管を提供する。 【構成】 成分組成が重量でＣ：０．１５〜０．３０
％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．０〜３．
０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：０．０００
５〜０．００６０％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｂ：０．００１〜０．００３％、Ｎ：０．００２〜０．
００５０％、Ｍｏ：０．３〜１．５％に、Ｔｉ：０．０
１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０１〜０．２０％の１種以
上を含有させる残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫
鋼管で、熱処理として焼準を行ない、引張強度が１５０
〜１８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０％以上、降伏比が
０．７０〜０．８５としたことを特徴とする延性の優れ
たＭｏ系超高張力電縫鋼管。 【効果】 超高張力電縫鋼管を得るために電縫造管後に
焼き入れを行う必要がなく、経済的であり、角型鋼管お
よび異形鋼管も容易に製造可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等の構造部材に使
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張り強
度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸びが１０％以上であ
る経済的で延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管に関す
る。
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張り強
度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸びが１０％以上であ
る経済的で延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の構造部材については、燃費向
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 を超える超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 を超える超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
【０００３】自動車ドア補強用の鋼管材料としては、特
開平３−１２２２１９号公報等に記載されているように
電縫造管後調質即ち焼入または焼入焼戻をする方法、お
よび特開平３−１４０４４１のような所定の低合金鋼を
焼準する方法が一般的である。
開平３−１２２２１９号公報等に記載されているように
電縫造管後調質即ち焼入または焼入焼戻をする方法、お
よび特開平３−１４０４４１のような所定の低合金鋼を
焼準する方法が一般的である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術としては、
従来の技術の項に記載したように２つのタイプがある。
まず、特開平３−１２２２１９号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
従来の技術の項に記載したように２つのタイプがある。
まず、特開平３−１２２２１９号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
【０００５】次に、特開平３−１４０４４１のような所
定の低合金鋼を焼準する方法は、上記の焼き入れタイプ
の問題点を解消できるが成分によっては材料費が高くな
り、延性が悪化する場合がある。特開平３−１４０４４
１の場合はＭｎが３％を越えており転炉での製造が事実
上不可能であり、また、Ｎｉ等の高価な成分が含まれて
いる。また、鋼管の製造方法および伸びについては明か
にされていない。本発明は焼準タイプで従来法よりも経
済的で、製造も容易であり、引張り強度が１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上、かつ延性が１０％以上の優れたＭｏ系超
高張力電縫鋼管を提供することを目的にするものであ
る。
定の低合金鋼を焼準する方法は、上記の焼き入れタイプ
の問題点を解消できるが成分によっては材料費が高くな
り、延性が悪化する場合がある。特開平３−１４０４４
１の場合はＭｎが３％を越えており転炉での製造が事実
上不可能であり、また、Ｎｉ等の高価な成分が含まれて
いる。また、鋼管の製造方法および伸びについては明か
にされていない。本発明は焼準タイプで従来法よりも経
済的で、製造も容易であり、引張り強度が１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上、かつ延性が１０％以上の優れたＭｏ系超
高張力電縫鋼管を提供することを目的にするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。
ろは下記のとおりである。
【０００７】（１）成分組成が重量でＣ：０．１５〜
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｍｏ：０．３〜１．５％を含有し
残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管で、焼準に
よるマルテンサイトとベイナイト主体の組織からなり、
引張強度が１５０〜１８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０
％以上、降伏比が０．７０〜０．８５であることを特徴
とする延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管。
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｍｏ：０．３〜１．５％を含有し
残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管で、焼準に
よるマルテンサイトとベイナイト主体の組織からなり、
引張強度が１５０〜１８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０
％以上、降伏比が０．７０〜０．８５であることを特徴
とする延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管。
【０００８】（２）成分組成が重量でＣ：０．１５〜
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｍｏ：０．３〜１．５％に、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０１〜０．２０
％以下を１種または２種を含有し残部Ｆｅ及び不可避的
元素よりなる電縫鋼管で、焼準によるマルテンサイトと
ベイナイト主体の組織からなり、引張強度が１５０〜１
８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０％以上、降伏比が０．
７０〜０．８５であることを特徴とする延性の優れたＭ
ｏ系超高張力電縫鋼管。
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｍｏ：０．３〜１．５％に、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０１〜０．２０
％以下を１種または２種を含有し残部Ｆｅ及び不可避的
元素よりなる電縫鋼管で、焼準によるマルテンサイトと
ベイナイト主体の組織からなり、引張強度が１５０〜１
８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０％以上、降伏比が０．
７０〜０．８５であることを特徴とする延性の優れたＭ
ｏ系超高張力電縫鋼管。
【０００９】（３）電縫鋼管が角形または異形鋼管であ
る前記（１）項または（２）項記載の延性の優れたＭｏ
系超高張力電縫鋼管。
る前記（１）項または（２）項記載の延性の優れたＭｏ
系超高張力電縫鋼管。
【００１０】以下に本発明を詳細に説明する。最初に本
発明に使用する鋼板の成分のうち請求項１〜３に共通の
成分について限定理由を説明する。
発明に使用する鋼板の成分のうち請求項１〜３に共通の
成分について限定理由を説明する。
【００１１】Ｃ量は少なければ延性が良好であり、加工
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．１５％とした。又、０．４０％を超えると造管
時の成形性等の冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあ
り、又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、切
断等で支障を来すことから、上限を０．４０％とした。
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．１５％とした。又、０．４０％を超えると造管
時の成形性等の冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあ
り、又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、切
断等で支障を来すことから、上限を０．４０％とした。
【００１２】Ｓｉはキルド鋼の場合、０．０５％未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．５％を超え
ると電縫溶接性および靭性が悪化するため、０．５％を
上限とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．５％を超え
ると電縫溶接性および靭性が悪化するため、０．５％を
上限とした。
【００１３】Ｍｎは、強度と延性のバランスが良く、強
度を上げ、伸びを確保するためには最低２．０％以上必
要である。又３．０％を超えると転炉での溶製が極めて
困難になることから、下限を２．０％、上限を３．０％
とした。
度を上げ、伸びを確保するためには最低２．０％以上必
要である。又３．０％を超えると転炉での溶製が極めて
困難になることから、下限を２．０％、上限を３．０％
とした。
【００１４】Ｐは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．００５％未満にすることは製鋼技術上難しく、
０．０２０％を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時
に溶接部割を発生しやすいため、下限を０．００５％、
上限を０．０２０％とした。
が、０．００５％未満にすることは製鋼技術上難しく、
０．０２０％を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時
に溶接部割を発生しやすいため、下限を０．００５％、
上限を０．０２０％とした。
【００１５】ＳもＰ同様製鋼時不可避的に混入する元素
であり、０．０００５％未満にすることは製鋼技術上難
しく、０．００６０％を超えると電縫溶接時に溶接部割
を発生しやすいため、下限を０．０００５％、上限を
０．００６０％とした。Ｓによる電縫溶接時の割を更に
抑制するには、ＭｎＳを形態制御する元素であるＣａを
添加してもよい。
であり、０．０００５％未満にすることは製鋼技術上難
しく、０．００６０％を超えると電縫溶接時に溶接部割
を発生しやすいため、下限を０．０００５％、上限を
０．００６０％とした。Ｓによる電縫溶接時の割を更に
抑制するには、ＭｎＳを形態制御する元素であるＣａを
添加してもよい。
【００１６】Ａｌはキルド鋼の場合、０．０１％未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．０８％を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を０．０１％、上
限を０．０８％とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．０８％を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を０．０１％、上
限を０．０８％とした。
【００１７】Ｂは冷却過程においてフェライト変態を遅
らせて高強度変態組織を得るために必須の元素である
が、本発明鋼の成分組成においても０．００１％未満で
は強度不足となり、０．００３％を超えるとＢｏｒｏｎ
Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靭性が著しく低
下するため、下限を０．００１％、上限を０．００３％
とした。
らせて高強度変態組織を得るために必須の元素である
が、本発明鋼の成分組成においても０．００１％未満で
は強度不足となり、０．００３％を超えるとＢｏｒｏｎ
Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靭性が著しく低
下するため、下限を０．００１％、上限を０．００３％
とした。
【００１８】Ｎは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．００２％未満におさえることは製鋼技術上難し
く、０．００５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を０．００２
％、上限を０．００５％とした。
が、０．００２％未満におさえることは製鋼技術上難し
く、０．００５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を０．００２
％、上限を０．００５％とした。
【００１９】Ｍｏはフェライト変態を抑制し、細粒化に
効果があり、析出強化する特徴を有し、造管前の強度に
ほとんど関係なく、造管後の焼準の熱処理によりマルテ
ンサイトとベイナイト主体の組織になるため、強度を上
げるのに有効である。この目的のため、Ｍｏは３．０％
以上を含有させる。しかし、１．５％を超えて添加して
も効果の向上が少なく、延性の劣化を招くことから、上
限を１．５％とした。
効果があり、析出強化する特徴を有し、造管前の強度に
ほとんど関係なく、造管後の焼準の熱処理によりマルテ
ンサイトとベイナイト主体の組織になるため、強度を上
げるのに有効である。この目的のため、Ｍｏは３．０％
以上を含有させる。しかし、１．５％を超えて添加して
も効果の向上が少なく、延性の劣化を招くことから、上
限を１．５％とした。
【００２０】Ｔｉ、Ｎｂについては、Ｍｏと同様に熱間
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化し、いずれも鋼材の強度を上昇させる元素
であり、超高張力電縫鋼管の製造に有効であるため、
０．０１％以上を含有させてもよい。しかし、０．２０
％を越えると延靭性を害するのでＴｉ、Ｎｂの下限は
０．０１％、上限をそれぞれ、０．２０％とした。
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化し、いずれも鋼材の強度を上昇させる元素
であり、超高張力電縫鋼管の製造に有効であるため、
０．０１％以上を含有させてもよい。しかし、０．２０
％を越えると延靭性を害するのでＴｉ、Ｎｂの下限は
０．０１％、上限をそれぞれ、０．２０％とした。
【００２１】次に製造工程について説明する。本発明に
よる電縫鋼管の製造工程の一例を図１に示す。本発明に
従い、上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に９５０℃以下Ａ
ｒ3変態点以上で仕上圧延を終了することが望ましい。
これは、特に靭性の改善が望まれる場合、および低強度
の鋼板を得て造管を容易にする場合に必要である。９５
０℃超では未再結晶域での圧延が存在しないため強度・
延靭性が劣化し、Ａｒ3 変態点未満では２相域圧延によ
って強度は上昇するが延靭性が著しく低下する。よって
上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変
態点以上で仕上圧延を終了し引続き本発明の条件で巻取
ることによって、後工程での製造が容易な低強度で延性
の優れた材質とすることができる。
よる電縫鋼管の製造工程の一例を図１に示す。本発明に
従い、上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に９５０℃以下Ａ
ｒ3変態点以上で仕上圧延を終了することが望ましい。
これは、特に靭性の改善が望まれる場合、および低強度
の鋼板を得て造管を容易にする場合に必要である。９５
０℃超では未再結晶域での圧延が存在しないため強度・
延靭性が劣化し、Ａｒ3 変態点未満では２相域圧延によ
って強度は上昇するが延靭性が著しく低下する。よって
上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変
態点以上で仕上圧延を終了し引続き本発明の条件で巻取
ることによって、後工程での製造が容易な低強度で延性
の優れた材質とすることができる。
【００２２】巻取温度は６００℃以上で巻取れば、コイ
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Ｍｏ等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するに十分な延性を有する。
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Ｍｏ等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するに十分な延性を有する。
【００２３】造管後に熱処理として焼準を行なう。これ
はＡｃ3 点以上に加熱してオーステナイト化した後に空
冷並の冷却で、フェライトの生成を抑制し、マルテンサ
イトとベイナイト主体の組織とし、強度上昇をはかる。
焼準温度は温度のばらつきを考慮してＡｃ3 ＋２０℃以
上とし、上限は細粒を保ち強度延性のバランスを確保す
るため、Ａｃ3 ＋７０℃以下が望ましい。また、ここで
の空冷は３００℃までの冷却速度が１０〜１５０℃／分
の範囲である。Ａｃ3 点未満の熱処理では上記の効果が
得られず所定の強度が得られない。
はＡｃ3 点以上に加熱してオーステナイト化した後に空
冷並の冷却で、フェライトの生成を抑制し、マルテンサ
イトとベイナイト主体の組織とし、強度上昇をはかる。
焼準温度は温度のばらつきを考慮してＡｃ3 ＋２０℃以
上とし、上限は細粒を保ち強度延性のバランスを確保す
るため、Ａｃ3 ＋７０℃以下が望ましい。また、ここで
の空冷は３００℃までの冷却速度が１０〜１５０℃／分
の範囲である。Ａｃ3 点未満の熱処理では上記の効果が
得られず所定の強度が得られない。
【００２４】以上本発明の請求項１および請求項２に記
載の電縫鋼管について説明したが、請求項３記載の電縫
鋼管でもよい。図２は請求項３に記載の電縫鋼管を製造
する工程の一例を示す。このように冷間絞り加工を付加
することにより、曲げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管
の製造が可能である。角型および異形鋼管の形状例を図
３に示す。冷間絞り加工は、ダイス引き抜きによる方法
とロールフォーミングによる方法がある。素管熱処理は
造管時の冷間加工による加工歪を除去し、電縫溶接部の
焼き入れ硬化部を軟化し、冷間絞り加工性を改善するた
めであり、６００℃以上の軟化焼鈍または焼準を行な
う。冷間絞り後の仕上げ熱処理は、冷間加工歪を除去
し、強度延性のバランスを改善するために焼準を行な
う。ただし、素管熱処理として焼準を行なった場合は既
に強度は十分に上昇しているため、冷間絞り後の仕上げ
熱処理は焼鈍でもよい。このようにすれば冷間加工によ
る加工硬化量と焼鈍温度の組合せで適当な強度−延性バ
ランスが得られる。焼鈍温度は冷間加工率によるが４５
０℃以上から効果がある。
載の電縫鋼管について説明したが、請求項３記載の電縫
鋼管でもよい。図２は請求項３に記載の電縫鋼管を製造
する工程の一例を示す。このように冷間絞り加工を付加
することにより、曲げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管
の製造が可能である。角型および異形鋼管の形状例を図
３に示す。冷間絞り加工は、ダイス引き抜きによる方法
とロールフォーミングによる方法がある。素管熱処理は
造管時の冷間加工による加工歪を除去し、電縫溶接部の
焼き入れ硬化部を軟化し、冷間絞り加工性を改善するた
めであり、６００℃以上の軟化焼鈍または焼準を行な
う。冷間絞り後の仕上げ熱処理は、冷間加工歪を除去
し、強度延性のバランスを改善するために焼準を行な
う。ただし、素管熱処理として焼準を行なった場合は既
に強度は十分に上昇しているため、冷間絞り後の仕上げ
熱処理は焼鈍でもよい。このようにすれば冷間加工によ
る加工硬化量と焼鈍温度の組合せで適当な強度−延性バ
ランスが得られる。焼鈍温度は冷間加工率によるが４５
０℃以上から効果がある。
【００２５】
【実施例】表１に、サイズφ３４．１×ｔ２．０ｍｍの
電縫鋼管を従来法および本発明法により製造した条件お
よび結果を示す。ここでの冷間伸管はダイスを用いて角
形状に空引きを行なった。従来法では１５０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の強度を達成しても伸びは１０％を達成できな
いが、本発明法では達成できる。また、本発明によれ
ば、降伏比（＝降伏強度／引張強度）が０．７０〜０．
８５と低くできる。曲げ時の座屈は降伏比が低いほど発
生しにくいため、曲げ吸収エネルギーが大きくなり本発
明は有利である。また、本発明によれば、造管後に焼準
の熱処理を加えることによって母材部・溶接部が均一で
強度・延靭性バランスの優れた超高張力電縫鋼管を得る
ことができる。熱処理後に更に冷間伸管加工を付加する
ことにより、各種寸法を容易に製造できるため、小ロッ
ト対応が可能であり、経済的である。また、任意の断面
に加工できるので曲げ加工性の優れた角管等が製造可能
である。更に冷間伸管後に焼準を行うことにより延性を
増し、強度−延性バランスを改善する。また、必要に応
じて、熱間板厚圧延における仕上圧延温度および巻取温
度を適正に制御することにより、低強度で延性の優れた
素材鋼板を製造して造管を容易にすることができる。な
お、本実施例は冷間伸管を行ったが、要は冷間で絞り加
工を行えば加工硬化により強度の上昇が得られるため、
ロールフォーミングによる絞り加工でも同様な効果が得
られる。
電縫鋼管を従来法および本発明法により製造した条件お
よび結果を示す。ここでの冷間伸管はダイスを用いて角
形状に空引きを行なった。従来法では１５０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の強度を達成しても伸びは１０％を達成できな
いが、本発明法では達成できる。また、本発明によれ
ば、降伏比（＝降伏強度／引張強度）が０．７０〜０．
８５と低くできる。曲げ時の座屈は降伏比が低いほど発
生しにくいため、曲げ吸収エネルギーが大きくなり本発
明は有利である。また、本発明によれば、造管後に焼準
の熱処理を加えることによって母材部・溶接部が均一で
強度・延靭性バランスの優れた超高張力電縫鋼管を得る
ことができる。熱処理後に更に冷間伸管加工を付加する
ことにより、各種寸法を容易に製造できるため、小ロッ
ト対応が可能であり、経済的である。また、任意の断面
に加工できるので曲げ加工性の優れた角管等が製造可能
である。更に冷間伸管後に焼準を行うことにより延性を
増し、強度−延性バランスを改善する。また、必要に応
じて、熱間板厚圧延における仕上圧延温度および巻取温
度を適正に制御することにより、低強度で延性の優れた
素材鋼板を製造して造管を容易にすることができる。な
お、本実施例は冷間伸管を行ったが、要は冷間で絞り加
工を行えば加工硬化により強度の上昇が得られるため、
ロールフォーミングによる絞り加工でも同様な効果が得
られる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、電縫造管後に焼入れま
たは焼入れ、焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理
する特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、より剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、従
来の焼準タイプに比較すると転炉で製造が可能であり、
Ｎｉ等の高価な合金が含まれていないので経済的であ
る。さらに、特性においても引張り強度１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の優れた強度−伸びバラン
スを有し、降伏比が０．７０〜０．８５と低くできる超
高張力電縫鋼管を製造することが可能になるので、産業
上貢献するところが極めて大である。
たは焼入れ、焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理
する特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、より剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、従
来の焼準タイプに比較すると転炉で製造が可能であり、
Ｎｉ等の高価な合金が含まれていないので経済的であ
る。さらに、特性においても引張り強度１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の優れた強度−伸びバラン
スを有し、降伏比が０．７０〜０．８５と低くできる超
高張力電縫鋼管を製造することが可能になるので、産業
上貢献するところが極めて大である。
【図１】本発明の請求項１記載および請求項２に記載に
よる電縫鋼管の製造工程の一例を示す図。
よる電縫鋼管の製造工程の一例を示す図。
【図２】請求項３に記載の電縫鋼管の製造工程の一例を
示す図。
示す図。
【図３】本発明の角型および異形鋼管の形状例を示す
図。
図。
Claims (3)
- 【請求項１】 成分組成が重量で Ｃ：０．１５〜０．４０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ：２．０〜３．０％、 Ｐ：０．００５〜０．０２０％、 Ｓ：０．０００５〜０．００６％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、 Ｎ：０．００２〜０．００５％、 Ｍｏ：０．３〜１．５％ を含有し残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管
で、焼準によるマルテンサイトとベイナイト主体の組織
からなり、引張強度が１５０〜１８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で
伸びが１０％以上、降伏比が０．７０〜０．８５である
ことを特徴とする延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼
管。 - 【請求項２】 成分組成が重量で Ｃ：０．１５〜０．４０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ：２．０〜３．０％、 Ｐ：０．００５〜０．０２０％、 Ｓ：０．０００５〜０．００６％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、 Ｎ：０．００２〜０．００５％、 Ｍｏ：０．３〜１．５％に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０１〜０．２
０％以下を１種または２種を含有し残部Ｆｅ及び不可避
的元素よりなる電縫鋼管で、焼準によるマルテンサイト
とベイナイト主体の組織からなり、引張強度が１５０〜
１８０ｋｇｆ／ｍｍ2 で伸びが１０％以上、降伏比が
０．７０〜０．８５であることを特徴とする延性の優れ
たＭｏ系超高張力電縫鋼管。 - 【請求項３】 電縫鋼管が角形または異形鋼管である請
求項１または２記載の延性の優れたＭｏ系超高張力電縫
鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33467092A JPH06179939A (ja) | 1992-12-15 | 1992-12-15 | 延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33467092A JPH06179939A (ja) | 1992-12-15 | 1992-12-15 | 延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179939A true JPH06179939A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18279944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33467092A Pending JPH06179939A (ja) | 1992-12-15 | 1992-12-15 | 延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179939A (ja) |
-
1992
- 1992-12-15 JP JP33467092A patent/JPH06179939A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000822 |