JPH0617487A - 繊維強化樹脂部材の接合方法 - Google Patents
繊維強化樹脂部材の接合方法Info
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- JPH0617487A JPH0617487A JP4137169A JP13716992A JPH0617487A JP H0617487 A JPH0617487 A JP H0617487A JP 4137169 A JP4137169 A JP 4137169A JP 13716992 A JP13716992 A JP 13716992A JP H0617487 A JPH0617487 A JP H0617487A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、簡単な手段によって、接合具とＦ
ＲＰ部材とを、強力にかつ低コストで容易に結合し、十
分な耐力、及び変形性能を有した繊維強化樹脂部材の接
合方法である。 【構成】 本発明は、板状の繊維強化樹脂部材と金属製
接合具を高力ボルトを用いて摩擦接合し、前記繊維強化
樹脂部材の接合部分に、樹脂部材の幅（ｗ）と、ボルト
穴径（Ｄ）と、ボルトピッチ（Ｌ）と、部材端から最も
近いボルト穴中心までの距離（ｅ）と、部材側端から最
も近いボルト穴中心までの距離（ｂ）と、ボルト列の数
（ｎ）とが以下の条件を満たすようにボルト穴を設けた
ことを特徴とする繊維強化樹脂部材の接合方法である。 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２
ＲＰ部材とを、強力にかつ低コストで容易に結合し、十
分な耐力、及び変形性能を有した繊維強化樹脂部材の接
合方法である。 【構成】 本発明は、板状の繊維強化樹脂部材と金属製
接合具を高力ボルトを用いて摩擦接合し、前記繊維強化
樹脂部材の接合部分に、樹脂部材の幅（ｗ）と、ボルト
穴径（Ｄ）と、ボルトピッチ（Ｌ）と、部材端から最も
近いボルト穴中心までの距離（ｅ）と、部材側端から最
も近いボルト穴中心までの距離（ｂ）と、ボルト列の数
（ｎ）とが以下の条件を満たすようにボルト穴を設けた
ことを特徴とする繊維強化樹脂部材の接合方法である。 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建築構造物等の大型構
造物に使用する繊維強化樹脂部材の接合方法に関するも
のである。
造物に使用する繊維強化樹脂部材の接合方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】矩形断面形状の繊維強化樹脂部材（以下
ＦＲＰ部材と略す）と金属製接合部との接合方法として
は、ＦＲＰ部材と金属製接合部との間に接着材を充填さ
せて硬化させる接着接合型の接合、およびＦＲＰ部材に
穿孔してボルト等にて金属製接合部に接合する機械的接
合が知られている。
ＦＲＰ部材と略す）と金属製接合部との接合方法として
は、ＦＲＰ部材と金属製接合部との間に接着材を充填さ
せて硬化させる接着接合型の接合、およびＦＲＰ部材に
穿孔してボルト等にて金属製接合部に接合する機械的接
合が知られている。
【０００３】前記の従来技術において、前者の接着力の
みによる接合の場合には、接合部の単位長さあたりの結
合力が弱く、そのため接合部の長さが著しく長くなり、
かつ信頼性も低い。また、後者のボルト等による機械的
接合の場合には、ＦＲＰ部材に穿孔するためＦＲＰ部材
中の強化繊維を切断することになり、母材の強度を低下
させるとして大きな荷重を負担する強度部材への利用は
図られていなかった（参考文献：ＦＲＰ（強化プラスチ
ック）設計便覧，植村益次責任編集，（社）強化プラス
チック協会発行，１９７９）。
みによる接合の場合には、接合部の単位長さあたりの結
合力が弱く、そのため接合部の長さが著しく長くなり、
かつ信頼性も低い。また、後者のボルト等による機械的
接合の場合には、ＦＲＰ部材に穿孔するためＦＲＰ部材
中の強化繊維を切断することになり、母材の強度を低下
させるとして大きな荷重を負担する強度部材への利用は
図られていなかった（参考文献：ＦＲＰ（強化プラスチ
ック）設計便覧，植村益次責任編集，（社）強化プラス
チック協会発行，１９７９）。
【０００４】また、これまでに繊維強化樹脂に対して考
えられていたボルト接合では、摩擦を考慮せず初期の負
荷状態からボルトの支圧による荷重の負担が前提となっ
ているため、複数のボルトを用いた場合、片当たりの影
響で満足な耐力の実現が期待できなかった。図１にＦＲ
Ｐ積層板にピン負荷を加えた場合の典型的な荷重−変位
関係を示すが、これまでのＦＲＰのボルト接合では荷重
−変位線図が線形の領域の最大荷重（Ｐmax)であるＰｉ
（比例限）を設計荷重にとる設計となるため、片当たり
の影響を大きく受けることになり実用的な接合を実現す
ることは困難となる。
えられていたボルト接合では、摩擦を考慮せず初期の負
荷状態からボルトの支圧による荷重の負担が前提となっ
ているため、複数のボルトを用いた場合、片当たりの影
響で満足な耐力の実現が期待できなかった。図１にＦＲ
Ｐ積層板にピン負荷を加えた場合の典型的な荷重−変位
関係を示すが、これまでのＦＲＰのボルト接合では荷重
−変位線図が線形の領域の最大荷重（Ｐmax)であるＰｉ
（比例限）を設計荷重にとる設計となるため、片当たり
の影響を大きく受けることになり実用的な接合を実現す
ることは困難となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、簡単な手段
によって、接合具とＦＲＰ部材とを、強力にかつ低コス
トで容易に結合し、十分な耐力、及び変形性能を有した
繊維強化樹脂部材の接合方法を提供することを目的とす
るものである。
によって、接合具とＦＲＰ部材とを、強力にかつ低コス
トで容易に結合し、十分な耐力、及び変形性能を有した
繊維強化樹脂部材の接合方法を提供することを目的とす
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は板状の繊維強化
樹脂部材と金属製接合具を高力ボルトを用いて摩擦接合
し、前記繊維強化樹脂部材の接合部分に、樹脂部材の幅
（ｗ）、ボルト穴径（Ｄ）、ボルトピッチ（Ｌ）、部材
端から最も近いボルト穴中心までの距離（ｅ）、部材側
端から最も近いボルト穴中心までの距離（ｂ）、ボルト
列の数（ｎ）が以下の条件を満たすようにボルト穴を設
けたことを特徴とする繊維強化樹脂部材の接合方法であ
る。 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２ ここで高力ボルトとは引張強度８０kg／mm2 以上の高張
力鋼からなるボルトであり、本発明の摩擦接合は、当該
高力ボルトに所定の軸力を導入することにより十分な摩
擦力を得るものである。
樹脂部材と金属製接合具を高力ボルトを用いて摩擦接合
し、前記繊維強化樹脂部材の接合部分に、樹脂部材の幅
（ｗ）、ボルト穴径（Ｄ）、ボルトピッチ（Ｌ）、部材
端から最も近いボルト穴中心までの距離（ｅ）、部材側
端から最も近いボルト穴中心までの距離（ｂ）、ボルト
列の数（ｎ）が以下の条件を満たすようにボルト穴を設
けたことを特徴とする繊維強化樹脂部材の接合方法であ
る。 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２ ここで高力ボルトとは引張強度８０kg／mm2 以上の高張
力鋼からなるボルトであり、本発明の摩擦接合は、当該
高力ボルトに所定の軸力を導入することにより十分な摩
擦力を得るものである。
【０００７】図２に本発明によるＦＲＰ部材の引張荷重
−変位の関係を示す。Ａの領域では摩擦接合で荷重を伝
達し、ａ点（荷重Ｐｙ）ですべりを生じた後Ｂの領域で
ＦＲＰ部材がボルトの支圧で破壊しながら変形していき
ｂ点でＰｕに至り終局破壊（破断）する。これは、金属
に於ける塑性変形挙動を疑似的に実現したものと考える
ことができる。
−変位の関係を示す。Ａの領域では摩擦接合で荷重を伝
達し、ａ点（荷重Ｐｙ）ですべりを生じた後Ｂの領域で
ＦＲＰ部材がボルトの支圧で破壊しながら変形していき
ｂ点でＰｕに至り終局破壊（破断）する。これは、金属
に於ける塑性変形挙動を疑似的に実現したものと考える
ことができる。
【０００８】本発明の繊維強化樹脂製部材（ＦＲＰ部
材）の接合方法及び接合具においては、図３に示すよう
にＦＲＰ部材１と接合具２の接合部分にボルト用の穴を
必要数あけておき、接合具２でＦＲＰ部材１を挟んで高
力ボルト３で締め付け力を加えることによりＦＲＰ部材
１と接合具２を摩擦力により接合する。
材）の接合方法及び接合具においては、図３に示すよう
にＦＲＰ部材１と接合具２の接合部分にボルト用の穴を
必要数あけておき、接合具２でＦＲＰ部材１を挟んで高
力ボルト３で締め付け力を加えることによりＦＲＰ部材
１と接合具２を摩擦力により接合する。
【０００９】本発明におけるＦＲＰ部材においては、図
２の荷重−変位関係を実現するため、摩擦耐力をＰｆ、
ＦＲＰ部材の引張破壊耐力Ｐｔ、ボルト穴の支圧破壊耐
力Ｐｂとすると、これらの値が式（１）の大小関係を満
たし、図２におけるＰｙにＰｆが、終局耐力Ｐmax にＰ
ｔが相当することが必要である。
２の荷重−変位関係を実現するため、摩擦耐力をＰｆ、
ＦＲＰ部材の引張破壊耐力Ｐｔ、ボルト穴の支圧破壊耐
力Ｐｂとすると、これらの値が式（１）の大小関係を満
たし、図２におけるＰｙにＰｆが、終局耐力Ｐmax にＰ
ｔが相当することが必要である。
【００１０】 Ｐｆ＜Ｐｔ かつ Ｐｂ＜Ｐｔ …………………………………（１） 図４にＦＲＰ部材の接合部概略図を示す。ＦＲＰ部材の
形状としては部材全長にわたって板厚が一定の平板であ
ってもよいし、必要に応じて接合部分の引張強度および
剪断強度を増すために接合部分の板厚を補強により増加
させてもよい。接合具と接触する部材表面にはガラス繊
維織物等の横圧縮力に対して高い強度を有した繊維を、
高力ボルトの締め付け力に応じて適当な厚さだけ配して
おくことが望ましい。図４においてＦＲＰ部材の形状と
しては、式（１）の特性を実現するため、すなわち引張
荷重下でのボルト穴近傍での引張破断、あるいはボルト
穴の剪断破壊といった小さな変形量での破断を防ぐため
には、図４における部材幅（ｗ）、ボルト穴径（Ｄ）、
ボルトピッチ（Ｌ）、部材縁からボルト穴中心までの距
離（ｅ）、部材側端からボルト中心穴までの距離
（ｂ）、ボルトの列の数（ｎ）が式（２）を満たすこと
が必要であり、より望ましくは式（３）を満たすことが
よい。更に好ましくは、式（４）を満たすことがよい。
形状としては部材全長にわたって板厚が一定の平板であ
ってもよいし、必要に応じて接合部分の引張強度および
剪断強度を増すために接合部分の板厚を補強により増加
させてもよい。接合具と接触する部材表面にはガラス繊
維織物等の横圧縮力に対して高い強度を有した繊維を、
高力ボルトの締め付け力に応じて適当な厚さだけ配して
おくことが望ましい。図４においてＦＲＰ部材の形状と
しては、式（１）の特性を実現するため、すなわち引張
荷重下でのボルト穴近傍での引張破断、あるいはボルト
穴の剪断破壊といった小さな変形量での破断を防ぐため
には、図４における部材幅（ｗ）、ボルト穴径（Ｄ）、
ボルトピッチ（Ｌ）、部材縁からボルト穴中心までの距
離（ｅ）、部材側端からボルト中心穴までの距離
（ｂ）、ボルトの列の数（ｎ）が式（２）を満たすこと
が必要であり、より望ましくは式（３）を満たすことが
よい。更に好ましくは、式（４）を満たすことがよい。
【００１１】 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２ …………（２） ｗ／ｎＤ＞2.5 ，ｅ／Ｄ＞2.5 ，ｂ／Ｄ＞1.25，Ｌ／Ｄ＞2.5 …（３） ｗ／ｎＤ＞４，ｅ／Ｄ＞４，ｂ／Ｄ＞２，Ｌ／Ｄ＞４ …………（４） ＦＲＰ部材の積層構成に関しては、ボルト穴周りおよび
部材軸方向の引張り強さを高めるために軸力方向の繊維
（０°）を、支圧破壊を進行しながら変形を許容するた
めに軸力方向に対して±４５°，９０°方向の繊維を、
設計荷重に応じて配する必要があるが、０°，±４５
°，９０°の繊維の割合を決定する場合、板厚、幅、ボ
ルト穴径等の寸法を考慮して、式（１）を満足するよう
に配慮すればよい。
部材軸方向の引張り強さを高めるために軸力方向の繊維
（０°）を、支圧破壊を進行しながら変形を許容するた
めに軸力方向に対して±４５°，９０°方向の繊維を、
設計荷重に応じて配する必要があるが、０°，±４５
°，９０°の繊維の割合を決定する場合、板厚、幅、ボ
ルト穴径等の寸法を考慮して、式（１）を満足するよう
に配慮すればよい。
【００１２】本発明のＦＲＰ部材に使用される強化繊維
としては、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等が用
いられるが、その中でも強度、弾性率に優れた炭素繊維
を用いることが好ましい。炭素繊維としては、ポリアク
リロニトリル系、石油ピッチ系、石炭ピッチ系等種々の
炭素繊維が使用される。使用される繊維の強度、弾性率
については特に規定されるものではなく設計荷重、剛性
を満足するために適当な炭素繊維を使用するのがよい。
マトリックス樹脂としては熱硬化性樹脂ではポリエステ
ル樹脂、エポキシ樹脂、熱可塑性樹脂としてはナイロン
等が使用される。
としては、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等が用
いられるが、その中でも強度、弾性率に優れた炭素繊維
を用いることが好ましい。炭素繊維としては、ポリアク
リロニトリル系、石油ピッチ系、石炭ピッチ系等種々の
炭素繊維が使用される。使用される繊維の強度、弾性率
については特に規定されるものではなく設計荷重、剛性
を満足するために適当な炭素繊維を使用するのがよい。
マトリックス樹脂としては熱硬化性樹脂ではポリエステ
ル樹脂、エポキシ樹脂、熱可塑性樹脂としてはナイロン
等が使用される。
【００１３】本発明の特徴は、強化樹脂部材と金属製接
合具を高力ボルトの締め付けにより摩擦接合にて接合
し、すべり後は動摩擦とボルトの支圧を併用することに
より、すべり後も耐力上昇を達成し、かつ終局破壊まで
に大きな変位を許容することができることである。ま
た、すべり後に、ＦＲＰ部材のボルト穴周辺がボルトに
よる支圧破壊を起こして面外変形することで、ＦＲＰ部
材と接合具の間の摩擦力が大きくなる作用も期待でき
る。
合具を高力ボルトの締め付けにより摩擦接合にて接合
し、すべり後は動摩擦とボルトの支圧を併用することに
より、すべり後も耐力上昇を達成し、かつ終局破壊まで
に大きな変位を許容することができることである。ま
た、すべり後に、ＦＲＰ部材のボルト穴周辺がボルトに
よる支圧破壊を起こして面外変形することで、ＦＲＰ部
材と接合具の間の摩擦力が大きくなる作用も期待でき
る。
【００１４】
〔実施例１〕図５に示すようなＦＲＰ部材を用意した。
使用した強化繊維は引張弾性率５００GPa 、引張強度３
８００MPa の高弾性炭素繊維である。マトリックス樹脂
は１２０℃硬化タイプのエポキシ樹脂である。板厚２４
mm、板幅ｗ＝８０mm、長さ４８０mm、ボルト穴径Ｄ＝２
６mm，ｅ＝７２mm，ｂ＝４０mmで、ボルト本数は片側１
本である。ボルトは高力ボルトＦ１０Ｔ−Ｍ２４を使用
した。この寸法では前記（２）式に関して、ｗ／Ｄ＝
３．０７，ｅ／Ｄ＝２．７７，ｂ／Ｄ＝１．５４となり
（２）式を満足する。この炭素繊維強化部材の繊維体積
含有率は約６０％、炭素繊維の長手方向の割合は約７０
％、長手方向に直角な繊維の割合１５％、長手方向に対
して±４５°方向に１５％であった。金属製接合具とし
ては炭素綱（Ｓ４５Ｃ）製の接合具を用いた。接合具の
表面には図６に示すような高さ０．８mm、のローレット
による刃を設けた。ＦＲＰ部材１を接合具２で挟着して
ＦＲＰ部材と金属製接合具を接合した。図６において
（ａ）は側面図、（ｂ）は平面図である。前記のＦＲＰ
部材を接合具に接合した図６の状態にて引張試験機にて
引張荷重を負荷したところ、図７に示すような荷重−変
位関係が得られた。この荷重−変位関係は設計摩擦力１
３tonfを実現し、かつ４５tonfまでの耐力上昇を６mmの
変位とともに実現し、信頼性の高い接合が得られた。
使用した強化繊維は引張弾性率５００GPa 、引張強度３
８００MPa の高弾性炭素繊維である。マトリックス樹脂
は１２０℃硬化タイプのエポキシ樹脂である。板厚２４
mm、板幅ｗ＝８０mm、長さ４８０mm、ボルト穴径Ｄ＝２
６mm，ｅ＝７２mm，ｂ＝４０mmで、ボルト本数は片側１
本である。ボルトは高力ボルトＦ１０Ｔ−Ｍ２４を使用
した。この寸法では前記（２）式に関して、ｗ／Ｄ＝
３．０７，ｅ／Ｄ＝２．７７，ｂ／Ｄ＝１．５４となり
（２）式を満足する。この炭素繊維強化部材の繊維体積
含有率は約６０％、炭素繊維の長手方向の割合は約７０
％、長手方向に直角な繊維の割合１５％、長手方向に対
して±４５°方向に１５％であった。金属製接合具とし
ては炭素綱（Ｓ４５Ｃ）製の接合具を用いた。接合具の
表面には図６に示すような高さ０．８mm、のローレット
による刃を設けた。ＦＲＰ部材１を接合具２で挟着して
ＦＲＰ部材と金属製接合具を接合した。図６において
（ａ）は側面図、（ｂ）は平面図である。前記のＦＲＰ
部材を接合具に接合した図６の状態にて引張試験機にて
引張荷重を負荷したところ、図７に示すような荷重−変
位関係が得られた。この荷重−変位関係は設計摩擦力１
３tonfを実現し、かつ４５tonfまでの耐力上昇を６mmの
変位とともに実現し、信頼性の高い接合が得られた。
【００１５】〔実施例２〕一般板厚１３mm、接合部板厚
２４mmで、接合部の板幅、長さ、ボルト本数、ボルト穴
径、ボルト穴位置、積層構成等全て実施例１と同じであ
る試験体についても同様に引張試験を行なったところ、
得られた荷重−変位線図は図６とほぼ一致した。
２４mmで、接合部の板幅、長さ、ボルト本数、ボルト穴
径、ボルト穴位置、積層構成等全て実施例１と同じであ
る試験体についても同様に引張試験を行なったところ、
得られた荷重−変位線図は図６とほぼ一致した。
【００１６】
【発明の効果】本発明では、繊維強化樹脂部材と金属製
接合具を高力ボルトによる摩擦接合にて接合し、すべり
後は耐力上昇を達成し、終局破壊までに大きな変位を許
容することから、建築構造物等に使用する接合に要求さ
れる信頼性の高い接合を達成することができる。同時
に、繊維強化樹脂部材という材料定数、強度等を容易に
設計することのできる材料に摩擦接合を適用することか
ら、本発明により種々の設計荷重、耐力、変形性能の要
請に対して接合部を設計することができる。さらに構成
が簡単であるので繊維強化樹脂製部材の接合具を低コス
トで製作できると共に、繊維強化樹脂製部材の接合を容
易にかつ迅速に行なうことができる。
接合具を高力ボルトによる摩擦接合にて接合し、すべり
後は耐力上昇を達成し、終局破壊までに大きな変位を許
容することから、建築構造物等に使用する接合に要求さ
れる信頼性の高い接合を達成することができる。同時
に、繊維強化樹脂部材という材料定数、強度等を容易に
設計することのできる材料に摩擦接合を適用することか
ら、本発明により種々の設計荷重、耐力、変形性能の要
請に対して接合部を設計することができる。さらに構成
が簡単であるので繊維強化樹脂製部材の接合具を低コス
トで製作できると共に、繊維強化樹脂製部材の接合を容
易にかつ迅速に行なうことができる。
【図１】ピン負荷を受けたＦＲＰが支圧破壊する場合の
典型的な荷重−変位線図である。
典型的な荷重−変位線図である。
【図２】本発明によるＦＲＰ部材の荷重−変位線図の概
念図である。
念図である。
【図３】本発明のＦＲＰ部材と接合具を接合した様子を
示した側面図である。
示した側面図である。
【図４】本発明のＦＲＰ部材の接合部概略図である。
【図５】実施例のＦＲＰ部材の概略図である。
【図６】実施例のＦＲＰ部材と接合具の接合している様
子を示した概略図であって（ａ）側面、（ｂ）は平面を
示す。
子を示した概略図であって（ａ）側面、（ｂ）は平面を
示す。
【図７】実施例の接合されたＦＲＰ部材と接合具に部材
軸方向の引張負荷を加えたときに得られた荷重−変位線
図である。
軸方向の引張負荷を加えたときに得られた荷重−変位線
図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 志村 保美 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 藤内 繁明 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 板状の繊維強化樹脂部材と金属製接合具
を高力ボルトを用いて摩擦接合し、前記繊維強化樹脂部
材の接合部分に、樹脂部材の幅（ｗ）と、ボルト穴径
（Ｄ）と、ボルトピッチ（Ｌ）と、部材端から最も近い
ボルト穴中心までの距離（ｅ）と、部材側端から最も近
いボルト穴中心までの距離（ｂ）と、ボルト列の数
（ｎ）とが以下の条件を満たすようにボルト穴を設けた
ことを特徴とする繊維強化樹脂部材の接合方法。 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２ - 【請求項２】 繊維強化樹脂部材の少なくとも接合部分
の厚さを中央部の板厚よりも大きくしたことを特徴とす
る請求項１記載の繊維強化樹脂部材の接合方法。 - 【請求項３】 摩擦接合用の繊維強化樹脂部材であっ
て、板状で、端部の接合部分に、樹脂部材の幅（ｗ）
と、ボルト穴径（Ｄ）と、ボルトピッチ（Ｌ）と、部材
端から最も近いボルト穴中心までの距離（ｅ）と、部材
側端から最も近いボルト穴中心までの距離（ｂ）と、ボ
ルト列の数（ｎ）とが以下の条件を満たすボルト穴を設
けた繊維強化樹脂部材。 ｗ／ｎＤ＞２，ｅ／Ｄ＞２，ｂ／Ｄ＞１，Ｌ／Ｄ＞２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4137169A JPH0617487A (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 繊維強化樹脂部材の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4137169A JPH0617487A (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 繊維強化樹脂部材の接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617487A true JPH0617487A (ja) | 1994-01-25 |
Family
ID=15192436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4137169A Pending JPH0617487A (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 繊維強化樹脂部材の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617487A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018003260A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | 大和ハウス工業株式会社 | 壁パネルの取付構造 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5152336A (ja) * | 1974-11-02 | 1976-05-08 | Nippon Steel Corp | Koryokuborutomasatsusetsugoyokozai |
| JPS6223729A (ja) * | 1985-07-24 | 1987-01-31 | Shimizu Constr Co Ltd | Ｆｒｐ部材の接合方法 |
| JPS6312508U (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | ||
| JPH01266309A (ja) * | 1988-04-18 | 1989-10-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | 高力ボルト摩擦接合法 |
-
1992
- 1992-05-28 JP JP4137169A patent/JPH0617487A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018003260A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | 大和ハウス工業株式会社 | 壁パネルの取付構造 |
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