JPH06172948A - 耐熱マグネシウム合金の製造方法 - Google Patents
耐熱マグネシウム合金の製造方法Info
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- JPH06172948A JPH06172948A JP4325709A JP32570992A JPH06172948A JP H06172948 A JPH06172948 A JP H06172948A JP 4325709 A JP4325709 A JP 4325709A JP 32570992 A JP32570992 A JP 32570992A JP H06172948 A JPH06172948 A JP H06172948A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
- F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
- F24F2003/1435—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification comprising semi-permeable membrane
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- F24F6/00—Air-humidification, e.g. cooling by humidification
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温クリープ特性に優れたダイカスト用マグ
ネシウム合金の製造方法。 【構成】 重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％を含有
し、または重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％と、Ｚ
ｎ；６％以下、Ｒ．Ｅ．（希土類元素）；３％以下、Ｍ
ｎ；１％以下の１種または２種以上を含有し、残部がＭ
ｇからなるマグネシウム合金材料をダイカスト鋳造して
得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜１００時
間加熱する熱処理を行うものであって、Ａｌを少なくと
も３．０〜１０．０％含有するので、ダイカスト鋳造に
より、デントリティクセルを形成する。ダイカスト鋳造
して得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜１０
０時間加熱する熱処理を行うことにより、デントリティ
クセル内のアルミニウム溶質原子が析出するので、デン
トリティクセルが安定化し、クリープ強度が向上する。
ネシウム合金の製造方法。 【構成】 重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％を含有
し、または重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％と、Ｚ
ｎ；６％以下、Ｒ．Ｅ．（希土類元素）；３％以下、Ｍ
ｎ；１％以下の１種または２種以上を含有し、残部がＭ
ｇからなるマグネシウム合金材料をダイカスト鋳造して
得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜１００時
間加熱する熱処理を行うものであって、Ａｌを少なくと
も３．０〜１０．０％含有するので、ダイカスト鋳造に
より、デントリティクセルを形成する。ダイカスト鋳造
して得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜１０
０時間加熱する熱処理を行うことにより、デントリティ
クセル内のアルミニウム溶質原子が析出するので、デン
トリティクセルが安定化し、クリープ強度が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐熱マグネシウム合金の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】マグネシウムの比重は１．７４で、工業
用金属材料中最も軽量である上、機械的性質もアルミニ
ウム合金に比較して見劣りしないので、主として航空機
あるいは自動車材料、特に軽量化や低燃費化に対応する
材料として注目されてきた。
用金属材料中最も軽量である上、機械的性質もアルミニ
ウム合金に比較して見劣りしないので、主として航空機
あるいは自動車材料、特に軽量化や低燃費化に対応する
材料として注目されてきた。
【０００３】従来のマグネシウム合金のうちＭｇ−Ａｌ
系合金（ＡＳＴＭ規格−ＡＭ６０Ｂ、ＡＭ５０Ａ、ＡＭ
２０Ａ等）は、２〜１２％のＡｌを含み、これに少量の
Ｍｎが添加されたもので、Ｍｇ側はα−Ｍｇ固溶体とβ
−Ｍｇ17Ａｌ12化合物の共晶系で、熱処理によってＭｇ
17Ａｌ12の中間相の析出による時効硬化が生ずる。ま
た、溶体化によって強さと靱性が向上する。
系合金（ＡＳＴＭ規格−ＡＭ６０Ｂ、ＡＭ５０Ａ、ＡＭ
２０Ａ等）は、２〜１２％のＡｌを含み、これに少量の
Ｍｎが添加されたもので、Ｍｇ側はα−Ｍｇ固溶体とβ
−Ｍｇ17Ａｌ12化合物の共晶系で、熱処理によってＭｇ
17Ａｌ12の中間相の析出による時効硬化が生ずる。ま
た、溶体化によって強さと靱性が向上する。
【０００４】また、Ａｌを５〜１０％、Ｚｎを１〜３％
含有するＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系（ＡＳＴＭ規格−ＡＺ９１
Ｄ等）では、Ｍｇ側に広いα−固溶体領域があり、Ｍｇ
−Ａｌ−Ｚｎ系化合物が晶出する。鋳造のままでも強靱
で耐食性に優れているが、時効熱処理によって機械的性
質が改善され、また焼入れ焼戻しにより粒界に化合物相
がパーライト状に析出する。
含有するＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系（ＡＳＴＭ規格−ＡＺ９１
Ｄ等）では、Ｍｇ側に広いα−固溶体領域があり、Ｍｇ
−Ａｌ−Ｚｎ系化合物が晶出する。鋳造のままでも強靱
で耐食性に優れているが、時効熱処理によって機械的性
質が改善され、また焼入れ焼戻しにより粒界に化合物相
がパーライト状に析出する。
【０００５】Ｍｇ−Ｚｎ系合金においては、Ｍｇに２％
のＺｎを添加した場合に、鋳造のままで最高の強度と伸
びがえられるが、鋳造性を良くし健全な鋳物を得るため
に、さらに多量にＺｎが添加される。Ｍｇ−６％Ｚｎ合
金は鋳造のままでは引張強さが１７ｋｇ／ｍｍ2台であ
り、Ｔ６処理により改善されるがＭｇ−Ａｌ系に比べる
とかなり劣っている。Ｍｇ−Ｚｎ系としては、例えばＺ
ＣＭ６３０Ａ（Ｍｇ−６％Ｚｎ−３％Ｃｕ−０．２Ｍ
ｎ）がある。
のＺｎを添加した場合に、鋳造のままで最高の強度と伸
びがえられるが、鋳造性を良くし健全な鋳物を得るため
に、さらに多量にＺｎが添加される。Ｍｇ−６％Ｚｎ合
金は鋳造のままでは引張強さが１７ｋｇ／ｍｍ2台であ
り、Ｔ６処理により改善されるがＭｇ−Ａｌ系に比べる
とかなり劣っている。Ｍｇ−Ｚｎ系としては、例えばＺ
ＣＭ６３０Ａ（Ｍｇ−６％Ｚｎ−３％Ｃｕ−０．２Ｍ
ｎ）がある。
【０００６】一方、耐熱性が優れ高温における使用に適
するマグネシウム合金が探究され、希土類元素を添加し
た合金が、常温における機械的性質はアルミニウム合金
に多少劣るが、２５０〜３００℃までの高温においてア
ルミニウム合金に比肩する性質が得られることが見出さ
れている。例えば、希土類元素（Ｒ．Ｅ．）を含む実用
合金として、Ｚｎを含まないＥＫ３０Ａ合金（２．５〜
４％Ｒ．Ｅ．−０．２％Ｚｒ）、Ｚｎを含むものとして
ＺＥ４１Ａ合金（１％Ｒ．Ｅ，−２．０％Ｚｎ−０．６
％Ｚｒ）などが実用化されている。
するマグネシウム合金が探究され、希土類元素を添加し
た合金が、常温における機械的性質はアルミニウム合金
に多少劣るが、２５０〜３００℃までの高温においてア
ルミニウム合金に比肩する性質が得られることが見出さ
れている。例えば、希土類元素（Ｒ．Ｅ．）を含む実用
合金として、Ｚｎを含まないＥＫ３０Ａ合金（２．５〜
４％Ｒ．Ｅ．−０．２％Ｚｒ）、Ｚｎを含むものとして
ＺＥ４１Ａ合金（１％Ｒ．Ｅ，−２．０％Ｚｎ−０．６
％Ｚｒ）などが実用化されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記マグネシウム合金
のうち、Ｍｇ−Ａｌ系あるいはＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系の合
金は、コストも安く、ダイカストが可能であるので、せ
いぜい６０℃以下の低温度で使用される部材に採用され
つつあるが、Ｍｇ−Ａｌ化合物は融点が低く、高温で不
安定であるため、高温での強度低下、耐クリープ性の低
下が大きい。
のうち、Ｍｇ−Ａｌ系あるいはＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系の合
金は、コストも安く、ダイカストが可能であるので、せ
いぜい６０℃以下の低温度で使用される部材に採用され
つつあるが、Ｍｇ−Ａｌ化合物は融点が低く、高温で不
安定であるため、高温での強度低下、耐クリープ性の低
下が大きい。
【０００８】例えば、ＡＺ９１Ｄは鋳造性、耐食性、室
温〜１５０℃までの強度に優れるが、１００℃以上の耐
クリープ性に劣る。高温クリープ特性が低いと、例えば
ボルト締結部が使用中温度上昇した場合に、締付力（軸
力）が低下するという問題を生ずる。特にダイカスト材
料の場合にこの傾向は顕著となる。軸力保持率として、
１５０℃で１００時間保持して５０％以上必要である。
温〜１５０℃までの強度に優れるが、１００℃以上の耐
クリープ性に劣る。高温クリープ特性が低いと、例えば
ボルト締結部が使用中温度上昇した場合に、締付力（軸
力）が低下するという問題を生ずる。特にダイカスト材
料の場合にこの傾向は顕著となる。軸力保持率として、
１５０℃で１００時間保持して５０％以上必要である。
【０００９】マグネシウム合金の中のアルミニウムはそ
の凝固過程において、Ｍｇ17Ａｌ12の晶出物を形成する
が、ダイカストのように冷却速度が早い場合、粒界近傍
に晶出物を形成する前の溶質原子のアルミニウム濃度が
高い領域（デントリティクセル）を形成する。この不安
定なアルミニウム原子の存在のため、高温環境下での粒
界拡散が活発となり、クリープ変形が促進されると考え
られる。
の凝固過程において、Ｍｇ17Ａｌ12の晶出物を形成する
が、ダイカストのように冷却速度が早い場合、粒界近傍
に晶出物を形成する前の溶質原子のアルミニウム濃度が
高い領域（デントリティクセル）を形成する。この不安
定なアルミニウム原子の存在のため、高温環境下での粒
界拡散が活発となり、クリープ変形が促進されると考え
られる。
【００１０】本発明は従来のＭｇ−Ａｌ系のダイカスト
用合金が耐クリープ特性に劣るという前記のごとき問題
点を解決するためになされたものであって、１５０℃で
のクリープ特性を向上することのできるダイキャスト用
耐熱マグネシウム合金の製造方法を提供することを目的
とする。
用合金が耐クリープ特性に劣るという前記のごとき問題
点を解決するためになされたものであって、１５０℃で
のクリープ特性を向上することのできるダイキャスト用
耐熱マグネシウム合金の製造方法を提供することを目的
とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】そこで、発明者等は粒界
近傍に晶出物を形成する前の溶質原子のアルミニウム濃
度が高いデントリティクセルを、熱処理により安定化す
ることを着想し、種々の熱処理を試みた。その結果、３
００〜３５０℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を
行うことにより、デントリティクセルが安定化し、クリ
ープ変形が抑止されることを見出して本発明を完成し
た。
近傍に晶出物を形成する前の溶質原子のアルミニウム濃
度が高いデントリティクセルを、熱処理により安定化す
ることを着想し、種々の熱処理を試みた。その結果、３
００〜３５０℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を
行うことにより、デントリティクセルが安定化し、クリ
ープ変形が抑止されることを見出して本発明を完成し
た。
【００１２】本発明の耐熱マグネシウム合金の製造方法
は、重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％を含有し、ま
たは重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％と、Ｚｎ；６
％以下、Ｒ．Ｅ．；３％以下、Ｍｎ；１％以下のうち１
種または２種以上を含み、残部がＭｇからなるマグネシ
ウム合金材料をダイカスト鋳造して得られた部材を、３
００〜３５０℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を
行うことを要旨とする。
は、重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％を含有し、ま
たは重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％と、Ｚｎ；６
％以下、Ｒ．Ｅ．；３％以下、Ｍｎ；１％以下のうち１
種または２種以上を含み、残部がＭｇからなるマグネシ
ウム合金材料をダイカスト鋳造して得られた部材を、３
００〜３５０℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を
行うことを要旨とする。
【００１３】
【作用】本発明の対象となる合金成分は、Ａｌを少なく
とも３．０〜１０．０％含有するので、ダイキャスト鋳
造により、デントリティクセルを形成する。ダイカスト
鋳造して得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜
１００時間加熱する熱処理を行うことにより、デントリ
ティクセル内のアルミニウム溶質原子が析出するので、
デントリティクセルが安定化し、クリープ強度が向上す
る。
とも３．０〜１０．０％含有するので、ダイキャスト鋳
造により、デントリティクセルを形成する。ダイカスト
鋳造して得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜
１００時間加熱する熱処理を行うことにより、デントリ
ティクセル内のアルミニウム溶質原子が析出するので、
デントリティクセルが安定化し、クリープ強度が向上す
る。
【００１４】この熱処理温度範囲は前述したようにデン
トリティクセル内のアルミニウムの溶質原子を析出させ
ることを目的としており、従来知られているＡＺ９１Ｃ
（Ａｌ９％、Ｚｎ１％）合金のＴ５条件（２００℃前
後）に比べはるかに高温である。
トリティクセル内のアルミニウムの溶質原子を析出させ
ることを目的としており、従来知られているＡＺ９１Ｃ
（Ａｌ９％、Ｚｎ１％）合金のＴ５条件（２００℃前
後）に比べはるかに高温である。
【００１５】本発明において、合金成分の組成範囲を限
定した理由について説明する。 Ａｌ；３．０〜１０．０％ Ａｌはデントリティクセルを形成するに必要な元素であ
り、３．０％未満では充分なデントリティクセルが形成
されない。１０．０％を越えて含有されると、高温クリ
ープ特性が低下するので、その含有範囲を３．０〜１
０．０％とした。
定した理由について説明する。 Ａｌ；３．０〜１０．０％ Ａｌはデントリティクセルを形成するに必要な元素であ
り、３．０％未満では充分なデントリティクセルが形成
されない。１０．０％を越えて含有されると、高温クリ
ープ特性が低下するので、その含有範囲を３．０〜１
０．０％とした。
【００１６】Ｚｎ；６％以下 Ｚｎは室温における引張強さを向上させるために必要な
元素である。しかし、６％を越えて含有させると、高温
特性すなわち軸力保持率が低下するので６％以下とし
た。
元素である。しかし、６％を越えて含有させると、高温
特性すなわち軸力保持率が低下するので６％以下とし
た。
【００１７】Ｒ．Ｅ．；３％以下 Ｒ．Ｅ．は軸力保持率を大きく改善する元素である。し
かし、３％を越えて含有させると室温強度を低下させる
ので、上限を３％とした。Ｒ．Ｅ．としてはＣｅを主成
分とするミッシュメタルがコスト面で好ましいが、希土
類元素でも同じ効果を有する。
かし、３％を越えて含有させると室温強度を低下させる
ので、上限を３％とした。Ｒ．Ｅ．としてはＣｅを主成
分とするミッシュメタルがコスト面で好ましいが、希土
類元素でも同じ効果を有する。
【００１８】Ｍｎ；１％以下 ＭｎはＡｌと同時に作用して腐食に影響するＦｅを除去
する。１％を越えて添加しても耐食性の効果向上は見ら
れないので、上限を１％とした。
する。１％を越えて添加しても耐食性の効果向上は見ら
れないので、上限を１％とした。
【００１９】本発明において、熱処理条件を３００〜３
５０℃で０．５〜１００時間に限定したのは、３００℃
以下および３５０℃以上では、いづれの時間においても
軸力保持率５０％を満足しないからであり、熱処理時間
が０．５時間未満および１００時間以上では、いかなる
温度で処理しても軸力保持率５０％を満足しないからで
ある。
５０℃で０．５〜１００時間に限定したのは、３００℃
以下および３５０℃以上では、いづれの時間においても
軸力保持率５０％を満足しないからであり、熱処理時間
が０．５時間未満および１００時間以上では、いかなる
温度で処理しても軸力保持率５０％を満足しないからで
ある。
【００２０】
【実施例】本発明の実施例を比較例と対比して説明し本
発明の効果を明らかにする。 （実施例１）Ａｌ；４％、Ｚｎ；４％、Ｒ．Ｅ．（ミッ
シュメタルを使用）；２％を含有するマグネシウム合金
を溶製し、コールドチャンバダイカストにより、テスト
ピースを鋳造した。得られたテストピースを３００℃、
３３０℃および３５０℃の各温度で、０．２〜１５０時
間加熱する熱処理を行い、それぞれのテストピースにつ
いて、１５０℃×１００時間炉内放置するボルトゆるみ
試験を行った。得られた結果は熱処理時間と軸力保持率
との関係図として図１に示した。
発明の効果を明らかにする。 （実施例１）Ａｌ；４％、Ｚｎ；４％、Ｒ．Ｅ．（ミッ
シュメタルを使用）；２％を含有するマグネシウム合金
を溶製し、コールドチャンバダイカストにより、テスト
ピースを鋳造した。得られたテストピースを３００℃、
３３０℃および３５０℃の各温度で、０．２〜１５０時
間加熱する熱処理を行い、それぞれのテストピースにつ
いて、１５０℃×１００時間炉内放置するボルトゆるみ
試験を行った。得られた結果は熱処理時間と軸力保持率
との関係図として図１に示した。
【００２１】図１から明らかなように、３００℃以下お
よび３５０℃以上では、いづれの時間においても軸力保
持率５０％を満足せず、また熱処理時間が０．５時間未
満および１００時間以上では、いかなる温度で処理して
も軸力保持率５０％を満足しないことが判明し、３００
〜３５０℃で０．５〜１００時間加熱する本発明の熱処
理条件により、所望の軸力保持率が確保できることが確
認された。
よび３５０℃以上では、いづれの時間においても軸力保
持率５０％を満足せず、また熱処理時間が０．５時間未
満および１００時間以上では、いかなる温度で処理して
も軸力保持率５０％を満足しないことが判明し、３００
〜３５０℃で０．５〜１００時間加熱する本発明の熱処
理条件により、所望の軸力保持率が確保できることが確
認された。
【００２２】（実施例２）Ａｌ；４％、Ｚｎ；４％、
Ｒ．Ｅ．；２％を含有するマグネシウム合金（ＡＺＥ４
４２と表す）およびＡｌ；９％、Ｚｎ；１％、Ｍｎ；
０．２％を含有するマグネシウム合金（ＡＺ９１Ｄ）を
溶製し、コールドチャンバダイカストにより、テストピ
ースを鋳造した。得られたテストピースを３３０℃で２
時間の熱処理を施し、それぞれのテストピースについ
て、１５０℃×１００時間炉内放置するボルトゆるみ試
験を行った。得られた結果は炉内保持時間と軸力保持率
との関係図として図２に示した。なお、比較のために熱
処理を施さない鋳造したままのものについても同様に１
５０℃×１００時間炉内放置するボルトゆるみ試験を行
い、結果は図２に併せて示した。
Ｒ．Ｅ．；２％を含有するマグネシウム合金（ＡＺＥ４
４２と表す）およびＡｌ；９％、Ｚｎ；１％、Ｍｎ；
０．２％を含有するマグネシウム合金（ＡＺ９１Ｄ）を
溶製し、コールドチャンバダイカストにより、テストピ
ースを鋳造した。得られたテストピースを３３０℃で２
時間の熱処理を施し、それぞれのテストピースについ
て、１５０℃×１００時間炉内放置するボルトゆるみ試
験を行った。得られた結果は炉内保持時間と軸力保持率
との関係図として図２に示した。なお、比較のために熱
処理を施さない鋳造したままのものについても同様に１
５０℃×１００時間炉内放置するボルトゆるみ試験を行
い、結果は図２に併せて示した。
【００２３】図２に示したように、本発明方法により熱
処理したものはいずれの合金も、鋳造のままのものに比
べて軸力保持率が高く、１５０℃×１００時間の軸力保
持率はＡＺＥ４４２で７０％、ＡＺ９１Ｄで５０％であ
って、熱処理による軸力保持率の向上の効果が確認され
た。
処理したものはいずれの合金も、鋳造のままのものに比
べて軸力保持率が高く、１５０℃×１００時間の軸力保
持率はＡＺＥ４４２で７０％、ＡＺ９１Ｄで５０％であ
って、熱処理による軸力保持率の向上の効果が確認され
た。
【００２４】
【発明の効果】本発明の耐熱マグネシウム合金の製造方
法は、重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％を含有し、
または重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％と、Ｚｎ；
６％以下、Ｒ．Ｅ．（Ｃｅを主成分とするミッシュメタ
ル）；３％以下、Ｍｎ；１％以下の１種または２種以上
を含み、残部がＭｇからなるマグネシウム合金材料をダ
イカスト鋳造して得られた部材を、３００〜３５０℃で
０．５〜１００時間加熱する熱処理を行うものであっ
て、Ａｌを少なくとも３．０〜１０．０％含有するの
で、ダイキャスト鋳造により、デントリティクセルを形
成する。ダイカスト鋳造して得られた部材を、３００〜
３５０℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を行うこ
とにより、デントリティクセル内のアルミニウム溶質原
子が析出するので、デントリティクセルが安定化し、ク
リープ強度が向上する。
法は、重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％を含有し、
または重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％と、Ｚｎ；
６％以下、Ｒ．Ｅ．（Ｃｅを主成分とするミッシュメタ
ル）；３％以下、Ｍｎ；１％以下の１種または２種以上
を含み、残部がＭｇからなるマグネシウム合金材料をダ
イカスト鋳造して得られた部材を、３００〜３５０℃で
０．５〜１００時間加熱する熱処理を行うものであっ
て、Ａｌを少なくとも３．０〜１０．０％含有するの
で、ダイキャスト鋳造により、デントリティクセルを形
成する。ダイカスト鋳造して得られた部材を、３００〜
３５０℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を行うこ
とにより、デントリティクセル内のアルミニウム溶質原
子が析出するので、デントリティクセルが安定化し、ク
リープ強度が向上する。
【図１】種々の温度における熱処理時間と軸力保持率と
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
【図２】本発明例と比較例のボルトゆるみ試験結果を示
す図である。
す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 主要成分の一つとして、少なくともＡｌ
を３．０〜１０．０重量％を含むマグネシウム合金材料
をダイカスト鋳造して得られた部材を、３００〜３５０
℃で０．５〜１００時間加熱する熱処理を行うことを特
徴とする耐熱マグネシウム合金の製造方法。 - 【請求項２】 重量比で、Ａｌ；３．０〜１０．０％
と、Ｚｎ；６％以下、Ｒ．Ｅ．（希土類元素）；３％以
下、Ｍｎ；１％以下のうち１種または２種以上を含み、
残部がＭｇからなるマグネシウム合金材料をダイカスト
鋳造して得られた部材を、３００〜３５０℃で０．５〜
１００時間加熱する熱処理を行うことを特徴とする耐熱
マグネシウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32570992A JP3164252B2 (ja) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | 耐熱マグネシウム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32570992A JP3164252B2 (ja) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | 耐熱マグネシウム合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06172948A true JPH06172948A (ja) | 1994-06-21 |
| JP3164252B2 JP3164252B2 (ja) | 2001-05-08 |
Family
ID=18179832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32570992A Expired - Fee Related JP3164252B2 (ja) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | 耐熱マグネシウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3164252B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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