JPH06167287A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
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- JPH06167287A JPH06167287A JP4321051A JP32105192A JPH06167287A JP H06167287 A JPH06167287 A JP H06167287A JP 4321051 A JP4321051 A JP 4321051A JP 32105192 A JP32105192 A JP 32105192A JP H06167287 A JPH06167287 A JP H06167287A
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- roller
- oil
- crankshaft
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 吸入ガス，吐出ガス間に異常な差圧が発生し
た場合でも、圧縮機構部の摺動部、特にローラ，ベーン
間の油膜厚さを適正に確保しうる信頼性の高いロータリ
圧縮機を提供する。 【構成】 潤滑油２０を貯溜したケース１６内に、電動
機部と圧縮機構部とを収納し、その圧縮機構部は、シリ
ンダ３と主軸受４および副軸受５とで形成された圧縮室
と、吐出室と、圧縮室と吐出室とを連通する吐出孔に設
けられた吐出弁と、圧縮室内に主軸受４および副軸受５
に軸支されたクランク軸２によって偏心回転するローラ
７と、シリンダ３に取り付けられローラ７の外周に接し
て圧縮室を高圧側と低圧側に区分するベーン６とを備
え、吐出圧力，吸込圧力の差圧によりケース１６内の潤
滑油２０を前記シリンダ３内に給油する手段、例えばケ
ース１６底部の貯油面下部と吸込パイプ１９とを結ぶ連
通パイプ２１を設けた。
た場合でも、圧縮機構部の摺動部、特にローラ，ベーン
間の油膜厚さを適正に確保しうる信頼性の高いロータリ
圧縮機を提供する。 【構成】 潤滑油２０を貯溜したケース１６内に、電動
機部と圧縮機構部とを収納し、その圧縮機構部は、シリ
ンダ３と主軸受４および副軸受５とで形成された圧縮室
と、吐出室と、圧縮室と吐出室とを連通する吐出孔に設
けられた吐出弁と、圧縮室内に主軸受４および副軸受５
に軸支されたクランク軸２によって偏心回転するローラ
７と、シリンダ３に取り付けられローラ７の外周に接し
て圧縮室を高圧側と低圧側に区分するベーン６とを備
え、吐出圧力，吸込圧力の差圧によりケース１６内の潤
滑油２０を前記シリンダ３内に給油する手段、例えばケ
ース１６底部の貯油面下部と吸込パイプ１９とを結ぶ連
通パイプ２１を設けた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ロータリ圧縮機に係
り、例えば、空気調和機，冷蔵庫等の冷凍機器および空
調機器に用いられ、特に、吐出圧力，吸込圧力の圧力差
の異常差圧時における信頼性を確保するのに好適なロー
タリ圧縮機に関するものである。
り、例えば、空気調和機，冷蔵庫等の冷凍機器および空
調機器に用いられ、特に、吐出圧力，吸込圧力の圧力差
の異常差圧時における信頼性を確保するのに好適なロー
タリ圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的なロータリ圧縮機について図１，
２を参照して説明する。図１は、一般的なロータリ圧縮
機の縦断面図、図２は、従来のロータリ圧縮機の吸込パ
イプ部の縦断面図である。従来一般のロータリ圧縮機
は、図１に示すように、密閉容器を構成するケース１６
内に電動機Ｍと、この電動機Ｍにクランクシャフト２を
介して連結される圧縮機構部Ｃとが収納され、ケース１
６内の下部には潤滑油２０が貯溜されている。電動機Ｍ
は、回転子１ａおよび固定子１ｂからなり、回転子１ａ
にはクランクシャフト２の一端部が連結され他端部が圧
縮機構部Ｃへ延びている。
２を参照して説明する。図１は、一般的なロータリ圧縮
機の縦断面図、図２は、従来のロータリ圧縮機の吸込パ
イプ部の縦断面図である。従来一般のロータリ圧縮機
は、図１に示すように、密閉容器を構成するケース１６
内に電動機Ｍと、この電動機Ｍにクランクシャフト２を
介して連結される圧縮機構部Ｃとが収納され、ケース１
６内の下部には潤滑油２０が貯溜されている。電動機Ｍ
は、回転子１ａおよび固定子１ｂからなり、回転子１ａ
にはクランクシャフト２の一端部が連結され他端部が圧
縮機構部Ｃへ延びている。
【０００３】圧縮機構部Ｃは、シリンダ３と、このシリ
ンダ３内のシリンダアボア（シリンダ内空間）３ａの両
端を密閉する主軸受４および副軸受５とを有している。
この主軸受４および副軸受５はクランクシャフト２を支
持している。主軸受４と副軸受５との間に位置するクラ
ンクシャフト２の部分が偏心部２ａを構成しており、こ
の偏心部２ａにローラ７が隙間嵌めで嵌合されている。
ベーン６は、シリンダ３内のベーン溝６ａ内に摺動自在
に配置され、その上端縁がローラ７の外周面に摺接して
いる。ローラ７はシリンダボア３ａの内周面にほとんど
接触した状態で配置されてシリンダボア３ａと協力して
三日月形の空間を形成する。
ンダ３内のシリンダアボア（シリンダ内空間）３ａの両
端を密閉する主軸受４および副軸受５とを有している。
この主軸受４および副軸受５はクランクシャフト２を支
持している。主軸受４と副軸受５との間に位置するクラ
ンクシャフト２の部分が偏心部２ａを構成しており、こ
の偏心部２ａにローラ７が隙間嵌めで嵌合されている。
ベーン６は、シリンダ３内のベーン溝６ａ内に摺動自在
に配置され、その上端縁がローラ７の外周面に摺接して
いる。ローラ７はシリンダボア３ａの内周面にほとんど
接触した状態で配置されてシリンダボア３ａと協力して
三日月形の空間を形成する。
【０００４】ベーン６はこのシリンダ内空間を吸入室と
圧縮室とに仕切り、かつ、ローラ７の偏心回転に追従し
て往復動を行う。すなわち、ローラ７の偏心回転によっ
て吸入室，圧縮室の容積が変化し、この容積変化によ
り、冷媒ガスが吸込パイプ１９を通過してシリンダボア
３ａ内に吸入され圧縮される。なお、この運転の際、ロ
ーラ７は、クランクシャフト２にともなって公転すると
ともに自転も行う。ローラ７自転の駆動力は、ローラ
７，クランクシャフト２間の接触力（摩擦力）により与
えられる。また、ローラ７自転の静止力は、ベーン６の
押し付け力により与えられ、これらの力のバランスによ
り、ローラ７の自転数が決まるものである。
圧縮室とに仕切り、かつ、ローラ７の偏心回転に追従し
て往復動を行う。すなわち、ローラ７の偏心回転によっ
て吸入室，圧縮室の容積が変化し、この容積変化によ
り、冷媒ガスが吸込パイプ１９を通過してシリンダボア
３ａ内に吸入され圧縮される。なお、この運転の際、ロ
ーラ７は、クランクシャフト２にともなって公転すると
ともに自転も行う。ローラ７自転の駆動力は、ローラ
７，クランクシャフト２間の接触力（摩擦力）により与
えられる。また、ローラ７自転の静止力は、ベーン６の
押し付け力により与えられ、これらの力のバランスによ
り、ローラ７の自転数が決まるものである。
【０００５】副軸受５の外周部のリブ９によって内側に
凹所が形成され、この凹所が吐出カバーに係る消音室カ
バー板１０により覆われて、消音室１１と下部に吐出弁
８を装備した吐出弁室１５とを構成している。そして、
締付ボルト１７は、前記圧縮機の組立用に用いられてい
る。
凹所が形成され、この凹所が吐出カバーに係る消音室カ
バー板１０により覆われて、消音室１１と下部に吐出弁
８を装備した吐出弁室１５とを構成している。そして、
締付ボルト１７は、前記圧縮機の組立用に用いられてい
る。
【０００６】副軸受５には、シリンダボア３ａと吐出弁
室１５とを連通する吐出孔５ａが構成されており、シリ
ンダボア３ａ内で圧縮された冷媒ガスは吐出孔５ａを経
て吐出弁室１５内に吐き出され、消音室１１を通り、連
通穴１８を通って、電動機Ｍが収納されているケース内
空間１６ａからケース１６外へ図示しない吐出ポ−トを
介して排出される。
室１５とを連通する吐出孔５ａが構成されており、シリ
ンダボア３ａ内で圧縮された冷媒ガスは吐出孔５ａを経
て吐出弁室１５内に吐き出され、消音室１１を通り、連
通穴１８を通って、電動機Ｍが収納されているケース内
空間１６ａからケース１６外へ図示しない吐出ポ−トを
介して排出される。
【０００７】シリンダ３の下部にはベーン６の下端部
（背部）を弾性支持するポンプ室１２が設けられてい
る。また、主軸受４の下部には、図１に矢印で示すα方
向に抵抗の少ない流体ダイオード４ａを装備している。
このポンプ室１２の容積は、ベーン６の往復動によって
変化し、これにともない、ケース１６下部に貯溜されて
いる潤滑油２０が流体ダイオード４ａを通り、ポンプ室
１２から押し出される。
（背部）を弾性支持するポンプ室１２が設けられてい
る。また、主軸受４の下部には、図１に矢印で示すα方
向に抵抗の少ない流体ダイオード４ａを装備している。
このポンプ室１２の容積は、ベーン６の往復動によって
変化し、これにともない、ケース１６下部に貯溜されて
いる潤滑油２０が流体ダイオード４ａを通り、ポンプ室
１２から押し出される。
【０００８】この押し出された油は、消音室カバー板１
０と、この消音室カバー板１０に取り付けられた給油路
１４を経てクランクシャフト２の偏心部２ａに供給さ
れ、クランクシャフト偏心部２ａとローラ７内径とで構
成される油溜り部７ａに油を滞溜させる。この油溜り部
７ａからローラ７と主軸受４，副軸受５のクリアランス
を通じて、シリンダ内空間３ａに油を供給している。ま
た、この油が、ローラ７，ベーン６間に油膜をつくり、
ローラ７およびベーン６の摩耗を抑えるように構成され
ている。
０と、この消音室カバー板１０に取り付けられた給油路
１４を経てクランクシャフト２の偏心部２ａに供給さ
れ、クランクシャフト偏心部２ａとローラ７内径とで構
成される油溜り部７ａに油を滞溜させる。この油溜り部
７ａからローラ７と主軸受４，副軸受５のクリアランス
を通じて、シリンダ内空間３ａに油を供給している。ま
た、この油が、ローラ７，ベーン６間に油膜をつくり、
ローラ７およびベーン６の摩耗を抑えるように構成され
ている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術における
問題点について説明する。ローラ７，ベーン６間の油膜
は、ローラ７の自転数、ベーンの押し付け力、冷媒の性
質および油量に起因する。図３は、吸入ガス，吐出ガス
の圧力差とローラ自転数およびローラ，ベーン間の油膜
厚さの関係を示す線図である。図中、実線は、従来技術
の圧縮機におけるロ−ラ自転数とローラ，ベーン間油膜
厚さとを示し、また、点線は、シリンダ内に油を供給し
た場合のローラ自転数とローラ，ベーン間油膜厚さとの
関係を示すものである。なお、油膜厚さは、弾性流体潤
滑の式から求めた値である。
問題点について説明する。ローラ７，ベーン６間の油膜
は、ローラ７の自転数、ベーンの押し付け力、冷媒の性
質および油量に起因する。図３は、吸入ガス，吐出ガス
の圧力差とローラ自転数およびローラ，ベーン間の油膜
厚さの関係を示す線図である。図中、実線は、従来技術
の圧縮機におけるロ−ラ自転数とローラ，ベーン間油膜
厚さとを示し、また、点線は、シリンダ内に油を供給し
た場合のローラ自転数とローラ，ベーン間油膜厚さとの
関係を示すものである。なお、油膜厚さは、弾性流体潤
滑の式から求めた値である。
【００１０】一般に、吐出圧力が増大すると、ベーン６
の押し付け力が増大し、ローラ７の自転数が低下する。
このため、通常の圧縮機の運転時の吸入ガス，吐出ガス
の圧力差（以下単に差圧という）では、油膜の厚さは問
題ない。しかし、周囲温度が高く、凝縮器内の圧力が高
くなることや、サイクルの詰まり等により、圧縮機内の
差圧が大きくなる現象が発生し、図３のｂの部分となる
と、従来の圧縮機のローラ７，ベーン６間の油膜厚さ
が、図３に示す必要最小油膜厚さより薄くなり、信頼性
を著しく低下させるという問題があった。
の押し付け力が増大し、ローラ７の自転数が低下する。
このため、通常の圧縮機の運転時の吸入ガス，吐出ガス
の圧力差（以下単に差圧という）では、油膜の厚さは問
題ない。しかし、周囲温度が高く、凝縮器内の圧力が高
くなることや、サイクルの詰まり等により、圧縮機内の
差圧が大きくなる現象が発生し、図３のｂの部分となる
と、従来の圧縮機のローラ７，ベーン６間の油膜厚さ
が、図３に示す必要最小油膜厚さより薄くなり、信頼性
を著しく低下させるという問題があった。
【００１１】また、ローラ自転数の低下を減らすため
に、ローラ７とクランクシャフト２の偏心部２ａを固定
させる構造が考えられるが、軸受のスラスト部の信頼性
が低下することや、ローラ７，ベーン６間の相対速度が
増加するため、抵抗が増え、通常運転時の圧縮機の入力
を増加させるという問題があった。また今日、地球規模
で環境汚染が問題となり、オゾン層を破壊するフロン系
冷媒Ｒ１２に対する代替冷媒としてＲ１３４ａが採用さ
れる気運にある。しかし、このＲ１３４ａには、塩素が
含まれてないため、冷媒の潤滑性も低下し、ローラ，ベ
ーン間の油膜が切れる障害を生じるが、この場合、圧縮
機の信頼性を著しく低下させるという問題があった。
に、ローラ７とクランクシャフト２の偏心部２ａを固定
させる構造が考えられるが、軸受のスラスト部の信頼性
が低下することや、ローラ７，ベーン６間の相対速度が
増加するため、抵抗が増え、通常運転時の圧縮機の入力
を増加させるという問題があった。また今日、地球規模
で環境汚染が問題となり、オゾン層を破壊するフロン系
冷媒Ｒ１２に対する代替冷媒としてＲ１３４ａが採用さ
れる気運にある。しかし、このＲ１３４ａには、塩素が
含まれてないため、冷媒の潤滑性も低下し、ローラ，ベ
ーン間の油膜が切れる障害を生じるが、この場合、圧縮
機の信頼性を著しく低下させるという問題があった。
【００１２】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたもので、吸入ガス，吐出ガス間に異常
な差圧が発生した場合でも、圧縮機構部の摺動部、特に
ローラ，ベーン間の油膜厚さを適正に確保しうる信頼性
の高いロータリ圧縮機を提供することを、その目的とす
るものである。
るためになされたもので、吸入ガス，吐出ガス間に異常
な差圧が発生した場合でも、圧縮機構部の摺動部、特に
ローラ，ベーン間の油膜厚さを適正に確保しうる信頼性
の高いロータリ圧縮機を提供することを、その目的とす
るものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係るロータリ圧縮機の第一の発明の構成
は、潤滑油を貯溜した密閉容器内に、電動機部と該電動
機部にクランク軸で連結された圧縮機構部とを収納し、
その圧縮機構部は、シリンダと該シリンダの両端を閉塞
する主軸受および副軸受とで形成された圧縮室と、前記
副軸受と吐出カバ−とで囲まれた吐出室と、前記圧縮室
と吐出室とを連通する吐出孔に設けられた吐出弁と、前
記圧縮室内に前記主軸受および副軸受に軸支されたクラ
ンク軸によって偏心回転するローラと、前記シリンダに
摺動自在に取り付けられ前記ローラの外周に接して前記
圧縮室を高圧側と低圧側に区分するベーンとを備えてな
るロータリ圧縮機において、吐出圧力，吸込圧力の差圧
により前記密閉容器内の潤滑油を前記シリンダ内に給油
する手段を設けたものである。
に、本発明に係るロータリ圧縮機の第一の発明の構成
は、潤滑油を貯溜した密閉容器内に、電動機部と該電動
機部にクランク軸で連結された圧縮機構部とを収納し、
その圧縮機構部は、シリンダと該シリンダの両端を閉塞
する主軸受および副軸受とで形成された圧縮室と、前記
副軸受と吐出カバ−とで囲まれた吐出室と、前記圧縮室
と吐出室とを連通する吐出孔に設けられた吐出弁と、前
記圧縮室内に前記主軸受および副軸受に軸支されたクラ
ンク軸によって偏心回転するローラと、前記シリンダに
摺動自在に取り付けられ前記ローラの外周に接して前記
圧縮室を高圧側と低圧側に区分するベーンとを備えてな
るロータリ圧縮機において、吐出圧力，吸込圧力の差圧
により前記密閉容器内の潤滑油を前記シリンダ内に給油
する手段を設けたものである。
【００１４】具体的に、シリンダ内に給油する手段は、
密閉容器底部の貯油面下部と吸込パイプとを結ぶ連通パ
イプを設けたものである。また、連通パイプに、ロー
ラ，ベーン間の油膜が切れる差圧になったとき開弁する
弁を具備したものである。さらに、クランク軸の回転角
が０°のときベーン下部のポンプ部とシリンダ内とを連
通する給油溝を、主軸受または副軸受のいずれかに設け
たものである。
密閉容器底部の貯油面下部と吸込パイプとを結ぶ連通パ
イプを設けたものである。また、連通パイプに、ロー
ラ，ベーン間の油膜が切れる差圧になったとき開弁する
弁を具備したものである。さらに、クランク軸の回転角
が０°のときベーン下部のポンプ部とシリンダ内とを連
通する給油溝を、主軸受または副軸受のいずれかに設け
たものである。
【００１５】さらに、クランク軸の回転角が４５°〜２
７０°のとき、ローラ，クランク軸偏心部間に形成され
る油溜り部とシリンダ内との差圧により油をシリンダ内
に供給しうる給油溝を副軸受に設けたものである。さら
に、クランク軸の回転角が９０°〜２７０°のとき、ベ
ーン下部のポンプ部とシリンダ内との差圧により油をシ
リンダ内に供給しうる給油溝をベーン端面に設けたもの
である。さらに、ローラ端面に、該ローラ端面からシリ
ンダ内へ遠心ポンプ作用で油を供給しうる研削跡を形成
したものである。
７０°のとき、ローラ，クランク軸偏心部間に形成され
る油溜り部とシリンダ内との差圧により油をシリンダ内
に供給しうる給油溝を副軸受に設けたものである。さら
に、クランク軸の回転角が９０°〜２７０°のとき、ベ
ーン下部のポンプ部とシリンダ内との差圧により油をシ
リンダ内に供給しうる給油溝をベーン端面に設けたもの
である。さらに、ローラ端面に、該ローラ端面からシリ
ンダ内へ遠心ポンプ作用で油を供給しうる研削跡を形成
したものである。
【００１６】上記目的を達成するために、本発明に係る
ロータリ圧縮機の第二の発明の構成は、潤滑油を貯溜し
た密閉容器内に、電動機部と該電動機部にクランク軸で
連結された圧縮機構部とを収納し、その圧縮機構部は、
シリンダと該シリンダの両端を閉塞する主軸受および副
軸受とで形成された圧縮室と、前記副軸受と吐出カバ−
とで囲まれた吐出室と、前記圧縮室と吐出室とを連通す
る吐出孔に設けられた吐出弁と、前記圧縮室内に前記主
軸受および副軸受に軸支されたクランク軸によって偏心
回転するローラと、前記シリンダに摺動自在に取り付け
られ前記ローラの外周に接して前記圧縮室を高圧側と低
圧側に区分するベーンとを備えてなるロータリ圧縮機に
おいて、ローラ，クランク軸間の接触力を高め、ローラ
の自転数を増加する手段を設けたものである。
ロータリ圧縮機の第二の発明の構成は、潤滑油を貯溜し
た密閉容器内に、電動機部と該電動機部にクランク軸で
連結された圧縮機構部とを収納し、その圧縮機構部は、
シリンダと該シリンダの両端を閉塞する主軸受および副
軸受とで形成された圧縮室と、前記副軸受と吐出カバ−
とで囲まれた吐出室と、前記圧縮室と吐出室とを連通す
る吐出孔に設けられた吐出弁と、前記圧縮室内に前記主
軸受および副軸受に軸支されたクランク軸によって偏心
回転するローラと、前記シリンダに摺動自在に取り付け
られ前記ローラの外周に接して前記圧縮室を高圧側と低
圧側に区分するベーンとを備えてなるロータリ圧縮機に
おいて、ローラ，クランク軸間の接触力を高め、ローラ
の自転数を増加する手段を設けたものである。
【００１７】具体的に、ローラ，クランク軸間の接触力
を高める手段は、クランク軸の熱膨張係数をローラの熱
膨張係数より大きいものを用いたものである。また、ク
ランク軸の偏心部に溝を設け、この溝に、前記ローラ，
クランク軸の熱膨張係数より高い熱膨張係数の物質を挿
入したものである。
を高める手段は、クランク軸の熱膨張係数をローラの熱
膨張係数より大きいものを用いたものである。また、ク
ランク軸の偏心部に溝を設け、この溝に、前記ローラ，
クランク軸の熱膨張係数より高い熱膨張係数の物質を挿
入したものである。
【００１８】
【作用】上記第一の発明の各技術的手段によれば、密閉
容器内の潤滑油を前記シリンダ内に強制的に給油するこ
とが可能となり、シリンダ内の油量を増加させると、ロ
−ラの自転数が増加し、摺動部、特にローラ，ベーン間
の油膜が適正に確保される。また、第二の発明の各技術
的手段によれば、ローラ，ベーン間の油膜が切れるよう
な、温度条件、圧力条件の場合に、ローラ，クランク軸
間の接触力を高め、ローラの自転数を増加することが可
能となり、したがって、摺動部、特にローラ，ベーン間
の油膜が適正に確保される。
容器内の潤滑油を前記シリンダ内に強制的に給油するこ
とが可能となり、シリンダ内の油量を増加させると、ロ
−ラの自転数が増加し、摺動部、特にローラ，ベーン間
の油膜が適正に確保される。また、第二の発明の各技術
的手段によれば、ローラ，ベーン間の油膜が切れるよう
な、温度条件、圧力条件の場合に、ローラ，クランク軸
間の接触力を高め、ローラの自転数を増加することが可
能となり、したがって、摺動部、特にローラ，ベーン間
の油膜が適正に確保される。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の各実施例を図４ないし図１１
を参照して説明する。まず、第一の発明の各実施例を図
４ないし図１０を参照して説明する。以下の各実施例が
適用されるロータリ圧縮機は、図１，２に示した一般的
構成のものと同等であるから、ロータリ圧縮機の説明を
省略する。 〔実施例 １〕図４は、本発明の一実施例に係るロータ
リ圧縮機の吸込パイプ部の縦断面図である。図中、図２
と同一符号のものは、従来技術と同等部分であるから、
その説明を省略する。
を参照して説明する。まず、第一の発明の各実施例を図
４ないし図１０を参照して説明する。以下の各実施例が
適用されるロータリ圧縮機は、図１，２に示した一般的
構成のものと同等であるから、ロータリ圧縮機の説明を
省略する。 〔実施例 １〕図４は、本発明の一実施例に係るロータ
リ圧縮機の吸込パイプ部の縦断面図である。図中、図２
と同一符号のものは、従来技術と同等部分であるから、
その説明を省略する。
【００２０】図４において、２１は、ケース１６の底部
の貯油面下部と吸込パイプ１９とを結ぶ連通パイプであ
る。本実施例によれば、ケース１６内圧力（吐出圧力）
と吸込パイプ１９内圧力（吸込圧力）との圧力差によ
り、ケース１６内の潤滑油２０を連通パイプ２１により
吸込パイプ１９内に供給する。すなわち、吐出圧力の大
きさに合わせた油の量を、吸込パイプ１９を通じシリン
ダ３内に供給することができる。
の貯油面下部と吸込パイプ１９とを結ぶ連通パイプであ
る。本実施例によれば、ケース１６内圧力（吐出圧力）
と吸込パイプ１９内圧力（吸込圧力）との圧力差によ
り、ケース１６内の潤滑油２０を連通パイプ２１により
吸込パイプ１９内に供給する。すなわち、吐出圧力の大
きさに合わせた油の量を、吸込パイプ１９を通じシリン
ダ３内に供給することができる。
【００２１】〔実施例 ２〕図５は、本発明の他の実施
例に係るロータリ圧縮機の吸込パイプ部の縦断面図であ
る。図中、図４と同一符号のものは、先の実施例と同等
部分であるから、その説明を省略する。図５において、
２２は、連通パイプ２１に具備した差圧弁で、この差圧
弁２２は、ローラ７，ベーン６間の油膜が切れる差圧に
なったとき開弁する機能を有している。すなわち、連通
パイプ２１に差圧弁２２を取付け、図３に示すローラ，
ベーン間の油膜厚さが危険となる差圧ｂの圧力以上にな
ると差圧弁２２が開く構造となっている。これにより問
題となる圧力以上では、ローラ自転数を促進する構造と
なり、ローラ７，ベーン６間の油膜が確保される。
例に係るロータリ圧縮機の吸込パイプ部の縦断面図であ
る。図中、図４と同一符号のものは、先の実施例と同等
部分であるから、その説明を省略する。図５において、
２２は、連通パイプ２１に具備した差圧弁で、この差圧
弁２２は、ローラ７，ベーン６間の油膜が切れる差圧に
なったとき開弁する機能を有している。すなわち、連通
パイプ２１に差圧弁２２を取付け、図３に示すローラ，
ベーン間の油膜厚さが危険となる差圧ｂの圧力以上にな
ると差圧弁２２が開く構造となっている。これにより問
題となる圧力以上では、ローラ自転数を促進する構造と
なり、ローラ７，ベーン６間の油膜が確保される。
【００２２】〔実施例 ３〕次に、図６は、図１のＡ−
Ａ矢視断面をベーンを上にして示した説明図であり、
（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、それぞれクランク
軸回転角θが０°，９０°，１８０°，２７０°の状態
を示している。図中、図１と同一符号のものは同等部分
を示す。図６において、２３は、副軸受５に設けた給油
溝で、２３ａは、ポンプ室１２との連通部、２３ｂは、
シリンダボア３ａ（図１参照）との連通部である。
Ａ矢視断面をベーンを上にして示した説明図であり、
（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、それぞれクランク
軸回転角θが０°，９０°，１８０°，２７０°の状態
を示している。図中、図１と同一符号のものは同等部分
を示す。図６において、２３は、副軸受５に設けた給油
溝で、２３ａは、ポンプ室１２との連通部、２３ｂは、
シリンダボア３ａ（図１参照）との連通部である。
【００２３】本実施例の作用を説明する。通常、図６
（ａ）に示すクランクシャフト２の回転角θ＝０の場合
は、ベーン６がローラ７に押され最下点にきているた
め、ベーン６下部の油を有するポンプ部１２とシリンダ
ボア３ａを連通し、シリンダ３内に油を供給する。しか
し、図６（ｂ），（ｃ），（ｄ）に示す他の角度では、
給油溝２３は、ベーン６に隠れポンプ部１２とシリンダ
ボア３ａを連通せず、給油しない構造となっている。こ
れにより、シリンダボア３ａには、間歇的に給油が行な
われ、油の入り過ぎによる圧縮機の性能低下を抑える構
造となっている。また、この給油溝２３の断面積を調整
することにより、シリンダ３内への油量を調整すること
ができる。なお、この給油溝は主軸受側に設けても同様
の効果を得ることができる。
（ａ）に示すクランクシャフト２の回転角θ＝０の場合
は、ベーン６がローラ７に押され最下点にきているた
め、ベーン６下部の油を有するポンプ部１２とシリンダ
ボア３ａを連通し、シリンダ３内に油を供給する。しか
し、図６（ｂ），（ｃ），（ｄ）に示す他の角度では、
給油溝２３は、ベーン６に隠れポンプ部１２とシリンダ
ボア３ａを連通せず、給油しない構造となっている。こ
れにより、シリンダボア３ａには、間歇的に給油が行な
われ、油の入り過ぎによる圧縮機の性能低下を抑える構
造となっている。また、この給油溝２３の断面積を調整
することにより、シリンダ３内への油量を調整すること
ができる。なお、この給油溝は主軸受側に設けても同様
の効果を得ることができる。
【００２４】〔実施例 ４〕次に、図７は、図１のＡ−
Ａ矢視断面をベーンを上にして示した説明図であり、
（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、それぞれクランク
軸回転角θが０°，９０°，１８０°，２７０°の状態
を示している。図中、図１と同一符号のものは同等部分
を示す。図７において、２４は、副軸受５の端面に設け
た給油溝である。この給油溝２４は、ローラ７，クラン
クシャフト偏心部２ａとの間にできる油溜り部７ａ（図
１参照）とシリンダボア３ａを連通する際、油溜り部７
ａとシリンダ３内との差圧で油を供給するものである。
Ａ矢視断面をベーンを上にして示した説明図であり、
（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、それぞれクランク
軸回転角θが０°，９０°，１８０°，２７０°の状態
を示している。図中、図１と同一符号のものは同等部分
を示す。図７において、２４は、副軸受５の端面に設け
た給油溝である。この給油溝２４は、ローラ７，クラン
クシャフト偏心部２ａとの間にできる油溜り部７ａ（図
１参照）とシリンダボア３ａを連通する際、油溜り部７
ａとシリンダ３内との差圧で油を供給するものである。
【００２５】したがって、クランクシャフト２の１回転
中、図７（ｂ）に示すθ＝９０°のときに油を供給し、
その他の図７（ａ），（ｃ），（ｄ）に示す角度では、
油を供給しない構造となる。この構造により、ガスの吸
い込み過程終了後に給油するため、圧縮機の容積効率を
低下させることなく、シリンダ３内に油を供給すること
が可能である。
中、図７（ｂ）に示すθ＝９０°のときに油を供給し、
その他の図７（ａ），（ｃ），（ｄ）に示す角度では、
油を供給しない構造となる。この構造により、ガスの吸
い込み過程終了後に給油するため、圧縮機の容積効率を
低下させることなく、シリンダ３内に油を供給すること
が可能である。
【００２６】〔実施例 ５〕次に、図８は、本発明のさ
らに他の実施例に係るロータリ圧縮機に用いるベーンの
拡大図で、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、図９は、
図１のＡ−Ａ矢視断面をベーンを上にして示した説明図
であり、（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、それぞれ
クランク軸回転角θが０°，９０°，１８０°，２７０
°の状態を示している。図中、図１と同一符号のものは
同等部分を示す。図８，９において、２５は、ベーン６
の端面に設けた給油溝である。この給油溝２５は、ベー
ン６下部の油を有するポンプ部１２とシリンダボア３ａ
とを連通する際、ポンプ部１２とシリンダ３内との差圧
で油を供給するものである。
らに他の実施例に係るロータリ圧縮機に用いるベーンの
拡大図で、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、図９は、
図１のＡ−Ａ矢視断面をベーンを上にして示した説明図
であり、（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、それぞれ
クランク軸回転角θが０°，９０°，１８０°，２７０
°の状態を示している。図中、図１と同一符号のものは
同等部分を示す。図８，９において、２５は、ベーン６
の端面に設けた給油溝である。この給油溝２５は、ベー
ン６下部の油を有するポンプ部１２とシリンダボア３ａ
とを連通する際、ポンプ部１２とシリンダ３内との差圧
で油を供給するものである。
【００２７】したがって、クランクシャフト２の１回転
中、図９（ｃ）に示すθ＝１８０°（９０°＜θ＜２７
０°）のときに油を供給し、その他の図９（ａ），
（ｃ），（ｄ）に示す角度では、油を供給しない構造と
なる。この構造により、ガスの吸い込み過程終了後に給
油するため、圧縮機の容積効率を低下させることなく、
シリンダ３内に油を供給することが可能である。
中、図９（ｃ）に示すθ＝１８０°（９０°＜θ＜２７
０°）のときに油を供給し、その他の図９（ａ），
（ｃ），（ｄ）に示す角度では、油を供給しない構造と
なる。この構造により、ガスの吸い込み過程終了後に給
油するため、圧縮機の容積効率を低下させることなく、
シリンダ３内に油を供給することが可能である。
【００２８】〔実施例 ６〕次に、図１０は、本発明の
さらに他の実施例に係るロータリ圧縮機に用いるローラ
の拡大正面図である。図１０に示すように、ローラ７端
面に図のような研削跡２６を形成する。この研削跡２６
は遠心ポンプの働きをし、クランクシャフトの偏心部２
ａとローラ７の内径とで構成される油溜り部２ａ（図１
参照）からのシリンダ内３ａへの給油を増加させること
ができる。
さらに他の実施例に係るロータリ圧縮機に用いるローラ
の拡大正面図である。図１０に示すように、ローラ７端
面に図のような研削跡２６を形成する。この研削跡２６
は遠心ポンプの働きをし、クランクシャフトの偏心部２
ａとローラ７の内径とで構成される油溜り部２ａ（図１
参照）からのシリンダ内３ａへの給油を増加させること
ができる。
【００２９】〔実施例 ７〕図１における、ローラ７と
軸受とのクリアランスからのシリンダ３内への給油を増
加させるためには、クランクシャフト２の偏心部２ａと
ローラ７の内径とで構成される油溜り部２ａの油圧を大
きくすればよい。この方法として、油供給部のポンプの
容量をあげる方法が考えられる。そこで、図１に示す主
軸受４の下部の流体ダイオード４ａにおいて、入口の穴
径と出口の穴径との比を大きくし、ポンプ容量を増大さ
せるようにするとよい。
軸受とのクリアランスからのシリンダ３内への給油を増
加させるためには、クランクシャフト２の偏心部２ａと
ローラ７の内径とで構成される油溜り部２ａの油圧を大
きくすればよい。この方法として、油供給部のポンプの
容量をあげる方法が考えられる。そこで、図１に示す主
軸受４の下部の流体ダイオード４ａにおいて、入口の穴
径と出口の穴径との比を大きくし、ポンプ容量を増大さ
せるようにするとよい。
【００３０】上記第一の発明の各実施例によれば、ケー
ス１６内の潤滑油２０をシリンダ３内に強制的に給油す
ることが可能となり、シリンダ３内の油量を増加させる
と、ロ−ラ７の自転数が増加し、摺動部、特にローラ
７，ベーン６間の油膜が適正に確保される。したがっ
て、ローラ７，ベーン６の摩耗が抑制され信頼性あるロ
ータリ圧縮機を提供することができる。
ス１６内の潤滑油２０をシリンダ３内に強制的に給油す
ることが可能となり、シリンダ３内の油量を増加させる
と、ロ−ラ７の自転数が増加し、摺動部、特にローラ
７，ベーン６間の油膜が適正に確保される。したがっ
て、ローラ７，ベーン６の摩耗が抑制され信頼性あるロ
ータリ圧縮機を提供することができる。
【００３１】〔実施例 ８〕次に、ロ−ラの自転数の増
加させる第二の発明の各実施例を説明する。図１におけ
る、ローラ７，ベーン６間の油膜を厚くするには、ロー
ラ７，ベーン６間の相対速度を大きくする必要がある。
しかし、必要油膜を充たしている場合は、それ以上、回
転速度を増加させないほうがよい。そこで、吐出圧力が
増加し、ポンプ部の温度が高くなったときだけ、ローラ
７の自転数を増加させる必要がある。
加させる第二の発明の各実施例を説明する。図１におけ
る、ローラ７，ベーン６間の油膜を厚くするには、ロー
ラ７，ベーン６間の相対速度を大きくする必要がある。
しかし、必要油膜を充たしている場合は、それ以上、回
転速度を増加させないほうがよい。そこで、吐出圧力が
増加し、ポンプ部の温度が高くなったときだけ、ローラ
７の自転数を増加させる必要がある。
【００３２】そこで、クランクシャフト２の熱膨張係数
をローラ７の熱膨張係数より大きい材質のものを採用す
る。これにより、温度が高くなるほど、クランクシャフ
ト２，ローラ７間のクリアランスは小さくなり、温度が
高いほど、クランクシャフト２のローラ７への接触力は
大きくなる。したがって、摺動部、特にローラ７，ベー
ン６間の油膜が適正に確保される。
をローラ７の熱膨張係数より大きい材質のものを採用す
る。これにより、温度が高くなるほど、クランクシャフ
ト２，ローラ７間のクリアランスは小さくなり、温度が
高いほど、クランクシャフト２のローラ７への接触力は
大きくなる。したがって、摺動部、特にローラ７，ベー
ン６間の油膜が適正に確保される。
【００３３】〔実施例 ９〕図１１は、本発明のさらに
他の実施例に係るロータリ圧縮機のローラ，クランク軸
部の拡大図である。図１１に示すように、クランクシャ
フト偏心部２ａに溝２ｂを設け、ローラ７，クランクシ
ャフト２間に、ローラ７，クランクシャフト２より熱膨
張係数の高い物質（例えば、樹脂）をキー部材２６とし
て挿入させる。この構造により、〔実施例 ８〕と同様
な効果を得ることができる。また、これより、ローラ７
やシャフト２の素材を自由に選択することができる。
他の実施例に係るロータリ圧縮機のローラ，クランク軸
部の拡大図である。図１１に示すように、クランクシャ
フト偏心部２ａに溝２ｂを設け、ローラ７，クランクシ
ャフト２間に、ローラ７，クランクシャフト２より熱膨
張係数の高い物質（例えば、樹脂）をキー部材２６とし
て挿入させる。この構造により、〔実施例 ８〕と同様
な効果を得ることができる。また、これより、ローラ７
やシャフト２の素材を自由に選択することができる。
【００３４】第二の発明の各実施例によれば、ローラ
７，ベーン６間の油膜が切れるような、温度条件、圧力
条件の場合に、ローラ７，クランクシャフト２間の接触
力を高め、ローラ７の自転数を増加することが可能とな
り、したがって、摺動部、特にローラ７，ベーン６間の
油膜が適正に確保される。冷媒として、フロン規制の代
替冷媒であり、潤滑性の乏しいＲ１３４ａを採用する場
合でも、ローラ７，ベーン６間の油膜が適正に確保さ
れ、信頼性あるロータリ圧縮機を提供することができ
る。
７，ベーン６間の油膜が切れるような、温度条件、圧力
条件の場合に、ローラ７，クランクシャフト２間の接触
力を高め、ローラ７の自転数を増加することが可能とな
り、したがって、摺動部、特にローラ７，ベーン６間の
油膜が適正に確保される。冷媒として、フロン規制の代
替冷媒であり、潤滑性の乏しいＲ１３４ａを採用する場
合でも、ローラ７，ベーン６間の油膜が適正に確保さ
れ、信頼性あるロータリ圧縮機を提供することができ
る。
【００３５】
【発明の目的】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、吸入ガス，吐出ガス間に異常な差圧が発生した場
合でも、圧縮機構部の摺動部、特にローラ，ベーン間の
油膜厚さを適正に確保しうる信頼性の高いロータリ圧縮
機を提供することができる。
れば、吸入ガス，吐出ガス間に異常な差圧が発生した場
合でも、圧縮機構部の摺動部、特にローラ，ベーン間の
油膜厚さを適正に確保しうる信頼性の高いロータリ圧縮
機を提供することができる。
【図１】一般的なロータリ圧縮機の縦断面図である。
【図２】従来のロータリ圧縮機の吸込パイプ部の縦断面
図である。
図である。
【図３】吸入ガス，吐出ガスの圧力差とローラ自転数お
よびローラ，ベーン間の油膜厚さの関係を示す線図であ
る。
よびローラ，ベーン間の油膜厚さの関係を示す線図であ
る。
【図４】本発明の一実施例に係るロータリ圧縮機の吸込
パイプ部の縦断面図である。
パイプ部の縦断面図である。
【図５】本発明の他の実施例に係るロータリ圧縮機の吸
込パイプ部の縦断面図である。
込パイプ部の縦断面図である。
【図６】図１のＡ−Ａ矢視断面をベーンを上にして示し
た説明図である。
た説明図である。
【図７】図１のＡ−Ａ矢視断面をベーンを上にして示し
た他の実施例の説明図である。
た他の実施例の説明図である。
【図８】本発明のさらに他の実施例に係るロータリ圧縮
機に用いるベーンの拡大図である。
機に用いるベーンの拡大図である。
【図９】図１のＡ−Ａ矢視断面をベーンを上にして示し
たさらに他の実施例の説明図である。
たさらに他の実施例の説明図である。
【図１０】本発明のさらに他の実施例に係るロータリ圧
縮機に用いるローラの拡大正面図である。
縮機に用いるローラの拡大正面図である。
【図１１】本発明のさらに他の実施例に係るロータリ圧
縮機のローラ，クランク軸部の拡大図である。
縮機のローラ，クランク軸部の拡大図である。
Ｍ 電動機 Ｃ 圧縮機構部 ２ クランクシャフト ３ シリンダ ３ａ シリンダボア ４ 主軸受 ４ａ 流体ダイオード ５ 副軸受 ７ ローラ ７ａ 油溜り部 ８ 吐出弁 １２ ポンプ室 １６ ケース １９ 吸込パイプ ２０ 潤滑油 ２１ 連通パイプ ２２ 差圧弁 ２３，２４，２５ 給油溝 ２６ 研削跡 ２７ キー部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石山 明彦 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所リビング機器事業部冷 熱本部内 (72)発明者 香曽我部 弘勝 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内
Claims (11)
- 【請求項１】 潤滑油を貯溜した密閉容器内に、電動機
部と該電動機部にクランク軸で連結された圧縮機構部と
を収納し、 その圧縮機構部は、シリンダと該シリンダの両端を閉塞
する主軸受および副軸受とで形成された圧縮室と、前記
副軸受と吐出カバーとで囲まれた吐出室と、前記圧縮室
と吐出室とを連通する吐出孔に設けられた吐出弁と、前
記圧縮室内に前記主軸受および副軸受に軸支されたクラ
ンク軸によって偏心回転するローラと、前記シリンダに
摺動自在に取り付けられ前記ローラの外周に接して前記
圧縮室を高圧側と低圧側に区分するベ−ンとを備えてな
るロータリ圧縮機において、 吐出圧力，吸込圧力の差圧により前記密閉容器内の潤滑
油を前記シリンダ内に給油する手段を設けたことを特徴
とするロータリ圧縮機。 - 【請求項２】 シリンダ内に給油する手段として、密閉
容器底部の貯油面下部と吸込パイプとを結ぶ連通パイプ
を設けたことを特徴とする請求項１記載のロータリ圧縮
機。 - 【請求項３】 連通パイプに、ローラ，ベーン間の油膜
が切れる差圧になったとき開弁する弁を具備したことを
特徴とする請求項２記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項４】 シリンダ内に給油する手段として、クラ
ンク軸の回転角が０°のときベーン下部のポンプ部とシ
リンダ内とを連通する給油溝を、主軸受または副軸受の
いずれかに設けたことを特徴とする請求項１記載のロー
タリ圧縮機。 - 【請求項５】 シリンダ内に給油する手段として、クラ
ンク軸の回転角が４５°〜２７０°のとき、ローラ，ク
ランク軸偏心部間に形成される油溜り部とシリンダ内と
の差圧により油をシリンダ内に供給しうる給油溝を副軸
受に設けたことを特徴とする請求項１記載のロータリ圧
縮機。 - 【請求項６】 シリンダ内に給油する手段として、クラ
ンク軸の回転角が９０°〜２７０°のとき、ベーン下部
のポンプ部とシリンダ内との差圧により油をシリンダ内
に供給しうる給油溝をベーン端面に設けたことを特徴と
する請求項１記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項７】 シリンダ内に給油する手段として、ロー
ラ端面に、該ローラ端面からシリンダ内へ遠心ポンプ作
用で油を供給しうる研削跡を形成したことを特徴とする
請求項１記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項８】 シリンダ内に給油する手段として、主軸
受下部に設けた流体ダイオードの入口の穴径と出口の穴
径との比を大きくしたことを特徴とする請求項１記載の
ロータリ圧縮機。 - 【請求項９】 潤滑油を貯溜した密閉容器内に、電動機
部と該電動機部にクランク軸で連結された圧縮機構部と
を収納し、 その圧縮機構部は、シリンダと該シリンダの両端を閉塞
する主軸受および副軸受とで形成された圧縮室と、前記
副軸受と吐出カバーとで囲まれた吐出室と、前記圧縮室
と吐出室とを連通する吐出孔に設けられた吐出弁と、前
記圧縮室内に前記主軸受および副軸受に軸支されたクラ
ンク軸によって偏心回転するローラと、前記シリンダに
摺動自在に取り付けられ前記ローラの外周に接して前記
圧縮室を高圧側と低圧側に区分するベ−ンとを備えてな
るロータリ圧縮機において、 ローラ，クランク軸間の接触力を高め、ローラの自転数
を増加する手段を設けたことを特徴とするロータリ圧縮
機。 - 【請求項１０】 ローラ，クランク軸間の接触力を高め
る手段として、クランク軸の熱膨張係数をローラの熱膨
張係数より大きいものを用いたことを特徴とする請求項
９記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項１１】 ローラ，クランク軸間の接触力を高め
る手段として、クランク軸の偏心部に溝を設け、この溝
に、前記ローラ，クランク軸の熱膨張係数より高い熱膨
張係数の物質を挿入したことを特徴とする請求項９記載
のロータリ圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4321051A JPH06167287A (ja) | 1992-12-01 | 1992-12-01 | ロータリ圧縮機 |
| KR1019930025053A KR0132397B1 (ko) | 1992-12-01 | 1993-11-24 | 회전식 압축기 및 회전식 압축기를 구비한 냉동기기 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4321051A JPH06167287A (ja) | 1992-12-01 | 1992-12-01 | ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06167287A true JPH06167287A (ja) | 1994-06-14 |
Family
ID=18128256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4321051A Pending JPH06167287A (ja) | 1992-12-01 | 1992-12-01 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06167287A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000059894A (ko) * | 1999-03-09 | 2000-10-16 | 전주범 | 에어컨디셔너의 횡형식 로터리 압축기의 오일 흡입 구조 |
| JP2006257971A (ja) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Sanyo Electric Co Ltd | 密閉型圧縮機 |
| JP2009013911A (ja) * | 2007-07-06 | 2009-01-22 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
| WO2010146837A1 (ja) * | 2009-06-16 | 2010-12-23 | ダイキン工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
| JP2011163257A (ja) * | 2010-02-12 | 2011-08-25 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
| WO2012042825A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2012-04-05 | パナソニック株式会社 | 回転式圧縮機 |
| CN114718876A (zh) * | 2021-01-06 | 2022-07-08 | 上海海立电器有限公司 | 供油系统和压缩机 |
-
1992
- 1992-12-01 JP JP4321051A patent/JPH06167287A/ja active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000059894A (ko) * | 1999-03-09 | 2000-10-16 | 전주범 | 에어컨디셔너의 횡형식 로터리 압축기의 오일 흡입 구조 |
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| CN102459910A (zh) * | 2009-06-16 | 2012-05-16 | 大金工业株式会社 | 回转式压缩机 |
| KR101320196B1 (ko) * | 2009-06-16 | 2013-10-23 | 다이킨 고교 가부시키가이샤 | 회전식 압축기 |
| AU2010261248B2 (en) * | 2009-06-16 | 2014-03-06 | Daikin Industries, Ltd. | Rotary compressor |
| WO2010146837A1 (ja) * | 2009-06-16 | 2010-12-23 | ダイキン工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
| US9512842B2 (en) | 2009-06-16 | 2016-12-06 | Daikin Industries, Ltd. | Rotary compressor |
| JP2011163257A (ja) * | 2010-02-12 | 2011-08-25 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
| WO2012042825A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2012-04-05 | パナソニック株式会社 | 回転式圧縮機 |
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