JPH06159596A

JPH06159596A - 低温液体の気化装置

Info

Publication number: JPH06159596A
Application number: JP31526292A
Authority: JP
Inventors: Yoshinori Hisakado; 喜徳久角; Yoshihiro Yamazaki; 善弘山崎; Keizo Konishi; 惠三小西; Ichiro Sakuraba; 一郎櫻場; Koichi Ueno; 孝一上野; Kazuhiko Kuwabara; 和彦桑原
Original assignee: Kobe Steel Ltd; Osaka Gas Co Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd; Osaka Gas Co Ltd
Priority date: 1992-11-25
Filing date: 1992-11-25
Publication date: 1994-06-07

Abstract

(57)【要約】【目的】運転圧が低い場合にも液化天然ガス等の良好
な気化運転を確保し、かつ、海水をはじめとする加温媒
体の温度や流量を増大することなく、良好な熱交換性能
を維持しながら、内伝熱管内の着氷を抑制もしくは防止
する。【構成】蒸発室４６内に、海水が流される内伝熱管１
６と外伝熱管３６とを二重に配し、両伝熱管１６，３６
の間にガス通路３７を形成する。このガス通路３７と上
記蒸発室４６内とを折り返し室３８に連通し、ガス通路
３７内を加温室４８に連通する。上記折り返し室３８内
と加温室４８内との間に上記ガス通路３７を迂回するバ
イパス通路５４を設け、このバイパス通路５４を介して
両室３８，４８を直接連通する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、海水、河川水等を加温
媒体として用い、液化天然ガス（以下、ＬＮＧと称す
る。）、液体窒素、液体酸素等の低温液体を気化させる
ための装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、上記のような低温液体の気化装置
としては、特開平３−２３９８９７号公報に示されるよ
うに、内伝熱管と外伝熱管の二重管構造を有するものが
知られている。この装置の一例を図５に示す。

【０００３】この装置は、上下に延びる外胴１０を備
え、この外胴１０内の上下に第１管板１２及び第２管板
１４が水平方向に配されており、両管板１２，１４に、
上下に延びる複数本の内伝熱管１６の上下両端部が固定
されている。外胴１０内で上記第１管板１２よりも下方
の空間１８に臨む位置には、この外胴１０の内外を連通
する海水導入管２０が設けられ、この海水導入管２０の
直下流側には、上記海水中のゴミを除去するためのスト
レーナー２２が設けられている。これに対し、外胴１０
において上記第２管板１４よりも上方の空間２３には、
海水排出管２４が設けられている。

【０００４】なお、図において、２６は海水排出弁、２
８は内部点検用の開孔部である。

【０００５】上記第１管板１２と第２管板１４との間の
空間には、第３管板３０及び第４管板３４が配設されて
いる。両管板３０，３４は胴１０の内周面に固定され、
外側容器内を上下に区画している。

【０００６】上記第３管板３０及び第４管板３４には、
これを貫通する状態で上下方向に延びる複数の外伝熱管
３６の上下両端部が固定されている。各外伝熱管３６
は、上記内伝熱管１６よりも一回り大きい断面形状を有
し、各内伝熱管１６の周囲に配されており、これら外伝
熱管３６と内伝熱管１６との間に天然ガス（以下、ＮＧ
と称する。）通路３７が形成されている。

【０００７】図６に示すように、上記第４管板３４には
これを上下に貫通する多数の連通穴４０が設けられ、こ
れらの連通穴４０によって、第４管板３４と第２管板１
４との間に形成された折り返し室３８と、第３管板３０
と第４管板３４との間に形成された蒸発室４６とが連通
されている。図５に示すように、蒸発室４６の下部に
は、この蒸発室４６内に液化天然ガスを導入するための
ＬＮＧ入口管（導入部）４２が設けられ、第３管板３０
と第１管板１２との間に形成された加温室４８の下部に
は、この加温室４８からＮＧを導出するためのＮＧ排出
管（取出し部）４４が設けられている。また、上記蒸発
室４６及び加温室４８には、水平方向に延びる複数の邪
魔板５０が設けられ、これによって各空間４６，４８内
に蛇行通路が形成されている。

【０００８】この装置の作動時には、海水導入管２０か
ら外胴１０内に加温媒体である海水が圧送され、内伝熱
管１６を通して海水排出管２４から排出される。

【０００９】一方、ＬＮＧ入口管４２からは低温（ここ
では約−１６０°Ｃ）のＬＮＧが導入され、このＬＮＧ
は、蒸発室４６内に形成された蛇行通路を通るうちに上
記内伝熱管１６内を流れる海水とＮＧ通路３７を介して
熱交換し、これによって気化され、ＮＧとなる。このＮ
Ｇは、第４管板３４の連通孔４０から折り返し室３８内
に導入された後、内外伝熱管１６，３６間のＮＧ通路３
７内を下降しながら蒸発室４６内のＬＮＧを加熱する。
このため、このＮＧ通路３７内を通るＮＧは一旦冷却さ
れるが、その後、加温室４８内に導入されて再び昇温
し、ＮＧ排出管４４から排出される。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上記装置には、次のよ
うな解決すべき課題がある。

【００１１】(a) 上記装置において、内伝熱管１６と外
伝熱管３６との間に形成されたガス通路３７はその流路
面積が小さく、このガス通路３７において圧力損失Δｐ
が生じる。この圧力損失Δｐ（kgf/cm²）は一般に次式
で表わされる。

【００１２】

【数１】 Δｐ＝λ・(ｌ／ｄｅ)・(γｕ²／２ｇ） … ここで、λは管摩擦抵抗係数、ｌは通路長（ｍ）、ｄｅ
は流路相当径、γは流体の比重量（kgf/m³)、ｕは流体
の流速（ｍ/sec）、ｇは重力加速度（ｍ/sec²）であ
る。

【００１３】上記式において、流速ｕは次式で表わさ
れる。

【００１４】

【数２】ｕ＝（ｗ／γ)／Ａs … 但し、ｗは流量（kg/sec)、Ａsは流路断面積（ｍ²）で
ある。

【００１５】この式を上記式に代入すると次式が得
られる。

【００１６】

【数３】 Δｐ＝λ・(ｌ／ｄｅ)・(１／２ｇ)・(ｗ／Ａs）²・(１／γ）… この式において、温度が一定の時、比重量γは圧力ｐ
に比例するので、結局圧力損失Δｐは、圧力ｐ以外の条
件が一定のとき、圧力ｐに反比例することになる。

【００１７】一方、前記図５に示した装置において、現
在実際に使用されている運転圧は実績値で約30〜35atg
と比較的高いものとなっている。このように圧力ｐが高
い運転条件下では、圧力損失Δｐが低く（30atgで0.6〜
0.7kg/cm²程度）、運転には支障がないが、例えばＬＮ
Ｇサテライト基地等のように、入口圧が非常に低い（約
４atg）条件下で運転される場合には、上記圧力損失Δ
ｐが４kg/cm²前後まで上がり、運転は事実上困難とな
る。

【００１８】(b) 上記装置では、蒸発室４６の下部から
その内部に低温のＬＮＧが導入されるが、このとき、外
伝熱管３６の表面温度はＬＮＧの沸騰開始温度よりも一
般に高いので、ＬＮＧ自体の温度が低くてもＬＮＧは外
伝熱管３６の表面で直ちに沸騰する。この沸騰開始温度
は運転圧によって異なるが、30kg/cm²の圧力下では−90
℃前後となる。

【００１９】一方、ＮＧ通路３７間を流れるＮＧは、メ
タン、エタン、プロパン等の混合物であり、上記沸騰開
始温度よりも高い温度で凝縮を開始する。例えば、30kg
/cm²の圧力下では−25℃前後で既に凝縮を開始する。

【００２０】従って、上記装置においては、外伝熱管３
６の外側で沸騰、内側で凝縮が発生する。このような沸
騰及び凝縮による熱伝達は非常に大きなものであるた
め、特に蒸発室４６の下部においては、導入されるＬＮ
Ｇによって、ＮＧ通路３７内を流れるＮＧが急激に冷却
されることになる。ここで、内伝熱管１６内を流れる海
水の温度が高い場合や、海水流量が多い場合には、内伝
熱管１６の内壁温度が海水の着氷温度（約−２℃）より
も高い温度に保持されることにより着氷が防がれるが、
海水温度が低くて流量が小さい場合には、着氷を起こす
ことになる。

【００２１】本発明は、上記のような課題を解決するこ
とができる低温液体の気化装置を提供することを目的と
する。

【００２２】

【課題を解決するための手段】本発明は、外側容器と、
この外側容器に両端部が固定され、内部に加温媒体が流
される内伝熱管と、この内伝熱管よりも小さな軸長を有
し、内伝熱管の径方向外側に配され、この内伝熱管の外
面との間にガス通路を形成する外伝熱管と、この外伝熱
管において上記内伝熱管の加温媒体入口に近い側の端部
が固定され、外側容器内を上記外伝熱管の外側に形成さ
れた蒸発室と上記ガス通路内に連通する加温室とに区画
する第１区画部材と、上記外伝熱管において内伝熱管の
加温媒体出口に近い側の端部が固定され、外側容器内を
上記蒸発室とガス通路内に連通する折り返し室とに区画
する第２区画部材と、上記蒸発室と折り返し室とを連通
する連通路と、上記外側容器の外部から上記蒸発室内の
下部に低温液体を導入するための導入部と、上記加温室
内のガスを外側容器外部に取出すための取出し部とを備
えるとともに、上記外伝熱管を迂回して上記折り返し室
内、蒸発室内の少なくとも一方と上記加温室とを連通す
るバイパス通路を備えたものである（請求項１）。

【００２３】さらに、上記バイパス通路の途中にそのバ
イパス流量を調節する流量調節手段を設けたり（請求項
２）、上記バイパス通路を複数の分岐通路に分岐させ、
各分岐通路を加温室においてガスの流れ方向に相異なる
複数の位置に接続したりする（請求項３）ことにより、
後述のようなより優れた効果が得られる。

【００２４】

【作用】上記装置によれば、蒸発室内に導入された低温
液体は、内伝熱管内及びガス通路内を流れる流体との熱
交換で加温され、沸騰し、蒸発室内を上昇した後、連通
路及び折り返し室を通じてガス通路内に導入される。こ
の蒸発ガスは、ガス通路を下降した後、加温室で加温さ
れ、取出し部から装置外へ導出される。

【００２５】これと並行し、上記装置では、上記折り返
し室及び蒸発室内のガスの一部がバイパス通路を通じて
加温室へ導入される。このため、上記バイパス流量分だ
け、前記式に示すガス通路内の流量ｗが減少し、これ
に伴い、同式で与えられる圧力損失Δｐは著しく減少す
ることになる。従って、この装置の運転圧力が小さい場
合でも、圧力損失Δｐを微小に抑えることができ、これ
によって良好な運転を実現することができる。

【００２６】さらに、上記流量ｗの減少に伴い、蒸発室
における導入部付近での流体と内伝熱管内の加温媒体と
の熱交換が抑制されるので、この領域での内伝熱管内面
での着氷が防止もしくは大幅に抑制される。

【００２７】なお、上記ガス通路内の流量ｗの減少に伴
い、このガス通路内の流体による対流熱伝達は減少する
ことになるが、内伝熱管内の加温媒体と蒸発室内の液化
天然ガスもしくは天然ガスとの熱交換の大半はガス通路
内のガスの凝縮熱伝達によるものであるため、上記流量
ｗが減少しても装置全体の熱交換性能はほとんど損なわ
れない。

【００２８】さらに、請求項２記載の装置によれば、流
量調節手段によりバイパス流量を調節することにより、
取出し部から取り出されるガスの微妙な温度制御が可能
となる。具体的に、上記バイパス流量を増加させれば、
ガス通路内の流量を少なくしてこの部分での熱抵抗を上
げることにより、熱交換を抑制して取り出しガスの温度
を下げることができ、逆に、上記バイパス流量を減少さ
せれば、ガス通路内の流量を増やしてこの部分での熱抵
抗を下げることにより、熱交換を促進して取り出しガス
の温度を上げることができる。

【００２９】また、請求項３記載の装置によれば、各分
岐通路における開閉手段を適宜開閉し、加温室へバイパ
ス流体を導入するための分岐通路を適宜選択することに
より、加温室からの取出しガスの微妙な温度調節を行う
ことが可能である。すなわち、加温室において比較的上
流側の分岐通路から加温室内にバイパス流体を導入すれ
ば、この流体が加温室内を流れる行程を長くすることに
よって取出しガスの温度を上げることができ、逆に、加
温室において比較的下流側の分岐通路から加温室内にバ
イパス流体を導入すれば、この流体が加温室内を流れる
行程を短くすることによって取出しガスの温度を上げる
ことができる。

【００３０】

【実施例】本発明の第１実施例を図１〜３に基づいて参
照しながら説明する。

【００３１】この実施例における気化装置の基本的な構
成は、前記図５，６に示したＬＮＧの気化装置と全く同
様である。すなわち、この装置は、上下に延びる外胴１
０内の上下に水平な第１管板１２及び第２管板１４を有
し、これらによって本発明における外側容器が形成され
ており、両管板１２，１４には、上下に延びる複数本の
内伝熱管１６の上下両端部が固定されている。外胴１０
において上記第１管板１２の下方の空間１８に臨む位置
には、この外胴１０の内外を連通する海水導入管２０が
設けられ、この海水導入管２０の直下流側にストレーナ
ー２２が設けられており、上記第２管板１４よりも上方
の空間２３に海水排出管２４が設けられている。

【００３２】上記第１管板１２と第２管板１４との間の
空間には、本発明における第１区画部材である第３管板
３０と、本発明における第２区画部材である第４管板３
４とが設けられ、両管板３０，３４の間に蒸発室４６
が、第４管板３４の上方に折り返し室３８が、第３管板
３０の下方に加温室４８がそれぞれ形成されている。各
内伝熱管１６の周囲には、上下方向に延び、内伝熱管１
６の軸長よりも短い複数の外伝熱管３６が配され、その
上下両端部が第３管板３０及び第４管板３４を貫通する
状態でこれらにろう付け、溶接等で固定されており、内
外伝熱管１６，３６の間に、本発明におけるガス通路で
あるＮＧ通路３７が形成されている。

【００３３】図６に示すように、上記蒸発室４６と折り
返し室３８とは、第４管板３４に設けられた多数の連通
孔（本発明における連通路）４０を介して連通されてお
り、蒸発室４６の下部にＬＮＧ入口管（導入部）４２
が、加温室４８の下部にＮＧ排出管（取出し部）４４が
それぞれ接続されている。また、蒸発室４６内及び加温
室４８内には、水平方向に延びる複数の邪魔板５０によ
って蛇行通路が形成されている。

【００３４】さらに、この装置の特徴として、上記折り
返し室３８内と加温室４８の中段部とにバイパス通路５
４が接続され、このバイパス通路５４を介して両室３
８，４８内が連通されている。このバイパス通路５４の
途中には、そのバイパス流量を調節するためのバイパス
弁（流量調節手段）５５が設けられている。

【００３５】次に、この装置の作用を説明する。

【００３６】外胴１０の下部には、海水導入管２０から
加温媒体である海水が圧送され、内伝熱管１６を通して
海水排出管２４から排出される。

【００３７】一方、ＬＮＧ入口管４２からは低温（ここ
では約−１６０°Ｃ）のＬＮＧが導入され、このＬＮＧ
は、蒸発室４６内の蛇行通路を通りながら内伝熱管１６
内の海水とＮＧ通路３７を介して熱交換して気化され、
ＮＧとなり、第４管板３４の連通孔４０から折り返し室
３８内に導入される。このＮＧは、内伝熱管１６と外伝
熱管３６との間のＮＧ通路３７を下降し、この下降中に
蒸発室４６内のＬＮＧ／ＮＧ混合流体と熱交換して一旦
冷却されるが、その後、加温室内４８に導入されるとこ
こで再び昇温し、ＮＧ排出管４４から排出される。

【００３８】ここで、装置の運転圧力が低い場合、前記
図６に示した従来の装置では、ＮＧ通路３７内の圧力損
失Δｐが上昇して運転が困難となるおそれがあるが、こ
の装置では、上記バイパス弁５５を開いて折り返し室３
８内のガスの一部をバイパスし、直接加温室４８内に導
入することにより、このバイパス分だけ前記式に示し
たＮＧ通路３７内流量ｗを減少させ、これによって同式
で与えられる圧力損失Δｐを低く押えて良好な運転を確
保することができる。

【００３９】さらに、上記従来装置では、蒸発室４６の
下部において、ＬＮＧ入口管４２から導入される非常に
低温のＬＮＧと内伝熱管１６内の海水との熱交換によっ
てこの高さ位置での内伝熱管１６内面温度が著しく降下
し、この部分で着氷が促されるおそれがあるが、本実施
例装置では、上記バイパス通路５４によるバイパスでガ
ス通路３７内の流量ｗを減少させ、このガス通路３７に
おける熱抵抗を高めることにより、上記熱交換を抑制
し、内伝熱管１６内での着氷を大幅に抑制しもしくは防
止することができる。

【００４０】なお、このガス通路３７内の流量ｗを削減
することにより、このガス通路３７内のＬＮＧの対流に
よる対流熱伝達は減少するが、このガス通路内のガスを
媒体とする熱交換の大半は、上記ガスの凝縮熱伝達によ
るものであるので、流量ｗが減少しても装置全体の熱交
換性能はほとんど損なわれない。すなわち、上記流量ｗ
の削減によって蒸発室４６下部でのＬＮＧと内伝熱管１
６内の海水との熱交換が抑制されても、その分、バイパ
スを行わない場合に比べて蒸発室４６上部でのＬＮＧあ
るいはＮＧと内伝熱管１６内の海水との温度差が大きく
なり、この蒸発室４６上段においてガス通路３７内の凝
縮熱伝達による熱交換が促進されるため、この部分で熱
交換の不足量を補うことができる。

【００４１】図２は、バイパスを行わない通常運転時
（すなわち従来装置における運転時と同等の運転時）に
おける温度分布を示し、図３は、本実施例装置において
バイパス運転を行った時の温度分布を示したものであ
る。これらの図を比較して明らかなように、第３管板３
０付近の内伝熱管１６内壁温度は、図２のグラフと比
べ図３のグラフにおいて上昇しており、これによって内
伝熱管１６内の着氷が防がれている。しかも、両グラフ
において装置全体の熱交換性能にはほとんど差異が無
い。すなわち、本実施例装置によれば、装置全体の熱交
換性能はほとんど損なわずに、蒸発室４６下部での熱交
換は抑制して着氷を抑えることができる。

【００４２】さらに、この実施例装置では、バイパス弁
５５の操作によりバイパス流量を調節することにより、
ＮＧ出口管４４から取り出される天然ガスの微妙な温度
制御を行うことができる利点がある。具体的に、上記バ
イパス流量を増加させれば、ガス通路３７内の流量を少
なくしてこの部分での熱抵抗を上げることにより、熱交
換を抑制して取出しガスの温度を下げることができ、逆
に、上記バイパス流量を減少させれば、ガス通路３７内
の流量を増やしてこの部分での熱抵抗を下げることによ
り、熱交換を促進して取り出しガスの温度を上げること
ができる。

【００４３】次に、第２実施例を図４に基づいて説明す
る。

【００４４】この実施例では、前記第１におけるバイパ
ス通路５４の下流側（下側）部分が複数本（図例では３
本）の分岐通路５６，５７，５８に分岐し、各分岐通路
５６，５７，５８がそれぞれ加温室４８の上段、中段、
下段に接続されるとともに、各分岐通路５６，５７，５
８にこれらの通路５６，５７，５８をそれぞれ個別に開
閉する開閉弁（開閉手段）６０，６１，６２が設けられ
ている。

【００４５】このような装置によれば、各分岐通路５６
〜５８における開閉弁６０〜６２を適宜開閉し、加温室
４８へＮＧを導入するための分岐通路５６〜５８を適宜
選択することにより、ＮＧ出口管４４からの取出しガス
の微妙な温度調節を行うことが可能である。例えば、開
閉弁６０のみを開いて分岐通路５６から加温室４８上段
にバイパスＮＧを導入すれば、このＮＧが加温室４８内
を流れる行程が長くなるため、これによって取出しＮＧ
の温度を上げることができ、逆に、開閉弁６２のみを開
いて分岐通路５８から加温室４８の下部にバイパスＮＧ
を導入すれば、このＮＧが加温室４８内を流れる行程を
短くことによって取出しＮＧの温度を下げることができ
る。

【００４６】また、折り返し室３８内のＮＧ温度が高
く、加温室４８内での加温の必要がほとんどない場合に
は、分岐通路５８から加温室４８の下部に直接ガスをバ
イパスすることによって、この加温室４８内での蛇行に
よる圧力損失を下げて装置全体のエネルギ効率を高める
ことができる利点もある。

【００４７】なお、本発明は以上の実施例に限定される
ものでなく、例として次のような態様をとることも可能
である。

【００４８】(1) 上記各実施例では、バイパス通路５４
の上端を折り返し室３８に接続したものを示したが、本
発明はこれに限らず、運転条件によってはバイパス通路
５４を蒸発室４６の適所に接続するようにしてもよい。

【００４９】(2) 本発明において、気化の対象となる液
体はＬＮＧに限らず、液体窒素や液体酸素など、種々の
低温液体を海水等の加温媒体を用いて気化する場合に広
く適用することができる。

【００５０】(3) 上記第1実施例では、バイパス通路５
４の途中にバイパス弁５５を設けたものを示したが、装
置の運転条件が常に一定している場合には、バイパス通
路５４の途中にオリフィス等の流量規制手段を設け、常
時一定のガスをバイパスするようにすればよい。

【００５１】(4) 上記実施例では、外胴１０、内外伝熱
管１６，３６等が上下に延びる装置を示したが、本発明
ではこれらの配設方向を問わず、それぞれが水平に延び
ていてもよいし、あるいは全体の配置が前記図１に示さ
れる配置と上下逆になっていてもよい。

【００５２】

【発明の効果】以上のように本発明は、内外伝熱管が配
される蒸発室と、これに隣接する折り返し室及び加温室
とを備え、上記蒸発室内に低温液体が導入される気化装
置において、外伝熱管を迂回して上記折り返し室もしく
は蒸発室と加温室とを連通するバイパス通路を設けたも
のであるので、このバイパス通路によるバイパスでガス
通路内の流量を規制することにより、このガス通路での
圧力損失を抑え、運転圧が低い場合にも良好な運転を確
保することができる効果がある。しかも、上記バイパス
によるガス通路内の流量削減により、装置全体の熱交換
性能はほとんど損なわずに、蒸発室内に導入される低温
液体と内伝熱管内の加温媒体との熱交換を抑えることが
でき、これにより、内伝熱管内の着氷を防ぎ、もしくは
大幅に抑制することができる効果がある。

【００５３】さらに、請求項２記載や請求項３記載の装
置によれば、流量調節手段によりバイパス流量を調節し
（請求項２）、あるいは開閉手段の開閉により適当な分
岐通路を選択する（請求項３）により、加温室から取出
されるガスの微妙な温度制御を行うことができる効果が
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例におけるＬＮＧ気化装置の
全体構成を示す断面正面図である。

【図２】上記ＬＮＧ気化装置においてバイパスを行わな
い場合の各部位の温度分布を示すグラフである。

【図３】上記ＬＮＧ気化装置においてバイパスを行った
場合の各部位の温度分布を示すグラフである。

【図４】本発明の第２実施例におけるＬＮＧ気化装置の
要部を示す断面正面図である。

【図５】従来のＬＮＧ気化装置の全体構成を示す断面正
面図である。

【図６】上記装置に設けられた連通穴を示す断面正面図
である。

【符号の説明】

１０外胴（外側容器を構成）１２第１管板（外側容器を構成）１４第２管板（外側容器を構成）１６内伝熱管３０第３管板（第１区画部材）３４第４管板（第２区画部材）３６外伝熱管３７ＮＧ通路（ガス通路）３８折り返し室４０連通孔（連通路）４２ＬＮＧ入口管（導入部）４４ＮＧ排出管（取出し部）４６蒸発室４８加温室５４バイパス通路５５バイパス弁（流量調節手段）５６〜５８分岐通路６０〜６２開閉弁（開閉手段）

フロントページの続き (72)発明者小西惠三神戸市中央区脇浜町１丁目３番18号株式会社神戸製鋼所神戸本社内 (72)発明者櫻場一郎神戸市中央区脇浜町１丁目３番18号株式会社神戸製鋼所神戸本社内 (72)発明者上野孝一兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者桑原和彦兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号株式会社神戸製鋼所高砂製作所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】外側容器と、この外側容器に両端部が固
定され、内部に加温媒体が流される内伝熱管と、この内
伝熱管よりも小さな軸長を有し、内伝熱管の径方向外側
に配され、この内伝熱管の外面との間にガス通路を形成
する外伝熱管と、この外伝熱管において上記内伝熱管の
加温媒体入口に近い側の端部が固定され、外側容器内を
上記外伝熱管の外側に形成された蒸発室と上記ガス通路
内に連通する加温室とに区画する第１区画部材と、上記
外伝熱管において内伝熱管の加温媒体出口に近い側の端
部が固定され、外側容器内を上記蒸発室とガス通路内に
連通する折り返し室とに区画する第２区画部材と、上記
蒸発室と折り返し室とを連通する連通路と、上記外側容
器の外部から上記蒸発室内の下部に低温液体を導入する
ための導入部と、上記加温室内のガスを外側容器外部に
取出すための取出し部とを備えるとともに、上記外伝熱
管を迂回して上記折り返し室内、蒸発室内の少なくとも
一方と上記加温室とを連通するバイパス通路を備えたこ
とを特徴とする低温液体の気化装置。
【請求項２】請求項１記載の低温液体の気化装置にお
いて、上記バイパス通路の途中にそのバイパス流量を調
節する流量調節手段を設けたことを特徴とする低温液体
の気化装置。
【請求項３】請求項１記載の低温液体の気化装置にお
いて、上記バイパス通路を複数の分岐通路に分岐させ、
各分岐通路を加温室においてガスの流れ方向に相異なる
複数の位置に接続するとともに、各分岐通路に開閉手段
を設けたことを特徴とする低温液体の気化装置。