JPH06159463A - トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法 - Google Patents
トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法Info
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- JPH06159463A JPH06159463A JP32052892A JP32052892A JPH06159463A JP H06159463 A JPH06159463 A JP H06159463A JP 32052892 A JP32052892 A JP 32052892A JP 32052892 A JP32052892 A JP 32052892A JP H06159463 A JPH06159463 A JP H06159463A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H15/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members
- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
- F16H15/06—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B
- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
- F16H2015/383—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces with two or more sets of toroid gearings arranged in parallel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 転動疲労特性に優れていると共に、割れや欠
けの発生を低減し、陥没などの変形を生じがたいトロイ
ダル式無段変速機用金属製転動体を提供する。 【構成】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動
体（入力ディスク５，出力ディスク９，パワーローラ１
０）を用いたトロイダル式無段変速機１において、金属
製転動体が、クロムを含有する機械構造用低合金鋼を素
材とし、表面において浸炭焼入れ処理が施されていると
共に、転動面において高周波焼入れ処理が施されかつ焼
もどし処理が施されていて、転動面においては表面硬さ
Ｈｖ７５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以上であり、転
動面以外においては表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化
層深さ２ｍｍ以下であるものとした。
けの発生を低減し、陥没などの変形を生じがたいトロイ
ダル式無段変速機用金属製転動体を提供する。 【構成】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動
体（入力ディスク５，出力ディスク９，パワーローラ１
０）を用いたトロイダル式無段変速機１において、金属
製転動体が、クロムを含有する機械構造用低合金鋼を素
材とし、表面において浸炭焼入れ処理が施されていると
共に、転動面において高周波焼入れ処理が施されかつ焼
もどし処理が施されていて、転動面においては表面硬さ
Ｈｖ７５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以上であり、転
動面以外においては表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化
層深さ２ｍｍ以下であるものとした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車などの車両や回
転動力源等において、無段変速機として使用可能なトロ
イダル式無段変速機用転動体およびその製造方法に関す
るものである。
転動力源等において、無段変速機として使用可能なトロ
イダル式無段変速機用転動体およびその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車などの車両において使用される変
速機としては、歯車列におけるかみ合わせ状態を手動や
自動で切替える有段変速機が多く用いられているが、無
段変速機を採用する試みもなされており、一部実用化さ
れて市販されているものもある。
速機としては、歯車列におけるかみ合わせ状態を手動や
自動で切替える有段変速機が多く用いられているが、無
段変速機を採用する試みもなされており、一部実用化さ
れて市販されているものもある。
【０００３】この無段変速機は、連続的に変速するた
め、燃費が向上すること、変速ショックがないこと、な
どの特徴を持っているが、その構造によって、ベルト式
とトロイダル式の２つに大別される。
め、燃費が向上すること、変速ショックがないこと、な
どの特徴を持っているが、その構造によって、ベルト式
とトロイダル式の２つに大別される。
【０００４】その中で、トロイダル式（転がり式）の無
段変速機は、図１に示すように、潤滑油を介して接触す
る金属製転動体を用いた構造を有するものであって、こ
のトロイダル式無段変速機１は、入力軸２に接続したロ
ーディングカム３および連結軸４を介して一体で回転す
る入力ディスク５，５をそなえていると共に、歯車６，
７を介して出力軸８を回転させる出力ディスク９，９を
そなえ、入力ディスク５，５と出力ディスク９，９との
間にパワーローラ１０，１０，１０，１０を設けた構造
を有するものである。
段変速機は、図１に示すように、潤滑油を介して接触す
る金属製転動体を用いた構造を有するものであって、こ
のトロイダル式無段変速機１は、入力軸２に接続したロ
ーディングカム３および連結軸４を介して一体で回転す
る入力ディスク５，５をそなえていると共に、歯車６，
７を介して出力軸８を回転させる出力ディスク９，９を
そなえ、入力ディスク５，５と出力ディスク９，９との
間にパワーローラ１０，１０，１０，１０を設けた構造
を有するものである。
【０００５】そして、このトロイダル式無段変速機１で
は、入力ディスク５と出力ディスク９との間で挟まれた
パワーローラ１０の傾きを変化させ、入・出力ディスク
５，９の相対回転速度を変えて変速しつつ、動力を伝達
する仕組みになっている（特開平１−２２９１５８号な
ど）。
は、入力ディスク５と出力ディスク９との間で挟まれた
パワーローラ１０の傾きを変化させ、入・出力ディスク
５，９の相対回転速度を変えて変速しつつ、動力を伝達
する仕組みになっている（特開平１−２２９１５８号な
ど）。
【０００６】そのため、このような金属製転動体よりな
る入力ディスク５、出力ディスク９およびパワーローラ
１０は、エンジントルクの入力によって、転動面におい
ては面圧入力を受けることとなるので、面疲労強度に優
れていることが要求され、高い表面硬度と深い硬化層深
さが必要となる。
る入力ディスク５、出力ディスク９およびパワーローラ
１０は、エンジントルクの入力によって、転動面におい
ては面圧入力を受けることとなるので、面疲労強度に優
れていることが要求され、高い表面硬度と深い硬化層深
さが必要となる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うなトロイダル式無段変速機用金属製転動体（入力ディ
スク５，出力ディスク９，パワーローラ１０）にあって
は、それらの要求に対処するため、長時間にわたる浸炭
処理を施した後に焼入れ焼もどし処理を行っているの
で、生産性が悪く、コストアップを招いてしまううえ
に、表面近傍に亀裂の起点となり易い粒界酸化層が成長
してしまう。
うなトロイダル式無段変速機用金属製転動体（入力ディ
スク５，出力ディスク９，パワーローラ１０）にあって
は、それらの要求に対処するため、長時間にわたる浸炭
処理を施した後に焼入れ焼もどし処理を行っているの
で、生産性が悪く、コストアップを招いてしまううえ
に、表面近傍に亀裂の起点となり易い粒界酸化層が成長
してしまう。
【０００８】そして、入力ディスク５は、ローディング
カム３との接触面において押し付け力が働くので、深い
硬化層を得る処理を施した場合においては、粒界酸化層
を起点とした割れが発生することがあり、反対に、硬化
層がなくては、陥没を生じてしまうことになる。
カム３との接触面において押し付け力が働くので、深い
硬化層を得る処理を施した場合においては、粒界酸化層
を起点とした割れが発生することがあり、反対に、硬化
層がなくては、陥没を生じてしまうことになる。
【０００９】また、入力ディスク５および出力ディスク
９の肉厚の薄い部分にあっては、深い硬化層を得る処理
を施した場合において、内部まで硬化されていること、
および表面近傍に粒界酸化層が残っていることのため
に、粒界酸化層を起点とした欠けおよび割れが発生する
おそれがあった。
９の肉厚の薄い部分にあっては、深い硬化層を得る処理
を施した場合において、内部まで硬化されていること、
および表面近傍に粒界酸化層が残っていることのため
に、粒界酸化層を起点とした欠けおよび割れが発生する
おそれがあった。
【００１０】さらに、入力ディスク５および出力ディス
ク９は、スプラインによって軸と共に駆動する構造にな
っており、スプラインに歯が形成されている。そして、
このスプラインに形成されている歯にあっては、深い硬
化層を得る処理を施した場合において、内部まで硬化さ
れていることから、欠けが発生しやすいものとなってお
り、反対に、硬化層がない場合には変形しやすいものと
なる。
ク９は、スプラインによって軸と共に駆動する構造にな
っており、スプラインに歯が形成されている。そして、
このスプラインに形成されている歯にあっては、深い硬
化層を得る処理を施した場合において、内部まで硬化さ
れていることから、欠けが発生しやすいものとなってお
り、反対に、硬化層がない場合には変形しやすいものと
なる。
【００１１】さらにまた、パワーローラ１０の端部にあ
っても、硬化層が深い処理を施した場合に、割れや欠け
が発生しやすいものとなり、また、このパワーローラ１
０は、図示していない軸受によって押し付けられながら
保持されていることから、硬化層がない場合には陥没を
生じやすいものとなる。
っても、硬化層が深い処理を施した場合に、割れや欠け
が発生しやすいものとなり、また、このパワーローラ１
０は、図示していない軸受によって押し付けられながら
保持されていることから、硬化層がない場合には陥没を
生じやすいものとなる。
【００１２】したがって、硬化層が深いために生じる問
題点、および硬化層がないために生じる問題点を解消
し、転動疲労特性に優れていると共に、割れや欠けの発
生を低減し、そしてまた陥没などの変形を生じがたいト
ロダイル式無段変速機用金属製転動体の開発が望まれて
いるという課題があった。
題点、および硬化層がないために生じる問題点を解消
し、転動疲労特性に優れていると共に、割れや欠けの発
生を低減し、そしてまた陥没などの変形を生じがたいト
ロダイル式無段変速機用金属製転動体の開発が望まれて
いるという課題があった。
【００１３】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、転動疲労特性に優れてい
ると共に、割れや欠けの発生が少なく、かつまた陥没な
どの変形を生じがたい耐久性の著しく良好なトロイダル
式無段変速機用金属製転動体を提供することを目的とし
ている。
がみてなされたものであって、転動疲労特性に優れてい
ると共に、割れや欠けの発生が少なく、かつまた陥没な
どの変形を生じがたい耐久性の著しく良好なトロイダル
式無段変速機用金属製転動体を提供することを目的とし
ている。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるトロイダ
ル式無段変速機用金属製転動体は、潤滑油を介して接触
する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変
速機において、前記金属製転動体が、クロムを含有する
機械構造用低合金鋼を素材とし、表面において浸炭焼入
れ処理が施されていると共に、転動面において高周波焼
入れ処理が施されかつ焼もどし処理が施されていて、転
動面においては表面硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深
さ２ｍｍ以上であり、転動面以外においては表面硬さＨ
ｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以下である構成と
したことを特徴としている。
ル式無段変速機用金属製転動体は、潤滑油を介して接触
する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変
速機において、前記金属製転動体が、クロムを含有する
機械構造用低合金鋼を素材とし、表面において浸炭焼入
れ処理が施されていると共に、転動面において高周波焼
入れ処理が施されかつ焼もどし処理が施されていて、転
動面においては表面硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深
さ２ｍｍ以上であり、転動面以外においては表面硬さＨ
ｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以下である構成と
したことを特徴としている。
【００１５】また、本発明に係わるトロイダル式無段変
速機用金属製転動体の製造方法は、潤滑油を介して接触
する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変
速機において、前記金属製転動体を製造するに際し、ク
ロムを含有する機械構造用低合金鋼を素材として用い、
表面にカーボンポテンシャルＣ．Ｐ．＝０．８〜３．０
％の範囲で浸炭した後焼入れ処理を施し、次いで転動面
のみに高周波焼入れ処理を施し、さらに焼もどし処理を
施して、転動面においては表面硬さＨｖ７５０以上，有
効硬化層深さ２ｍｍ以上とし、転動面以外においては表
面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以下とす
る構成としたことを特徴としており、このような構成と
することによって、各部位で必要とする特性を兼ね備え
た理想的な硬化層パターンが、短時間で得られることに
より、転動疲労特性に優れていると共に、割れや欠けの
発生が少なく、かつまた陥没などの変形を生じがたい耐
久性の著しく良好なトロイダル式無段変速機用金属転動
体を短時間のうちに低コストで製造できるようにしたこ
とを特徴としている。
速機用金属製転動体の製造方法は、潤滑油を介して接触
する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変
速機において、前記金属製転動体を製造するに際し、ク
ロムを含有する機械構造用低合金鋼を素材として用い、
表面にカーボンポテンシャルＣ．Ｐ．＝０．８〜３．０
％の範囲で浸炭した後焼入れ処理を施し、次いで転動面
のみに高周波焼入れ処理を施し、さらに焼もどし処理を
施して、転動面においては表面硬さＨｖ７５０以上，有
効硬化層深さ２ｍｍ以上とし、転動面以外においては表
面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以下とす
る構成としたことを特徴としており、このような構成と
することによって、各部位で必要とする特性を兼ね備え
た理想的な硬化層パターンが、短時間で得られることに
より、転動疲労特性に優れていると共に、割れや欠けの
発生が少なく、かつまた陥没などの変形を生じがたい耐
久性の著しく良好なトロイダル式無段変速機用金属転動
体を短時間のうちに低コストで製造できるようにしたこ
とを特徴としている。
【００１６】本発明に係わる金属製転動体の素材として
は、クロムを含有する機械構造用低合金鋼が用いられ、
例えば、ＪＩＳ Ｇ ４１０４に制定するＳＣｒや、Ｇ
４１０５に制定するＳＣＭなどを用いることができ
る。
は、クロムを含有する機械構造用低合金鋼が用いられ、
例えば、ＪＩＳ Ｇ ４１０４に制定するＳＣｒや、Ｇ
４１０５に制定するＳＣＭなどを用いることができ
る。
【００１７】
【実施例】この実施例においては、先に説明した図１に
示したトロイダル式無段変速機１に適用した場合につい
て述べる。すでに説明したように、図１に示すトロイダ
ル式無段変速機１は、金属製転動体である入力ディスク
５、出力ディスク９およびパワーローラ１０を１組と
し、動力伝達能力により１組または複数組（本実施例の
場合は２組）から構成されている。
示したトロイダル式無段変速機１に適用した場合につい
て述べる。すでに説明したように、図１に示すトロイダ
ル式無段変速機１は、金属製転動体である入力ディスク
５、出力ディスク９およびパワーローラ１０を１組と
し、動力伝達能力により１組または複数組（本実施例の
場合は２組）から構成されている。
【００１８】これらの金属製転動体である入力ディスク
５、出力ディスク９およびパワーローラ１０において、
この実施例では、表１に示す化学成分のクロムを含有す
る機械構造用低合金鋼、すなわち、クロム鋼（ＳＣ
ｒ）、およびクロムモリブンデン鋼（ＳＣＭ）を使用し
た。
５、出力ディスク９およびパワーローラ１０において、
この実施例では、表１に示す化学成分のクロムを含有す
る機械構造用低合金鋼、すなわち、クロム鋼（ＳＣ
ｒ）、およびクロムモリブンデン鋼（ＳＣＭ）を使用し
た。
【００１９】
【表１】
【００２０】そして、表１に示した鋼を素材として部品
形状に機械加工を行った後、表２および表３に示すよう
に、浸炭条件、高周波加熱条件、ならびに表４および表
５に示すように、研磨の有無，ショットピーニングの有
無などを選択して、入出力ディスク５，９およびパワー
ローラ１０の製造を行った。
形状に機械加工を行った後、表２および表３に示すよう
に、浸炭条件、高周波加熱条件、ならびに表４および表
５に示すように、研磨の有無，ショットピーニングの有
無などを選択して、入出力ディスク５，９およびパワー
ローラ１０の製造を行った。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】また、この製造工程において採用した熱処
理における温度と時間との関係を図２および図３に示
し、さらに、製造したのちのディスク５，９およびパワ
ーローラ１０の硬化層状態を図４および図５に示す。
理における温度と時間との関係を図２および図３に示
し、さらに、製造したのちのディスク５，９およびパワ
ーローラ１０の硬化層状態を図４および図５に示す。
【００２６】そこで、表２，表３および図２，図３に示
すように、浸炭時のカーボンポテンシャル（Ｃ．Ｐ．）
＝０．８５％（図２）および２．０％（図３）、浸炭温
度９００℃、浸炭処理時間８時間または４０時間で浸炭
を行った（ただし、比較例Ｎｏ．１０，１１を除く）
後、８５０℃で３０分間保持し、６０℃で油冷する焼入
れ処理を行った。このとき、図３に示すように、カーボ
ンポテンシャル（Ｃ．Ｐ．）＝２．０％で行う高濃度浸
炭処理に際しては、析出炭化物を球状化するため、浸炭
後にいったんＡ１変態点以下まで冷却を行った。この浸
炭焼入れによって得られた硬化層パターンを図４および
図５において破線で示す。
すように、浸炭時のカーボンポテンシャル（Ｃ．Ｐ．）
＝０．８５％（図２）および２．０％（図３）、浸炭温
度９００℃、浸炭処理時間８時間または４０時間で浸炭
を行った（ただし、比較例Ｎｏ．１０，１１を除く）
後、８５０℃で３０分間保持し、６０℃で油冷する焼入
れ処理を行った。このとき、図３に示すように、カーボ
ンポテンシャル（Ｃ．Ｐ．）＝２．０％で行う高濃度浸
炭処理に際しては、析出炭化物を球状化するため、浸炭
後にいったんＡ１変態点以下まで冷却を行った。この浸
炭焼入れによって得られた硬化層パターンを図４および
図５において破線で示す。
【００２７】次いで、ディスク５，９およびパワーロー
ラ１０の転動面５ａ，９ａ，１０ａにのみ高周波焼入れ
を行うにあたり、ディスク５，９については、高周波加
熱を出力２００ｋＷ，周波数１０ｋＨｚ一定で図２およ
び図３ならびに表３および表４に示す加熱時間ｔ（ｓｅ
ｃ）の処理を行った後、６０℃で油冷する高周波焼入れ
処理を実施した（ただし，比較例Ｎｏ．７，８を除
く）。
ラ１０の転動面５ａ，９ａ，１０ａにのみ高周波焼入れ
を行うにあたり、ディスク５，９については、高周波加
熱を出力２００ｋＷ，周波数１０ｋＨｚ一定で図２およ
び図３ならびに表３および表４に示す加熱時間ｔ（ｓｅ
ｃ）の処理を行った後、６０℃で油冷する高周波焼入れ
処理を実施した（ただし，比較例Ｎｏ．７，８を除
く）。
【００２８】また、パワーローラ１０については、高周
波出力８０ｋＷ，周波数１０ｋＨｚ，時間８ｓｅｃで転
動面１０ａの全面を均一に加熱する図５のパターン１に
示す場合と、高周波出力８０ｋＷ，周波数１０ｋＨｚ，
時間５ｓｅｃで転動面１０ａの接触部のみを加熱する図
５のパターン２に示す場合の２通りで高周波加熱を行っ
た後、６０℃で油冷する高周波焼入れを実施した（ただ
し、比較例Ｎｏ．７，８，１２を除く）。
波出力８０ｋＷ，周波数１０ｋＨｚ，時間８ｓｅｃで転
動面１０ａの全面を均一に加熱する図５のパターン１に
示す場合と、高周波出力８０ｋＷ，周波数１０ｋＨｚ，
時間５ｓｅｃで転動面１０ａの接触部のみを加熱する図
５のパターン２に示す場合の２通りで高周波加熱を行っ
た後、６０℃で油冷する高周波焼入れを実施した（ただ
し、比較例Ｎｏ．７，８，１２を除く）。
【００２９】この高周波焼入れによって得られた硬化層
パターンを図４および図５において実線で示す。
パターンを図４および図５において実線で示す。
【００３０】その後、ディスク５，９およびパワーロー
ラ１０共に、それらの全体に１６０℃，２時間の焼もど
し処理を行った。
ラ１０共に、それらの全体に１６０℃，２時間の焼もど
し処理を行った。
【００３１】次いで、表４および表５に示すように、転
動面５ａ，９ａ，１０ａを研磨加工によって表面粗さＲ
ａ＝０．０３μｍ程度に仕上げ、外周面（非転動面）に
おいても一部について研磨加工を行った。さらに、同じ
く表４および表５に示すように、一部についてショット
ピーニングを行った。
動面５ａ，９ａ，１０ａを研磨加工によって表面粗さＲ
ａ＝０．０３μｍ程度に仕上げ、外周面（非転動面）に
おいても一部について研磨加工を行った。さらに、同じ
く表４および表５に示すように、一部についてショット
ピーニングを行った。
【００３２】次いで、ディスク５，９およびパワーロー
ラ１０の表面硬さを測定したところ、表６および表７に
示す結果であった。
ラ１０の表面硬さを測定したところ、表６および表７に
示す結果であった。
【００３３】
【表６】
【００３４】
【表７】
【００３５】表６および表７に示すように、本発明実施
例Ｎｏ．１〜６の場合に、入力ディスク５、出力ディス
ク９およびパワーローラ１０の転動面５ａ，９ａ，１０
ａにおいては、表面硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深
さ２ｍｍ以上となっていると共に、転動面以外において
は、表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以
下となっているのに対して、比較例Ｎｏ．７〜１２の場
合には、転動面の表面硬さが低すぎたり（Ｎｏ．１０，
１１）、転動面の有効硬化層深さが浅すぎたり（Ｎｏ．
９）、非転動面の有効硬化層深さが大きすぎたり（Ｎ
ｏ．７，８，１０，１２）したものとなっていた。
例Ｎｏ．１〜６の場合に、入力ディスク５、出力ディス
ク９およびパワーローラ１０の転動面５ａ，９ａ，１０
ａにおいては、表面硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深
さ２ｍｍ以上となっていると共に、転動面以外において
は、表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以
下となっているのに対して、比較例Ｎｏ．７〜１２の場
合には、転動面の表面硬さが低すぎたり（Ｎｏ．１０，
１１）、転動面の有効硬化層深さが浅すぎたり（Ｎｏ．
９）、非転動面の有効硬化層深さが大きすぎたり（Ｎ
ｏ．７，８，１０，１２）したものとなっていた。
【００３６】次に、各実施例（Ｎｏ．１〜６）および比
較例（Ｎｏ．７〜１２）に基づいて製作した各入力ディ
スク５、出力ディスク９およびパワーローラ１０に対
し、表８に示す条件下で耐久試験を実施した。なお、入
力ディスク５、出力ディスク９およびパワーローラ１０
は、同じ材質のものを組み合わせて試験した。この結果
を表９および表１０に示す。
較例（Ｎｏ．７〜１２）に基づいて製作した各入力ディ
スク５、出力ディスク９およびパワーローラ１０に対
し、表８に示す条件下で耐久試験を実施した。なお、入
力ディスク５、出力ディスク９およびパワーローラ１０
は、同じ材質のものを組み合わせて試験した。この結果
を表９および表１０に示す。
【００３７】
【表８】
【００３８】
【表９】
【００３９】
【表１０】
【００４０】表９および表１０に示すように、本発明実
施例によれば、比較例のものと比べて転動疲労特性に優
れたものとなっていると共に、割れや欠けなどの発生が
なく、かつまた陥没などの変形も生じないものとなって
いることが確かめられた。
施例によれば、比較例のものと比べて転動疲労特性に優
れたものとなっていると共に、割れや欠けなどの発生が
なく、かつまた陥没などの変形も生じないものとなって
いることが確かめられた。
【００４１】このように、本発明実施例において確認さ
れたところからも明らかなように、 （１）浸炭時間が短時間のため、表面の粒界酸化層が低
減され、研磨加工をおこなわない部分からの割れ発生が
少なくなる。
れたところからも明らかなように、 （１）浸炭時間が短時間のため、表面の粒界酸化層が低
減され、研磨加工をおこなわない部分からの割れ発生が
少なくなる。
【００４２】（２）浸炭時間が短時間のため、スプライ
ンの歯および端部において浸炭層が表面にのみ形成され
ることにより、欠け発生が低下する。
ンの歯および端部において浸炭層が表面にのみ形成され
ることにより、欠け発生が低下する。
【００４３】（３）浸炭後さらに転動面にのみ高周波焼
入れを施すことによって、冷却速度が速いことから、さ
らに表面硬度が高くなり、転動面での面疲労強度が向上
する。
入れを施すことによって、冷却速度が速いことから、さ
らに表面硬度が高くなり、転動面での面疲労強度が向上
する。
【００４４】（４）浸炭後転動面に高周波焼入れを加え
ることで、高い圧縮残留応力が付加され、面疲労強度が
向上する。
ることで、高い圧縮残留応力が付加され、面疲労強度が
向上する。
【００４５】など、各部位で必要とする特性を兼ね備え
ることから、転動疲労特性が改善されて耐久寿命が向上
する。
ることから、転動疲労特性が改善されて耐久寿命が向上
する。
【００４６】さらに、非転動部の粒界酸化層を除去する
ため、全面に研摩加工を行うことで、粒界酸化層を起点
とする亀裂の発生が防止できることから、転動面以外で
の疲労強度が向上して耐久寿命も向上する。
ため、全面に研摩加工を行うことで、粒界酸化層を起点
とする亀裂の発生が防止できることから、転動面以外で
の疲労強度が向上して耐久寿命も向上する。
【００４７】さらにまた、本発明実施例Ｎｏ．５で採用
したように、浸炭焼入れ処理に続いて高周波焼入れ処理
を行った後、アークハイト０．３以上のショットピーニ
ングを行うことで、粒界酸化層をつぶすことが可能とな
るうえ、ショットピーニングの効果で高い圧縮残留応力
が付加されることから、さらに疲労強度が向上する。
したように、浸炭焼入れ処理に続いて高周波焼入れ処理
を行った後、アークハイト０．３以上のショットピーニ
ングを行うことで、粒界酸化層をつぶすことが可能とな
るうえ、ショットピーニングの効果で高い圧縮残留応力
が付加されることから、さらに疲労強度が向上する。
【００４８】また、浸炭をカーボンポテンシャル（Ｃ．
Ｐ．）＝１．０〜３．０％（実施例Ｎｏ．３では２．０
％）の高濃度で行い、図３に示したように、浸炭後に一
旦Ａ１変態点以下まで冷却を行うことにより、表面には
球状の炭化物が析出する。これによって、表面硬度はさ
らに高くなることから、面疲労強度が向上する。
Ｐ．）＝１．０〜３．０％（実施例Ｎｏ．３では２．０
％）の高濃度で行い、図３に示したように、浸炭後に一
旦Ａ１変態点以下まで冷却を行うことにより、表面には
球状の炭化物が析出する。これによって、表面硬度はさ
らに高くなることから、面疲労強度が向上する。
【００４９】そして、本発明実施例によると、処理時間
は従来に比較して約１／５に短縮された。また、浸炭処
理は、これに限らず、プラズマ浸炭法，真空浸炭法等に
よっても適用可能であることが確認された。
は従来に比較して約１／５に短縮された。また、浸炭処
理は、これに限らず、プラズマ浸炭法，真空浸炭法等に
よっても適用可能であることが確認された。
【００５０】これに対して、比較例Ｎｏ．７，８で示し
たように、浸炭のみで深い硬化層を得ようとすると、長
時間（４０時間）を要し、粒界酸化層が成長するため、
端部から粒界酸化層を起点とした亀裂が成長し、割れが
発生した。さらに、研磨加工を行うことで、粒界酸化層
を除去したところ、硬化層がスプラインの歯で深くな
り、欠けが発生した。
たように、浸炭のみで深い硬化層を得ようとすると、長
時間（４０時間）を要し、粒界酸化層が成長するため、
端部から粒界酸化層を起点とした亀裂が成長し、割れが
発生した。さらに、研磨加工を行うことで、粒界酸化層
を除去したところ、硬化層がスプラインの歯で深くな
り、欠けが発生した。
【００５１】また、浸炭後に転動面のみに高周波焼入れ
を行うが、比較例Ｎｏ．９で示したように、転動面での
硬化層が薄いとスポーリングが発生し、寿命は短い。
を行うが、比較例Ｎｏ．９で示したように、転動面での
硬化層が薄いとスポーリングが発生し、寿命は短い。
【００５２】さらに、比較例Ｎｏ．１０，１１で示した
ように、浸炭処理を行わず、高周波焼入れのみで、深い
硬化層を得ようとすると、表面のＣ濃度は素材のＣ濃度
によって決まるため、一般に高周波焼入れに用いられる
鋼材のＣ量が０．５％前後である（比較例Ｎｏ．１０，
１１のＳＣＭ４４０では０．３８％である）ことから、
浸炭で得られるＣ濃度（０．８％前後）よりも低いた
め、高い表面硬さは得られず、面疲労強度が低下してし
まう。さらにまた、転動面のみ高周波焼入れ処理を行う
Ｎｏ．１１の場合には、転動面以外の面においては硬化
層がないため、陥没が発生する。
ように、浸炭処理を行わず、高周波焼入れのみで、深い
硬化層を得ようとすると、表面のＣ濃度は素材のＣ濃度
によって決まるため、一般に高周波焼入れに用いられる
鋼材のＣ量が０．５％前後である（比較例Ｎｏ．１０，
１１のＳＣＭ４４０では０．３８％である）ことから、
浸炭で得られるＣ濃度（０．８％前後）よりも低いた
め、高い表面硬さは得られず、面疲労強度が低下してし
まう。さらにまた、転動面のみ高周波焼入れ処理を行う
Ｎｏ．１１の場合には、転動面以外の面においては硬化
層がないため、陥没が発生する。
【００５３】さらにまた、比較例Ｎｏ．１２で示したよ
うに、入力および出力ディスクとパワーローラの組み合
わせにおいて、どちらか一方を本発明外とした場合、非
転動面で有効硬化層深さが大きくなりすぎたり、転動面
で高い硬度が得られなかったりして、耐久寿命は低下し
てしまうこととなるので、ディスクとパワーローラのい
ずれも本発明条件を満足する組み合わせとすることによ
ってのみ耐久寿命は向上するものとなる。
うに、入力および出力ディスクとパワーローラの組み合
わせにおいて、どちらか一方を本発明外とした場合、非
転動面で有効硬化層深さが大きくなりすぎたり、転動面
で高い硬度が得られなかったりして、耐久寿命は低下し
てしまうこととなるので、ディスクとパワーローラのい
ずれも本発明条件を満足する組み合わせとすることによ
ってのみ耐久寿命は向上するものとなる。
【００５４】以上のことから、本発明によると、面疲労
強度に優れ、かつ転動面以外の部位で発生する割れや欠
けを大幅に改善する転動体を短時間で製造することが可
能になった。
強度に優れ、かつ転動面以外の部位で発生する割れや欠
けを大幅に改善する転動体を短時間で製造することが可
能になった。
【００５５】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用
いたトロイダル式無段変速機において、前記金属製転動
体として、クロムを含有する機械構造用鋼を素材とし、
表面においてカーボンポテンシャル（Ｃ．Ｐ．）＝０．
８〜３．０％の範囲で浸炭焼入れ処理した後、転動面に
おいて高周波焼入れ処理を行い、さらに焼もどし処理を
施すことによって、転動面においては表面硬さＨｖ７５
０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以上であり、転動面以外
においては表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２
ｍｍ以下であるものを用いることによって、転動疲労特
性に優れ、割れおよび欠けを大幅に改善した金属転動体
とすることが可能であり、このような高品質の金属製転
動体を短時間処理で製造することが可能であって、生産
性を飛躍的に向上させることが可能になるという著しく
優れた効果が得られる。
ば、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用
いたトロイダル式無段変速機において、前記金属製転動
体として、クロムを含有する機械構造用鋼を素材とし、
表面においてカーボンポテンシャル（Ｃ．Ｐ．）＝０．
８〜３．０％の範囲で浸炭焼入れ処理した後、転動面に
おいて高周波焼入れ処理を行い、さらに焼もどし処理を
施すことによって、転動面においては表面硬さＨｖ７５
０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以上であり、転動面以外
においては表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２
ｍｍ以下であるものを用いることによって、転動疲労特
性に優れ、割れおよび欠けを大幅に改善した金属転動体
とすることが可能であり、このような高品質の金属製転
動体を短時間処理で製造することが可能であって、生産
性を飛躍的に向上させることが可能になるという著しく
優れた効果が得られる。
【図１】本発明において適用されるトロイダル式無段変
速機の一例を示す断面説明図である。
速機の一例を示す断面説明図である。
【図２】本発明の実施例および比較例で採用した熱処理
条件（Ｃ．Ｐ．＝０．８５％）において温度と時間の関
係を示すグラフである。
条件（Ｃ．Ｐ．＝０．８５％）において温度と時間の関
係を示すグラフである。
【図３】本発明の実施例で採用した熱処理条件（Ｃ．
Ｐ．＝２．０％）において温度と時間の関係を示すグラ
フである。
Ｐ．＝２．０％）において温度と時間の関係を示すグラ
フである。
【図４】入・出力ディスクにおいて、浸炭焼入れで得ら
れる硬化層（破線）および高周波焼入れで得られる硬化
層（実線）を示す断面説明図である。
れる硬化層（破線）および高周波焼入れで得られる硬化
層（実線）を示す断面説明図である。
【図５】パワーローラにおいて、浸炭焼入れで得られる
硬化層（破線）および高周波焼入れで得られる硬化層
（実線）を示すパターン１，２の断面説明図である。
硬化層（破線）および高周波焼入れで得られる硬化層
（実線）を示すパターン１，２の断面説明図である。
１ トロイダル式無段変速機 ５ 入力ディスク ５ａ 入力ディスクの転動面 ９ 出力ディスク ９ａ 出力ディスクの転動面 １０ パワーローラ １０ａ パワーローラの転動面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 浅 野 晋 司 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、前記
金属製転動体が、クロムを含有する機械構造用低合金鋼
を素材とし、表面において浸炭焼入れ処理が施されてい
ると共に、転動面において高周波焼入れ処理が施されか
つ焼もどし処理が施されていて、転動面においては表面
硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以上であ
り、転動面以外においては表面硬さＨｖ６５０以上，有
効硬化層深さ２ｍｍ以下であることを特徴とするトロイ
ダル式無段変速機用金属製転動体。 - 【請求項２】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、前記
金属製転動体を製造するに際し、クロムを含有する機械
構造用低合金鋼を素材として用い、表面にカーボンポテ
ンシャルＣ．Ｐ．＝０．８〜３．０％の範囲で浸炭した
後焼入れ処理を施し、次いで転動面のみに高周波焼入れ
処理を施し、さらに焼もどし処理を施して、転動面にお
いては表面硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ
以上とし、転動面以外においては表面硬さＨｖ６５０以
上，有効硬化層深さ２ｍｍ以下とすることを特徴とする
トロイダル式無段変速機用金属製転動体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4320528A JP3028688B2 (ja) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4320528A JP3028688B2 (ja) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03037699A Division JP3470792B2 (ja) | 1999-02-08 | 1999-02-08 | トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06159463A true JPH06159463A (ja) | 1994-06-07 |
| JP3028688B2 JP3028688B2 (ja) | 2000-04-04 |
Family
ID=18122443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4320528A Expired - Lifetime JP3028688B2 (ja) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3028688B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2379960A (en) * | 2001-07-10 | 2003-03-26 | Koyo Seiko Co | Toroidal CVT having surface hardening treatment by shot peening |
| US6685596B2 (en) | 2001-02-28 | 2004-02-03 | Koyo Seiko Company, Ltd. | Variator disc and a method of fabricating the same |
-
1992
- 1992-11-30 JP JP4320528A patent/JP3028688B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6685596B2 (en) | 2001-02-28 | 2004-02-03 | Koyo Seiko Company, Ltd. | Variator disc and a method of fabricating the same |
| KR100871949B1 (ko) * | 2001-02-28 | 2008-12-08 | 가부시키가이샤 제이텍트 | 바리에이터용 디스크 및 그 제조방법 |
| GB2379960A (en) * | 2001-07-10 | 2003-03-26 | Koyo Seiko Co | Toroidal CVT having surface hardening treatment by shot peening |
| US6780139B2 (en) | 2001-07-10 | 2004-08-24 | Koyo Seiko Company, Ltd. | Toroidal continuously variable transmission |
| GB2379960B (en) * | 2001-07-10 | 2005-06-22 | Koyo Seiko Co | Toroidal continuously variable transmission. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3028688B2 (ja) | 2000-04-04 |
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