JPH06148390A - 核分裂生成貴金属の分離方法 - Google Patents
核分裂生成貴金属の分離方法Info
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- JPH06148390A JPH06148390A JP29527692A JP29527692A JPH06148390A JP H06148390 A JPH06148390 A JP H06148390A JP 29527692 A JP29527692 A JP 29527692A JP 29527692 A JP29527692 A JP 29527692A JP H06148390 A JPH06148390 A JP H06148390A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 簡単且つ効率的に貴金属の相互分離が可能で
あって、二次廃棄物の発生量が少ない核分裂生成貴金属
の分離方法を提供する。 【構成】 不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含ま
れる核分裂生成貴金属を、鉛溶融抽出法により回収せし
めて鉛合金を生成し、この鉛合金とセラミックス成形体
とを、酸化性雰囲気下で少なくとも５５０〜１２５０℃
の温度範囲で加熱接触させる。セラミックス成形体とし
ては、その主成分が燐酸カルシウム，酸化マグネシウ
ム，酸化カルシウム又はこれらの混合物であるものが好
ましい。
あって、二次廃棄物の発生量が少ない核分裂生成貴金属
の分離方法を提供する。 【構成】 不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含ま
れる核分裂生成貴金属を、鉛溶融抽出法により回収せし
めて鉛合金を生成し、この鉛合金とセラミックス成形体
とを、酸化性雰囲気下で少なくとも５５０〜１２５０℃
の温度範囲で加熱接触させる。セラミックス成形体とし
ては、その主成分が燐酸カルシウム，酸化マグネシウ
ム，酸化カルシウム又はこれらの混合物であるものが好
ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、使用済核燃料の再処理
工程で発生する不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に
含まれる核分裂生成貴金属の分離方法に関する。
工程で発生する不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に
含まれる核分裂生成貴金属の分離方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】原子力発電において発生する使用済核燃
料中には、核燃料の組成や燃焼度，冷却期間等によって
相違するが、主としてルテニウム（Ｒｕ），ロジウム
（Ｒｈ），パラジウム（Ｐｄ）等の核分裂生成貴金属が
含まれ、その総含有量は全核分裂生成物の１／１０程度
に達する。これらの核分裂生成貴金属は、硝酸による再
処理工程を経ると不溶解残渣と高レベル放射性廃液の双
方に含まれるが、かかる核分裂生成貴金属を回収する方
法としては鉛溶融による方法が知られている。
料中には、核燃料の組成や燃焼度，冷却期間等によって
相違するが、主としてルテニウム（Ｒｕ），ロジウム
（Ｒｈ），パラジウム（Ｐｄ）等の核分裂生成貴金属が
含まれ、その総含有量は全核分裂生成物の１／１０程度
に達する。これらの核分裂生成貴金属は、硝酸による再
処理工程を経ると不溶解残渣と高レベル放射性廃液の双
方に含まれるが、かかる核分裂生成貴金属を回収する方
法としては鉛溶融による方法が知られている。
【０００３】高レベル放射性廃液中から核分裂生成貴金
属を回収する場合、高レベル放射性廃液を加熱脱硝した
後、ガラス形成剤，一酸化鉛，活性炭等の還元剤を混合
して１１００〜１２００℃で加熱溶融することにより、
活性炭によって還元された金属鉛中に貴金属が回収され
る。この場合、超ウラン元素等はガラス相へ移行する
（G.A.Jensen,et al.:Nuclear Technology Vol.65 May
1984、日本原子力学会「１９８９秋の大会」予稿集
等）。一方、不溶解残渣から回収する場合、不溶解残渣
にガラス形成剤と金属鉛を混合して５５０〜１１００℃
で加熱溶融することにより、貴金属は金属鉛中に回収さ
れ、また、その他の超ウラン元素等はガラス相へ移行す
る（K.Naito,T.Matsui and T.Tanaka:Journal of Nucle
ar Science andTechnology Vol.23［６］1986）。上記
方法によれば、核分裂生成貴金属を効率よく回収できる
と共に、ガラスによって抽出された超ウラン元素等をそ
のままガラス固化体として処分することができる等の利
点が有る。
属を回収する場合、高レベル放射性廃液を加熱脱硝した
後、ガラス形成剤，一酸化鉛，活性炭等の還元剤を混合
して１１００〜１２００℃で加熱溶融することにより、
活性炭によって還元された金属鉛中に貴金属が回収され
る。この場合、超ウラン元素等はガラス相へ移行する
（G.A.Jensen,et al.:Nuclear Technology Vol.65 May
1984、日本原子力学会「１９８９秋の大会」予稿集
等）。一方、不溶解残渣から回収する場合、不溶解残渣
にガラス形成剤と金属鉛を混合して５５０〜１１００℃
で加熱溶融することにより、貴金属は金属鉛中に回収さ
れ、また、その他の超ウラン元素等はガラス相へ移行す
る（K.Naito,T.Matsui and T.Tanaka:Journal of Nucle
ar Science andTechnology Vol.23［６］1986）。上記
方法によれば、核分裂生成貴金属を効率よく回収できる
と共に、ガラスによって抽出された超ウラン元素等をそ
のままガラス固化体として処分することができる等の利
点が有る。
【０００４】また、核分裂生成貴金属の内、特に放射能
が強いルテニウムや長半減期核種であるテクネチウム等
は単独で回収することが難しく、他の貴金属と同時に鉛
合金として回収されるが、かかる鉛合金中からこれら複
数の貴金属を相互に分離する方法としては、所謂、乾式
法と湿式法の二つが知られている。
が強いルテニウムや長半減期核種であるテクネチウム等
は単独で回収することが難しく、他の貴金属と同時に鉛
合金として回収されるが、かかる鉛合金中からこれら複
数の貴金属を相互に分離する方法としては、所謂、乾式
法と湿式法の二つが知られている。
【０００５】乾式法では、溶融により鉛合金として回収
された貴金属を亜鉛等の金属によって抽出し、そのとき
の分配比の差で相互分離を行い、亜鉛等の金属中へ移行
した貴金属が蒸留分離操作により分離される（G.A.Jens
en,et al.:Nuclear Technology Vol.65 May 1984）。一
方、湿式法では、鉛合金として回収された貴金属を酸に
溶解し、この溶解した貴金属を、中和反応を利用して鉛
の水酸化物として分離する方法，硫酸イオンその他の添
加物により鉛の沈殿を形成して固液分離する方法，電解
酸化により鉛を分離する方法（電解法）等により相互に
分離される。尚、この場合、分離後回収する貴金属の純
度維持及び設備の簡素化等の経済性の観点から、鉛合金
を酸に溶解後、出来るかぎり早期に分離せしめることが
必要である。
された貴金属を亜鉛等の金属によって抽出し、そのとき
の分配比の差で相互分離を行い、亜鉛等の金属中へ移行
した貴金属が蒸留分離操作により分離される（G.A.Jens
en,et al.:Nuclear Technology Vol.65 May 1984）。一
方、湿式法では、鉛合金として回収された貴金属を酸に
溶解し、この溶解した貴金属を、中和反応を利用して鉛
の水酸化物として分離する方法，硫酸イオンその他の添
加物により鉛の沈殿を形成して固液分離する方法，電解
酸化により鉛を分離する方法（電解法）等により相互に
分離される。尚、この場合、分離後回収する貴金属の純
度維持及び設備の簡素化等の経済性の観点から、鉛合金
を酸に溶解後、出来るかぎり早期に分離せしめることが
必要である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記鉛合金か
ら複数の貴金属を相互に分離する従来の方法において、
乾式法では、分離された貴金属が鉛と共沈するため、更
にこの状態から貴金属を回収するための高度の技術を必
要とし、貴金属の回収率が悪いばかりか多量の二次廃棄
物を発生するという問題があった。また、湿式法でも、
酸に溶解した鉛合金を分離する何れの方法においても高
度の技術と多大のコストを必要とすると共に、二次廃棄
物の発生量が多いという問題があった。
ら複数の貴金属を相互に分離する従来の方法において、
乾式法では、分離された貴金属が鉛と共沈するため、更
にこの状態から貴金属を回収するための高度の技術を必
要とし、貴金属の回収率が悪いばかりか多量の二次廃棄
物を発生するという問題があった。また、湿式法でも、
酸に溶解した鉛合金を分離する何れの方法においても高
度の技術と多大のコストを必要とすると共に、二次廃棄
物の発生量が多いという問題があった。
【０００７】本発明は、上記問題点に鑑みてなされたも
のであり、その目的とするところは、簡単且つ効率的に
貴金属の相互分離が可能であって、二次廃棄物の発生量
が少ない核分裂生成貴金属の分離方法を提供することに
ある。
のであり、その目的とするところは、簡単且つ効率的に
貴金属の相互分離が可能であって、二次廃棄物の発生量
が少ない核分裂生成貴金属の分離方法を提供することに
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明による核分裂生成
貴金属の分離方法は、使用済核燃料の再処理工程で発生
する不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含まれる貴
金属を鉛溶融抽出法により回収するときに得られた貴金
属含有の鉛合金を、酸化性雰囲気下で、セラミックス成
形体と加熱接触させることを特徴としている。また、酸
化性雰囲気下で鉛合金とセラミックス成形体とを加熱接
触させるときの温度は、少なくとも５５０〜１２５０℃
の範囲となっている。更に、セラミックス成形体として
は、その主成分が燐酸カルシウム，酸化マグネシウム，
酸化カルシウム又はこれらの混合物であるものが使用さ
れる。又更に、不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に
含まれる貴金属の組成は、モリブデン及びテクネチウム
を含む５元素系の六方最密充填構造の合金であることを
特徴としている。
貴金属の分離方法は、使用済核燃料の再処理工程で発生
する不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含まれる貴
金属を鉛溶融抽出法により回収するときに得られた貴金
属含有の鉛合金を、酸化性雰囲気下で、セラミックス成
形体と加熱接触させることを特徴としている。また、酸
化性雰囲気下で鉛合金とセラミックス成形体とを加熱接
触させるときの温度は、少なくとも５５０〜１２５０℃
の範囲となっている。更に、セラミックス成形体として
は、その主成分が燐酸カルシウム，酸化マグネシウム，
酸化カルシウム又はこれらの混合物であるものが使用さ
れる。又更に、不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に
含まれる貴金属の組成は、モリブデン及びテクネチウム
を含む５元素系の六方最密充填構造の合金であることを
特徴としている。
【０００９】
【作用】本発明の方法は、不溶解残渣及び高レベル放射
性廃液中に含まれる貴金属の分離を鉛溶融抽出法により
行うものである。核分裂生成貴金属の内、例えばロジウ
ムはパラジウムと金属間化合物を作って金属鉛相に分散
し、鉛溶融抽出法により不溶解残渣及び高レベル放射性
廃液中から回収された鉛合金中には、これらロジウム，
パラジウム，ルテニウム等の貴金属元素と、モリブデン
（Ｍｏ）やテクネチウム（Ｔｃ）等の他の核分裂生成元
素（以下、「ＦＰ元素」と云う）が含まれている。鉛合
金中に含有される他のＦＰ元素の種類は、鉛合金が生成
される際の溶融条件によって相違する。
性廃液中に含まれる貴金属の分離を鉛溶融抽出法により
行うものである。核分裂生成貴金属の内、例えばロジウ
ムはパラジウムと金属間化合物を作って金属鉛相に分散
し、鉛溶融抽出法により不溶解残渣及び高レベル放射性
廃液中から回収された鉛合金中には、これらロジウム，
パラジウム，ルテニウム等の貴金属元素と、モリブデン
（Ｍｏ）やテクネチウム（Ｔｃ）等の他の核分裂生成元
素（以下、「ＦＰ元素」と云う）が含まれている。鉛合
金中に含有される他のＦＰ元素の種類は、鉛合金が生成
される際の溶融条件によって相違する。
【００１０】本発明の方法によれば、鉛溶融抽出法によ
り得られた貴金属含有の鉛合金を、酸化性雰囲気下でセ
ラミックス成形体と加熱接触させるが、これは鉛を確実
にセラミックス成形体に吸収させるためである。この場
合、少なくとも５５０〜１２５０℃の温度範囲で加熱接
触させることが好ましい。
り得られた貴金属含有の鉛合金を、酸化性雰囲気下でセ
ラミックス成形体と加熱接触させるが、これは鉛を確実
にセラミックス成形体に吸収させるためである。この場
合、少なくとも５５０〜１２５０℃の温度範囲で加熱接
触させることが好ましい。
【００１１】即ち、温度が５５０℃未満では、セラミッ
クス成形体は鉛を吸収するものの吸収速度が著しく低
く、貴金属元素と鉛との分離が不十分となる。温度が１
２５０℃を超えると、セラミックス成形体の鉛を吸収す
る速度は極めて高くなるが、これと共に鉛の酸化反応速
度も高くなるため、セラミックス成形体に吸収されない
酸化鉛が増加してしまう。また、セラミッス成形体を構
成する材質の相違によっても鉛を吸収する効果が異な
る。ガラス形成剤の一種である骨灰（主成分：燐酸カル
シウム）系のセラミックス成形体を用いる場合は８００
〜９００℃の温度範囲、マグネシア（主成分：酸化マグ
ネシウム）系のセラミックス成形体を用いる場合には９
００〜１２５０℃の温度範囲で、夫々効果的に鉛を吸収
させることができる。一方、上述の如く鉛合金中には貴
金属以外のＦＰ元素が含まれているが、酸化性雰囲気下
ではこれらＦＰ元素（例えばモリブデン）は酸化物（Ｍ
ｏＯ3）を生成する。この酸化物は５５０℃以上で揮発
するので、酸化性雰囲気下における設定温度によっては
モリブデン等のＦＰ元素を分離することができる。以上
のことから、酸化性雰囲気下で鉛合金をセラミックス成
形体と加熱接触させる温度は、少なくとも５５０〜１２
５０℃の範囲であることが望ましい。
クス成形体は鉛を吸収するものの吸収速度が著しく低
く、貴金属元素と鉛との分離が不十分となる。温度が１
２５０℃を超えると、セラミックス成形体の鉛を吸収す
る速度は極めて高くなるが、これと共に鉛の酸化反応速
度も高くなるため、セラミックス成形体に吸収されない
酸化鉛が増加してしまう。また、セラミッス成形体を構
成する材質の相違によっても鉛を吸収する効果が異な
る。ガラス形成剤の一種である骨灰（主成分：燐酸カル
シウム）系のセラミックス成形体を用いる場合は８００
〜９００℃の温度範囲、マグネシア（主成分：酸化マグ
ネシウム）系のセラミックス成形体を用いる場合には９
００〜１２５０℃の温度範囲で、夫々効果的に鉛を吸収
させることができる。一方、上述の如く鉛合金中には貴
金属以外のＦＰ元素が含まれているが、酸化性雰囲気下
ではこれらＦＰ元素（例えばモリブデン）は酸化物（Ｍ
ｏＯ3）を生成する。この酸化物は５５０℃以上で揮発
するので、酸化性雰囲気下における設定温度によっては
モリブデン等のＦＰ元素を分離することができる。以上
のことから、酸化性雰囲気下で鉛合金をセラミックス成
形体と加熱接触させる温度は、少なくとも５５０〜１２
５０℃の範囲であることが望ましい。
【００１２】また、本発明の方法によれば、セラミック
ス成形体としては、ガラス形成剤の一種である骨灰，マ
グネシア，セメント材（主成分：酸化カルシウム）又は
これらの混合物より成るものを用いるが、これは、これ
らのものが鉛吸収能力の上から好適であるばかりでな
く、安価で入手し易いというコスト上の利点を備えてい
るからである。また、これらのガラス形成剤は、鉛を吸
収せしめた後に粗粉砕すれば、更に使用済核燃料の再処
理工程で発生する高レベル放射性廃液等をガラス固化処
理する際の、ガラス形成剤として再利用が可能なため、
二次廃棄物の発生を抑えることができ、好ましい。
ス成形体としては、ガラス形成剤の一種である骨灰，マ
グネシア，セメント材（主成分：酸化カルシウム）又は
これらの混合物より成るものを用いるが、これは、これ
らのものが鉛吸収能力の上から好適であるばかりでな
く、安価で入手し易いというコスト上の利点を備えてい
るからである。また、これらのガラス形成剤は、鉛を吸
収せしめた後に粗粉砕すれば、更に使用済核燃料の再処
理工程で発生する高レベル放射性廃液等をガラス固化処
理する際の、ガラス形成剤として再利用が可能なため、
二次廃棄物の発生を抑えることができ、好ましい。
【００１３】
【実施例】以下、本発明による核分裂生成貴金属の分離
方法の第一実施例を説明する。先ず、核分裂生成貴金属
を分離すべき不溶解残渣の組成は、核燃料の組成や燃焼
度，冷却期間等によって異なるが、軽水炉で生成される
残渣の場合、その大部分が貴金属で、モリブデンとテク
ネチウムを含む５元素系の六方最密充填構造の合金であ
る。そして、これらの合金中の元素モリブデン，テクネ
チウム，ルテニウム，ロジウム及びパラジウムの原子の
比率（％）の例は概略Ｍｏ：Ｔｃ：Ｒｕ：Ｒｈ：Ｐｄ＝
２０：５：５５：１０：１０（原子％）のようである
が、本実施例ではモリブデン，ルテニウム，ロジウム及
びパラジウムの４元素系の六方最密充填構造の合金を模
擬不溶解残渣として使用し、その比率（原子％）はＭ
ｏ：Ｒｕ：Ｒｈ：Ｐｄ＝２０：６０：１０：１０とし
た。
方法の第一実施例を説明する。先ず、核分裂生成貴金属
を分離すべき不溶解残渣の組成は、核燃料の組成や燃焼
度，冷却期間等によって異なるが、軽水炉で生成される
残渣の場合、その大部分が貴金属で、モリブデンとテク
ネチウムを含む５元素系の六方最密充填構造の合金であ
る。そして、これらの合金中の元素モリブデン，テクネ
チウム，ルテニウム，ロジウム及びパラジウムの原子の
比率（％）の例は概略Ｍｏ：Ｔｃ：Ｒｕ：Ｒｈ：Ｐｄ＝
２０：５：５５：１０：１０（原子％）のようである
が、本実施例ではモリブデン，ルテニウム，ロジウム及
びパラジウムの４元素系の六方最密充填構造の合金を模
擬不溶解残渣として使用し、その比率（原子％）はＭ
ｏ：Ｒｕ：Ｒｈ：Ｐｄ＝２０：６０：１０：１０とし
た。
【００１４】鉛溶解条件は、模擬不溶解残渣に対してガ
ラス形成剤としてホウ酸ナトリウムを１０倍，一酸化鉛
を５０倍及び活性炭等の還元剤を夫々加えて混合し、ま
た、該不溶解残渣量に対してその重量比が０倍〜５０倍
となるようにパラジウムを添加した。そして、これを７
５０〜１１００℃の温度で約２時間加熱溶融せしめ、得
られた貴金属含有の鉛合金をガラス形成剤の一種でであ
る骨灰（純粋な骨灰を粉砕し、標準フルイ１００メッシ
ュを通過した粒径約１４９ミクロン以下のもの。）を水
約８％を加えて生成したセラミックス成形体（但し、２
０％以内のセメントをバインダーとして混ぜたもの。）
上に置き、酸化性雰囲気下で約８６０℃の温度に保たれ
た加熱炉中で３０〜４５分間接触させることにより、セ
ラミックッス成形体上に貴金属を得た。
ラス形成剤としてホウ酸ナトリウムを１０倍，一酸化鉛
を５０倍及び活性炭等の還元剤を夫々加えて混合し、ま
た、該不溶解残渣量に対してその重量比が０倍〜５０倍
となるようにパラジウムを添加した。そして、これを７
５０〜１１００℃の温度で約２時間加熱溶融せしめ、得
られた貴金属含有の鉛合金をガラス形成剤の一種でであ
る骨灰（純粋な骨灰を粉砕し、標準フルイ１００メッシ
ュを通過した粒径約１４９ミクロン以下のもの。）を水
約８％を加えて生成したセラミックス成形体（但し、２
０％以内のセメントをバインダーとして混ぜたもの。）
上に置き、酸化性雰囲気下で約８６０℃の温度に保たれ
た加熱炉中で３０〜４５分間接触させることにより、セ
ラミックッス成形体上に貴金属を得た。
【００１５】そして、かかる鉛が収着されたセラミック
ス成形体を粉砕混合することにより得られる均一な粉体
の一部に酸処理を施し、鉛の吸収率を定量分析した結果
を表１に示す。
ス成形体を粉砕混合することにより得られる均一な粉体
の一部に酸処理を施し、鉛の吸収率を定量分析した結果
を表１に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１から明らかなように、鉛合金中の鉛
は、パラジウムの添加量に拘らず、骨灰を主成分とする
セラミックス成形体に９５％以上の高い吸収率で効率良
く吸収されている。
は、パラジウムの添加量に拘らず、骨灰を主成分とする
セラミックス成形体に９５％以上の高い吸収率で効率良
く吸収されている。
【００１８】また、セラミックッス成形体上に得られた
貴金属を分析し、各貴金属元素の回収率を定量分析した
結果を表２に示す。
貴金属を分析し、各貴金属元素の回収率を定量分析した
結果を表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２から明らかなように、鉛合金中の各貴
金属元素は、パラジウムの添加量に拘らず、セラミック
ス成形体上で８９％以上の高い回収率で回収され得、ま
た、貴金属以外のＦＰ元素であるモリブデンと貴金属と
の分離が極めて高い精度で成されている。
金属元素は、パラジウムの添加量に拘らず、セラミック
ス成形体上で８９％以上の高い回収率で回収され得、ま
た、貴金属以外のＦＰ元素であるモリブデンと貴金属と
の分離が極めて高い精度で成されている。
【００２１】次に第二実施例において、上記第一実施例
のパラジウムの代わりに、銀を不溶解残渣量に対してそ
の重量比が０倍〜５０倍となるように添加し、鉛溶融抽
出法により得られた貴金属含有の鉛合金をマグネシア
（純粋なＭｇＯを粉砕し、標準フルイ１００メッシュを
通過した粒径約１４９ミクロン以下のもの。）を水約８
％を加えて生成したセラミックス成形体（但し、２０％
以内のセメントをバインダーとして混ぜたもの。）上に
置き、酸化性雰囲気下で約１１００℃の温度に保たれた
加熱炉中で３０〜４５分間接触させることにより、セラ
ミックッス成形体上に貴金属を得た。
のパラジウムの代わりに、銀を不溶解残渣量に対してそ
の重量比が０倍〜５０倍となるように添加し、鉛溶融抽
出法により得られた貴金属含有の鉛合金をマグネシア
（純粋なＭｇＯを粉砕し、標準フルイ１００メッシュを
通過した粒径約１４９ミクロン以下のもの。）を水約８
％を加えて生成したセラミックス成形体（但し、２０％
以内のセメントをバインダーとして混ぜたもの。）上に
置き、酸化性雰囲気下で約１１００℃の温度に保たれた
加熱炉中で３０〜４５分間接触させることにより、セラ
ミックッス成形体上に貴金属を得た。
【００２２】そして、かかる鉛が収着されたセラミック
ス成形体を粉砕混合することにより得られる均一な粉体
の一部に酸処理を施し、鉛の吸収率を定量分析した結果
を表３に示す。
ス成形体を粉砕混合することにより得られる均一な粉体
の一部に酸処理を施し、鉛の吸収率を定量分析した結果
を表３に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３から明らかなように、鉛合金中の鉛
は、銀の添加量に拘らず、マグネシアを主成分とするセ
ラミックス成形体に９２％以上の高い吸収率で効率良く
吸収されている。
は、銀の添加量に拘らず、マグネシアを主成分とするセ
ラミックス成形体に９２％以上の高い吸収率で効率良く
吸収されている。
【００２５】また、セラミックッス成形体上に得られた
貴金属を分析し、各貴金属元素の回収率を定量分析した
結果を表４に示す。
貴金属を分析し、各貴金属元素の回収率を定量分析した
結果を表４に示す。
【００２６】
【表４】
【００２７】表４から明らかなように、鉛合金中の各貴
金属元素は、銀の添加量に拘らず、セラミックス成形体
上で９０％以上の高い回収率で回収され得、また、貴金
属以外のＦＰ元素であるモリブデンと貴金属との分離が
極めて高い精度で成されている。
金属元素は、銀の添加量に拘らず、セラミックス成形体
上で９０％以上の高い回収率で回収され得、また、貴金
属以外のＦＰ元素であるモリブデンと貴金属との分離が
極めて高い精度で成されている。
【００２８】上記実施例に示したように、本発明の方法
において貴金属を含有する鉛合金と加熱接触させるセラ
ミックス成形体としては、鉛を酸化鉛として吸収できる
ものであれば良いが、骨灰又はマグネシアを主成分とす
るものが最適である。また、酸化性雰囲気下における加
熱温度は、生成される酸化鉛の化学形態を十分把握し、
各形態毎の融点を考慮して設定することが好ましい。
尚、上記実施例においては、不溶解残渣にパラジウム及
び銀を添加したが、これは鉛合金としてかかる不溶解残
渣より回収した貴金属元素（Ｐｄ，Ｒｈ，Ｒｕ）を、金
属粒（Ｐｄ−Ｒｈ合金粒又はＰｄ−Ｒｈ−Ａｇ合金粒）
とＲｕ金属粉としてセラミックス成形体上で分離させる
ためである。
において貴金属を含有する鉛合金と加熱接触させるセラ
ミックス成形体としては、鉛を酸化鉛として吸収できる
ものであれば良いが、骨灰又はマグネシアを主成分とす
るものが最適である。また、酸化性雰囲気下における加
熱温度は、生成される酸化鉛の化学形態を十分把握し、
各形態毎の融点を考慮して設定することが好ましい。
尚、上記実施例においては、不溶解残渣にパラジウム及
び銀を添加したが、これは鉛合金としてかかる不溶解残
渣より回収した貴金属元素（Ｐｄ，Ｒｈ，Ｒｕ）を、金
属粒（Ｐｄ−Ｒｈ合金粒又はＰｄ−Ｒｈ−Ａｇ合金粒）
とＲｕ金属粉としてセラミックス成形体上で分離させる
ためである。
【００２９】
【発明の効果】上述のように本発明の核分裂生成貴金属
の分離方法によれば、使用済核燃料の再処理工程で発生
する不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含まれる貴
金属を、各貴金属元素毎に容易に分離することができ
る。従って、これら貴金属の回収工程を簡略化すること
ができる。また、貴金属を分離するために使用された鉛
は、酸化鉛としてセラミックス成形体に高効率で吸収さ
れ得、かかる鉛吸収後のセラミックス成形体は簡単な粉
砕操作で再利用が可能なので、この種鉛溶融抽出法にお
ける貴金属分離の媒体たる鉛をリサイクル可能とし、二
次廃棄物の発生量を少なくすることができる。
の分離方法によれば、使用済核燃料の再処理工程で発生
する不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含まれる貴
金属を、各貴金属元素毎に容易に分離することができ
る。従って、これら貴金属の回収工程を簡略化すること
ができる。また、貴金属を分離するために使用された鉛
は、酸化鉛としてセラミックス成形体に高効率で吸収さ
れ得、かかる鉛吸収後のセラミックス成形体は簡単な粉
砕操作で再利用が可能なので、この種鉛溶融抽出法にお
ける貴金属分離の媒体たる鉛をリサイクル可能とし、二
次廃棄物の発生量を少なくすることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 使用済核燃料の再処理工程で発生する不
溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に含まれる貴金属を
鉛溶融抽出法により回収するときに得られた貴金属含有
の鉛合金を、酸化性雰囲気下で、セラミックス成形体と
加熱接触させることを特徴とする核分裂生成貴金属の分
離方法。 - 【請求項２】 酸化性雰囲気下で貴金属含有の鉛合金を
セラミックス成形体と加熱接触させるときの温度は、少
なくとも５５０〜１２５０℃の範囲であることを特徴と
する、請求項１に記載の核分裂生成貴金属の分離方法。 - 【請求項３】 セラミックス成形体は、その主成分が燐
酸カルシウム，酸化マグネシウム，酸化カルシウム又は
これらの混合物であることを特徴とする、請求項１に記
載の核分裂生成貴金属の分離方法。 - 【請求項４】 不溶解残渣及び高レベル放射性廃液中に
含まれる貴金属の組成は、モリブデン及びテクネチウム
を含む５元素系の六方最密充填構造の合金であることを
特徴とする、請求項１に記載の核分裂生成貴金属の分離
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29527692A JPH06148390A (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 核分裂生成貴金属の分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29527692A JPH06148390A (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 核分裂生成貴金属の分離方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06148390A true JPH06148390A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=17818508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29527692A Pending JPH06148390A (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 核分裂生成貴金属の分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06148390A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005308705A (ja) * | 2004-03-25 | 2005-11-04 | Dowa Mining Co Ltd | 定量分析を目的とした貴金属元素の分離回収方法 |
-
1992
- 1992-11-04 JP JP29527692A patent/JPH06148390A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005308705A (ja) * | 2004-03-25 | 2005-11-04 | Dowa Mining Co Ltd | 定量分析を目的とした貴金属元素の分離回収方法 |
| JP4524433B2 (ja) * | 2004-03-25 | 2010-08-18 | Ｄｏｗａメタルマイン株式会社 | 定量分析を目的とした貴金属元素の分離回収方法 |
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