JPH0614070Y2 - 燃料ポンプ制御装置 - Google Patents
燃料ポンプ制御装置Info
- Publication number
- JPH0614070Y2 JPH0614070Y2 JP1987135208U JP13520887U JPH0614070Y2 JP H0614070 Y2 JPH0614070 Y2 JP H0614070Y2 JP 1987135208 U JP1987135208 U JP 1987135208U JP 13520887 U JP13520887 U JP 13520887U JP H0614070 Y2 JPH0614070 Y2 JP H0614070Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- temperature
- pump
- fuel pump
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Control Of Non-Positive-Displacement Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、例えば自動車等の燃料噴射弁に燃料を供給す
る燃料ポンプの制御に用いて好適な燃料ポンプ制御装置
に関する。
る燃料ポンプの制御に用いて好適な燃料ポンプ制御装置
に関する。
一般に、燃料ポンプは燃料タンク内に設けられ、外部か
ら所定の印加電圧（例えば、１４Ｖ）が供給（印加）さ
れることによって回転するモータ部と、該モータ部に直
結されたタービンベーン型のポンプ部とから構成され、
該ポンプ部はモータ部で回転駆動されることにより、前
記燃料タンク内の燃料を燃料噴射弁に圧送供給するよう
になっている。
ら所定の印加電圧（例えば、１４Ｖ）が供給（印加）さ
れることによって回転するモータ部と、該モータ部に直
結されたタービンベーン型のポンプ部とから構成され、
該ポンプ部はモータ部で回転駆動されることにより、前
記燃料タンク内の燃料を燃料噴射弁に圧送供給するよう
になっている。
そして、この種の燃料ポンプを制御する燃料ポンプ制御
装置としては、従来第４図ないし第７図に示すものが知
られている。
装置としては、従来第４図ないし第７図に示すものが知
られている。
第４図は燃料ポンプを含む燃料噴射装置の全体構成図を
示し、同図において、１は燃料Ｆを貯える燃料タンク、
２は燃料タンク１内に設けられ、燃料Ｆを圧送する燃料
ポンプで、該燃料ポンプ２はケーシング２Ａと、該ケー
シング２Ａ内に設けられた直流モータ部２Ｂと、該直流
モータ部２Ｂによって回転駆動される例えばタービンベ
ーン型のポンプ部２Ｃと、吸込口２Ｄおよび吐出口２Ｅ
とから大略構成されている。
示し、同図において、１は燃料Ｆを貯える燃料タンク、
２は燃料タンク１内に設けられ、燃料Ｆを圧送する燃料
ポンプで、該燃料ポンプ２はケーシング２Ａと、該ケー
シング２Ａ内に設けられた直流モータ部２Ｂと、該直流
モータ部２Ｂによって回転駆動される例えばタービンベ
ーン型のポンプ部２Ｃと、吸込口２Ｄおよび吐出口２Ｅ
とから大略構成されている。
３は燃料供給配管で、該燃料供給配管３の一端は燃料ポ
ンプ２の吐出口２Ｅと接続され、その他端はエンジンに
燃料を噴射供給する燃料噴射弁４，４と接続されてい
る。５は燃料供給配管３の途中に設けられた圧力レギュ
レータで、該圧力レギュレータ５は各燃料噴射弁４に供
給する燃圧をアイドル時で例えば2.05Kg/cm2、アクセル
時で3.05Kg/cm2に制御するもので、該圧力レギュレータ
５によって制御された余剰油は戻し配管６を介して燃料
タンク１内に戻されるようになっている。
ンプ２の吐出口２Ｅと接続され、その他端はエンジンに
燃料を噴射供給する燃料噴射弁４，４と接続されてい
る。５は燃料供給配管３の途中に設けられた圧力レギュ
レータで、該圧力レギュレータ５は各燃料噴射弁４に供
給する燃圧をアイドル時で例えば2.05Kg/cm2、アクセル
時で3.05Kg/cm2に制御するもので、該圧力レギュレータ
５によって制御された余剰油は戻し配管６を介して燃料
タンク１内に戻されるようになっている。
第５図は燃料ポンプ制御装置を示す回路構成図で、７は
バッテリ電源からなる直流電源で、該直流電源７は燃料
ポンプ２の直流モータ部２Ｂの高圧端子と接続されてい
る。また、直流モータ部２Ｂのアース端子はダーリント
ン接続回路またはパワートランジスタ等からなる電圧制
御用トランジスタ８、電流検出用ないし過電圧防止用の
抵抗９と直列に接続され、アースされている。
バッテリ電源からなる直流電源で、該直流電源７は燃料
ポンプ２の直流モータ部２Ｂの高圧端子と接続されてい
る。また、直流モータ部２Ｂのアース端子はダーリント
ン接続回路またはパワートランジスタ等からなる電圧制
御用トランジスタ８、電流検出用ないし過電圧防止用の
抵抗９と直列に接続され、アースされている。
１０はモータ制御装置で、該モータ制御装置１０の入力
側はエンジンスイッチ、噴射パルス発生器、クランク角
センサ等（いずれも図示せず）と接続され、出力側はト
ランジスタ制御回路（図示せず）を介してトランジスタ
８と接続されている。ここで、モータ制御装置１０は処
理回路（ＣＰＵ）、記憶回路（ＲＯＭおよびＲＡＭ）を
含むマイクロコンピュータとして構成され、例えばエン
ジンのアイドル時には直流モータ部２Ｂの端子間平均印
加電圧が9.8Ｖ、アクセル時には直流モータ部２Ｂの端
子間平均印加電圧が１４Ｖとなるような電圧制御信号を
トランジスタ制御回路に出力し、トランジスタ８によっ
て電圧制御を行なわせるようになっている。
側はエンジンスイッチ、噴射パルス発生器、クランク角
センサ等（いずれも図示せず）と接続され、出力側はト
ランジスタ制御回路（図示せず）を介してトランジスタ
８と接続されている。ここで、モータ制御装置１０は処
理回路（ＣＰＵ）、記憶回路（ＲＯＭおよびＲＡＭ）を
含むマイクロコンピュータとして構成され、例えばエン
ジンのアイドル時には直流モータ部２Ｂの端子間平均印
加電圧が9.8Ｖ、アクセル時には直流モータ部２Ｂの端
子間平均印加電圧が１４Ｖとなるような電圧制御信号を
トランジスタ制御回路に出力し、トランジスタ８によっ
て電圧制御を行なわせるようになっている。
このように構成される燃料ポンプ制御装置において、エ
ンジンを始動して制御が開始されると、モータ制御装置
１０から電圧制御信号が出力され、トランジスタ８を導
通せしめ、燃料ポンプ２の直流モータ２Ｂに端子間電圧
で１４Ｖのモータ駆動用の印加電圧ＶＰを印加し、該直
流モータ部２Ｂの回転子を回転せしめる。これにより、
タービンベーン型のポンプ部２Ｃが回転駆動され、燃料
タンク１内の燃料Ｆは燃料供給配管３、圧力レギュレー
タ５を介して各燃料噴射弁４に供給され、このときの余
剰油は圧力レギュレータ５から戻し配管６を介して燃料
タンク１に戻される。
ンジンを始動して制御が開始されると、モータ制御装置
１０から電圧制御信号が出力され、トランジスタ８を導
通せしめ、燃料ポンプ２の直流モータ２Ｂに端子間電圧
で１４Ｖのモータ駆動用の印加電圧ＶＰを印加し、該直
流モータ部２Ｂの回転子を回転せしめる。これにより、
タービンベーン型のポンプ部２Ｃが回転駆動され、燃料
タンク１内の燃料Ｆは燃料供給配管３、圧力レギュレー
タ５を介して各燃料噴射弁４に供給され、このときの余
剰油は圧力レギュレータ５から戻し配管６を介して燃料
タンク１に戻される。
この際、燃料ポンプ２の回転数Ｎ、吐出流量Ｑ、印加電
圧ＶＰは第６図に示す如く、印加電圧ＶＰが１４Ｖとす
ると、定格状態で通常回転数Ｎは４５００rpm、吐出流
量Ｑは１１０／Ｈとなっている。
圧ＶＰは第６図に示す如く、印加電圧ＶＰが１４Ｖとす
ると、定格状態で通常回転数Ｎは４５００rpm、吐出流
量Ｑは１１０／Ｈとなっている。
ところで、上述した従来技術では、戻し配管６は圧力レ
ギュレータ５、各燃料噴射弁４等と一緒にエンジンルー
ム内に配設され、該戻し配管６内を流れる燃料によって
エンジンルームの熱を吸収し、エンジン等を冷却するよ
うしているから、戻し配管６から燃料タンク１内に戻さ
れる戻り油の燃料温度（燃温）は、例えば７０〜８０℃
まで上昇している。
ギュレータ５、各燃料噴射弁４等と一緒にエンジンルー
ム内に配設され、該戻し配管６内を流れる燃料によって
エンジンルームの熱を吸収し、エンジン等を冷却するよ
うしているから、戻し配管６から燃料タンク１内に戻さ
れる戻り油の燃料温度（燃温）は、例えば７０〜８０℃
まで上昇している。
そして、戻し配管６から燃料タンク１内に戻される戻り
油は、燃料タンク１内の燃料Ｆによって通常は冷却され
るが、第４図に示す如く燃料タンク１内の燃料Ｆの残量
が少なくなったときには、当該燃料Ｆの燃温も７０〜８
０℃まで上昇してしまう。一方、燃料ポンプ２内をみる
と、直流モータ部２Ｂは電圧ＶＰの印加によって発熱
し、ポンプ部２Ｃ内でも回転抵抗や燃料の流動抵抗等で
燃温が上昇するから、直流モータ部２Ｂの回転子等は１
１０〜１３０℃位まで温度上昇する。
油は、燃料タンク１内の燃料Ｆによって通常は冷却され
るが、第４図に示す如く燃料タンク１内の燃料Ｆの残量
が少なくなったときには、当該燃料Ｆの燃温も７０〜８
０℃まで上昇してしまう。一方、燃料ポンプ２内をみる
と、直流モータ部２Ｂは電圧ＶＰの印加によって発熱
し、ポンプ部２Ｃ内でも回転抵抗や燃料の流動抵抗等で
燃温が上昇するから、直流モータ部２Ｂの回転子等は１
１０〜１３０℃位まで温度上昇する。
このため、燃料タンク１内で燃料Ｆの燃温が高くなる
と、燃料ポンプ２内に吸込まれたときの燃温はさらに高
くなり、粘度も大きく低下し、ポンプ部２Ｃのタービン
ベーンや直流モータ部２Ｂの回転子等による攪拌ないし
かきまわし作用によって燃料Ｆは気化しやすく、キャビ
テーションが発生しやすくなる。そして、燃料ポンプ２
のポンプ部２Ｃ内で一度キャビテーションが発生する
と、タービンベーンが空転状態となり、直流モータ部２
Ｂの回転数Ｎは第７図に示す如く４５００rpmから８０
００rpm程度まで急激に上昇し、このときの吐出流量Ｑ
は第７図に点線で示すような特性をもって、例えば110
／Ｈから０／Ｈ位まで低下し、燃料ポンプとして機
能しなくなってしまうという問題がある。
と、燃料ポンプ２内に吸込まれたときの燃温はさらに高
くなり、粘度も大きく低下し、ポンプ部２Ｃのタービン
ベーンや直流モータ部２Ｂの回転子等による攪拌ないし
かきまわし作用によって燃料Ｆは気化しやすく、キャビ
テーションが発生しやすくなる。そして、燃料ポンプ２
のポンプ部２Ｃ内で一度キャビテーションが発生する
と、タービンベーンが空転状態となり、直流モータ部２
Ｂの回転数Ｎは第７図に示す如く４５００rpmから８０
００rpm程度まで急激に上昇し、このときの吐出流量Ｑ
は第７図に点線で示すような特性をもって、例えば110
／Ｈから０／Ｈ位まで低下し、燃料ポンプとして機
能しなくなってしまうという問題がある。
本考案は上述した従来技術の問題点に鑑みなされたもの
で、本考案は燃料温度が基準温度よりも高くなったとき
に、両者の差温度に基づき直流モータ部への印加電圧を
下げて該直流モータ部とポンプ部の回転数を低くするこ
とにより、キャビテーションの発生を防止でき、所要流
量の燃料を確実に吐出できるようにした燃料ポンプ制御
装置を提供することを目的としている。
で、本考案は燃料温度が基準温度よりも高くなったとき
に、両者の差温度に基づき直流モータ部への印加電圧を
下げて該直流モータ部とポンプ部の回転数を低くするこ
とにより、キャビテーションの発生を防止でき、所要流
量の燃料を確実に吐出できるようにした燃料ポンプ制御
装置を提供することを目的としている。
上記問題点を解決するために本考案は、燃料タンク内に
設けられ、直流モータ部と該直流モータ部によって回転
駆動されるポンプ部とからなる燃料ポンプと、該燃料ポ
ンプの直流モータ部に電圧を供給する直流電源とを備え
た燃料ポンプ制御装置において、前記燃料タンク内の燃
料温度を検出する燃温センサと、該燃温センサで検出し
た燃料温度が所定の基準温度を越えたか否かを判定する
温度判定手段と、該温度判定手段により前記燃料温度が
基準温度を越えたと判定したときに、前記燃料温度と基
準温度との差温度ΔＴを演算する差温度演算手段と、該
差温度演算手段による差温度ΔＴに対応した降下電圧分
だけ、前記直流電源による直流モータ部への印加電圧を
降下せしめる印加電圧降下手段とを設けたことを特徴と
してなる構成を採用している。
設けられ、直流モータ部と該直流モータ部によって回転
駆動されるポンプ部とからなる燃料ポンプと、該燃料ポ
ンプの直流モータ部に電圧を供給する直流電源とを備え
た燃料ポンプ制御装置において、前記燃料タンク内の燃
料温度を検出する燃温センサと、該燃温センサで検出し
た燃料温度が所定の基準温度を越えたか否かを判定する
温度判定手段と、該温度判定手段により前記燃料温度が
基準温度を越えたと判定したときに、前記燃料温度と基
準温度との差温度ΔＴを演算する差温度演算手段と、該
差温度演算手段による差温度ΔＴに対応した降下電圧分
だけ、前記直流電源による直流モータ部への印加電圧を
降下せしめる印加電圧降下手段とを設けたことを特徴と
してなる構成を採用している。
上記構成により、燃料タンク内の燃料温度が所定の基準
温度（例えばキャビテーションの発生基準となる温度）
を越えたときには、このときの燃料温度と基準温度との
差温度ΔＴに基づき、該差温度ΔＴに対応した降下電圧
分だけ、直流モータ部への印加電圧を自動的に降下で
き、燃料ポンプ内でのポンプ部、直流モータ部による燃
料のかきまわし作用をなくし、キャビテーションの発生
を簡単な制御処理で防止することができる。
温度（例えばキャビテーションの発生基準となる温度）
を越えたときには、このときの燃料温度と基準温度との
差温度ΔＴに基づき、該差温度ΔＴに対応した降下電圧
分だけ、直流モータ部への印加電圧を自動的に降下で
き、燃料ポンプ内でのポンプ部、直流モータ部による燃
料のかきまわし作用をなくし、キャビテーションの発生
を簡単な制御処理で防止することができる。
以下、本考案の実施例を、第１図ないし第３図を参照し
つつ詳細に説明する。なお、実施例では前述した従来技
術と同一の構成要素に同一符号を付し、その説明を省略
するものとする。
つつ詳細に説明する。なお、実施例では前述した従来技
術と同一の構成要素に同一符号を付し、その説明を省略
するものとする。
図において、１１は燃料タンク１の底部近傍に設けら
れ、該燃料タンク１内に収容された燃料Ｆの温度を検出
する燃温センサを示し、該燃温センサ１１は燃料Ｆの温
度に応じてその抵抗値が変わるサーミスタ等からなり、
検出した燃料温度としての検出燃温Ｔを後述のモータ制
御装置１２に出力する。
れ、該燃料タンク１内に収容された燃料Ｆの温度を検出
する燃温センサを示し、該燃温センサ１１は燃料Ｆの温
度に応じてその抵抗値が変わるサーミスタ等からなり、
検出した燃料温度としての検出燃温Ｔを後述のモータ制
御装置１２に出力する。
１２は本実施例に用いるモータ制御装置で、該モータ制
御装置１２は従来技術によるものとほぼ同様に、直流モ
ータ部２Ｂの印加電圧ＶＰをアイドル時で9.8Ｖ、アク
セル時で１４Ｖとなるように電圧演算する機能の他に、
入力側に燃温センサ１１が接続され、後述の印加電圧降
下処理を行う機能を有している。
御装置１２は従来技術によるものとほぼ同様に、直流モ
ータ部２Ｂの印加電圧ＶＰをアイドル時で9.8Ｖ、アク
セル時で１４Ｖとなるように電圧演算する機能の他に、
入力側に燃温センサ１１が接続され、後述の印加電圧降
下処理を行う機能を有している。
即ち、該モータ制御装置１２はその記憶回路（ＲＯＭ）
内に第３図に示すプログラム等を格納し、燃温センサ１
１から検出燃温Ｔを読込むことにより、当該検出燃温Ｔ
に依存した後述の（２）式による印加電圧ＶＰ′を演算
し、これを電圧制御信号として出力する機能を有してい
る。
内に第３図に示すプログラム等を格納し、燃温センサ１
１から検出燃温Ｔを読込むことにより、当該検出燃温Ｔ
に依存した後述の（２）式による印加電圧ＶＰ′を演算
し、これを電圧制御信号として出力する機能を有してい
る。
本実施例はこのように構成されるが、燃料ポンプ制御装
置としての基本的作動については、従来技術のものと格
別差異はない。
置としての基本的作動については、従来技術のものと格
別差異はない。
そこで、本実施例の特徴であるモータ制御装置１２によ
る印加電圧降下処理について第３図を参照して説明す
る。
る印加電圧降下処理について第３図を参照して説明す
る。
燃温センサ１１は燃料タンク１内の燃温を検出してお
り、検出燃温Ｔを読込む（ステップ１）。一方、モータ
制御装置１２内の記憶回路（ＲＯＭまたはＲＡＭ）内に
は所定の基準温度ＴＯが格納されており、次のステップ
２では検出燃温Ｔが基準温度ＴＯを越えたか否か判定し
監視する。ここで、基準温度ＴＯはキャビテーション発
生を防止すべく直流モータ部２Ｂの電圧降下処理を実行
するための基準となる温度で、例えば５０〜７０℃の範
囲での所定温度として設定される。
り、検出燃温Ｔを読込む（ステップ１）。一方、モータ
制御装置１２内の記憶回路（ＲＯＭまたはＲＡＭ）内に
は所定の基準温度ＴＯが格納されており、次のステップ
２では検出燃温Ｔが基準温度ＴＯを越えたか否か判定し
監視する。ここで、基準温度ＴＯはキャビテーション発
生を防止すべく直流モータ部２Ｂの電圧降下処理を実行
するための基準となる温度で、例えば５０〜７０℃の範
囲での所定温度として設定される。
そして、ステップ２で検出燃温Ｔが基準温度ＴＯを越え
たと判定したときには、次のステップ３で差温度ΔＴ
を、 ΔＴ＝Ｔ−ＴＯ…………（１） として演算する。
たと判定したときには、次のステップ３で差温度ΔＴ
を、 ΔＴ＝Ｔ−ＴＯ…………（１） として演算する。
また、電圧降下処理を行なっていないときの印加電圧を
ＶＰ（アクセル時で１４Ｖ、アイドル時で9.8Ｖ）と
し、所定温度毎、例えば１℃毎の降下電圧定数をＶＫと
し、電圧降下処理時の印加電圧をＶＰ′とすると、次の
ステップ４では、前記差温度ΔＴに対応した降下電圧
（ＶＫ×ΔＴ）分を、通常時の印加電圧ＶＰから減算し
て電圧降下処理時の印加電圧ＶＰ′を、 ＶＰ′＝ＶＰ−ＶＫ×ΔＴ………（２） として演算し、ステップ５でこの印加電圧ＶＰ′に関す
る電圧制御信号をトランジスタ制御回路を介してトラン
ジスタ８に出力する。
ＶＰ（アクセル時で１４Ｖ、アイドル時で9.8Ｖ）と
し、所定温度毎、例えば１℃毎の降下電圧定数をＶＫと
し、電圧降下処理時の印加電圧をＶＰ′とすると、次の
ステップ４では、前記差温度ΔＴに対応した降下電圧
（ＶＫ×ΔＴ）分を、通常時の印加電圧ＶＰから減算し
て電圧降下処理時の印加電圧ＶＰ′を、 ＶＰ′＝ＶＰ−ＶＫ×ΔＴ………（２） として演算し、ステップ５でこの印加電圧ＶＰ′に関す
る電圧制御信号をトランジスタ制御回路を介してトラン
ジスタ８に出力する。
かくして、本実施例によれば、燃温センサ１１による検
出燃温Ｔがキャビテーションの発生基準となる基準温度
ＴＯを越えて高くなり、キャビテーション発生の恐れが
あるときには、前述の印加電圧降下処理を実行すること
により、直流モータ２Ｂへの印加電圧ＶＰ′を通常時の
印加電圧ＶＰから差温度ΔＴに基づく降下電圧（ＶＫ×
ΔＴ）分だけ簡単な制御処理動作で降下せしめることが
でき、燃料ポンプ２の直流モータ部２Ｂ等が、例えば４
５００rpmを越える回転数まで上昇するのを防止できる
と共に、燃料ポンプ２内での回転子やタービンベーンに
よる燃料Ｆのかきまわし作用や攪拌作用をなくすことが
でき、キャビテーションの発生を効果的に防止すること
ができる。
出燃温Ｔがキャビテーションの発生基準となる基準温度
ＴＯを越えて高くなり、キャビテーション発生の恐れが
あるときには、前述の印加電圧降下処理を実行すること
により、直流モータ２Ｂへの印加電圧ＶＰ′を通常時の
印加電圧ＶＰから差温度ΔＴに基づく降下電圧（ＶＫ×
ΔＴ）分だけ簡単な制御処理動作で降下せしめることが
でき、燃料ポンプ２の直流モータ部２Ｂ等が、例えば４
５００rpmを越える回転数まで上昇するのを防止できる
と共に、燃料ポンプ２内での回転子やタービンベーンに
よる燃料Ｆのかきまわし作用や攪拌作用をなくすことが
でき、キャビテーションの発生を効果的に防止すること
ができる。
従って本実施例では、燃料タンク１内で燃料Ｆの残量が
少なくなり、例えば５０〜７０℃程度の基準温度ＴＯを
越えて燃温が上昇したときには、印加電圧降下処理を行
うことにより、燃料ポンプ２内での直流モータ部２Ｂ、
ポンプ部２Ｃの回転数を４５００rpmから２０００〜３
０００rpmまで低下させることができ、回転子やタービ
ンベーンによる燃料のかきまわし作用等をなくして、キ
ャビテーションの発生を防止でき、燃料ポンプ２から所
要流量の燃料Ｆを確実に吐出させることができる。
少なくなり、例えば５０〜７０℃程度の基準温度ＴＯを
越えて燃温が上昇したときには、印加電圧降下処理を行
うことにより、燃料ポンプ２内での直流モータ部２Ｂ、
ポンプ部２Ｃの回転数を４５００rpmから２０００〜３
０００rpmまで低下させることができ、回転子やタービ
ンベーンによる燃料のかきまわし作用等をなくして、キ
ャビテーションの発生を防止でき、燃料ポンプ２から所
要流量の燃料Ｆを確実に吐出させることができる。
また、本実施例では、検出燃温Ｔが基準温度ＴＯを越え
たときに両者の差温度ΔＴを演算し、該差温度ΔＴに対
応した降下電圧（ＶＫ×ΔＴ）分を通常時の印加電圧Ｖ
Ｐから減算して印加電圧降下処理を行うようにしている
から、モータ制御装置１２の記憶回路にはその記憶エリ
ア内等に、例えば５０〜７０℃の範囲での所定温度とし
て設定される基準温度ＴＯを格納するだけでよく、これ
らの記憶値を簡略化でき、印加電圧降下処理を簡単な制
御処理によって行うことができる等、種々の効果を奏す
る。
たときに両者の差温度ΔＴを演算し、該差温度ΔＴに対
応した降下電圧（ＶＫ×ΔＴ）分を通常時の印加電圧Ｖ
Ｐから減算して印加電圧降下処理を行うようにしている
から、モータ制御装置１２の記憶回路にはその記憶エリ
ア内等に、例えば５０〜７０℃の範囲での所定温度とし
て設定される基準温度ＴＯを格納するだけでよく、これ
らの記憶値を簡略化でき、印加電圧降下処理を簡単な制
御処理によって行うことができる等、種々の効果を奏す
る。
なお、前記実施例では、第３図に示すプログラムのう
ち、ステップ２が本考案の構成要件である温度判定手段
の具体例を示し、ステップ３が差温度演算手段の具体例
を示し、ステップ４およびステップ５が印加電圧降下手
段の具体例を示している。
ち、ステップ２が本考案の構成要件である温度判定手段
の具体例を示し、ステップ３が差温度演算手段の具体例
を示し、ステップ４およびステップ５が印加電圧降下手
段の具体例を示している。
また、前記実施例では、モータ制御装置１２により通常
時の印加電圧ＶＰを、アイドル時で9.8Ｖ、アクセル時
で１４Ｖに制御するものとして述べたが、アイドル時、
アクセル時を問わず一定電圧を印加するものであっても
よい。
時の印加電圧ＶＰを、アイドル時で9.8Ｖ、アクセル時
で１４Ｖに制御するものとして述べたが、アイドル時、
アクセル時を問わず一定電圧を印加するものであっても
よい。
本考案に係る燃料ポンプ制御装置は以上詳細に述べた如
くであって、燃料タンク内の燃料温度が所定の基準温度
を越えたときには、このときの燃料温度と基準温度との
差温度ΔＴに基づき、該差温度ΔＴに対応した降下電圧
分だけ、直流モータ部への印加電圧を降下せしめる構成
としたから、燃料タンク内の燃料温度が、例えばキャビ
テーションの発生基準となる基準温度を越え、燃料ポン
プ内で燃料の粘度が低くなり気化しやすい状態となった
ときには、直流モータ部への印加電圧を降下せしめる簡
単な制御処理を行うだけで、燃料ポンプ内でのポンプ
部、直流モータ部による燃料のかきまわし作用ないしは
攪拌作用を極力なくすことができ、キャビテーション現
象の発生を防止できると共に、所要流量の燃料を確実に
吐出でき、燃料の供給不足によるエンジンの停止事故等
をなくすことができる。
くであって、燃料タンク内の燃料温度が所定の基準温度
を越えたときには、このときの燃料温度と基準温度との
差温度ΔＴに基づき、該差温度ΔＴに対応した降下電圧
分だけ、直流モータ部への印加電圧を降下せしめる構成
としたから、燃料タンク内の燃料温度が、例えばキャビ
テーションの発生基準となる基準温度を越え、燃料ポン
プ内で燃料の粘度が低くなり気化しやすい状態となった
ときには、直流モータ部への印加電圧を降下せしめる簡
単な制御処理を行うだけで、燃料ポンプ内でのポンプ
部、直流モータ部による燃料のかきまわし作用ないしは
攪拌作用を極力なくすことができ、キャビテーション現
象の発生を防止できると共に、所要流量の燃料を確実に
吐出でき、燃料の供給不足によるエンジンの停止事故等
をなくすことができる。
第１図ないし第３図は本考案の実施例を示し、第１図は
実施例に用いる燃料噴射装置の全体構成図、第２図は燃
料ポンプ制御装置の回路構成図、第３図は印加電圧制御
処理を示す流れ図、第４図ないし第７図は従来技術に係
り、第４図は従来技術に用いる燃料噴射装置の全体構成
図、第５図は燃料ポンプ制御装置の回路構成図、第６図
は正常時の燃料ポンプの回転数、吐出流量、印加電圧の
関係を示す特性線図、第７図はキャビテーション発生時
の燃料ポンプの回転数、吐出流量、印加電圧の関係を示
す特性線図である。 １……燃料タンク、２……燃料ポンプ、２Ｂ……直流モ
ータ部、２Ｃ……ポンプ部、７……直流電源、８……ト
ランジスタ、１１……燃温センサ、１２……モータ制御
装置、Ｆ……燃料、Ｔ……検出燃温（燃料温度）、ＴＯ
……基準温度、ＶＰ，ＶＰ′……印加電圧。
実施例に用いる燃料噴射装置の全体構成図、第２図は燃
料ポンプ制御装置の回路構成図、第３図は印加電圧制御
処理を示す流れ図、第４図ないし第７図は従来技術に係
り、第４図は従来技術に用いる燃料噴射装置の全体構成
図、第５図は燃料ポンプ制御装置の回路構成図、第６図
は正常時の燃料ポンプの回転数、吐出流量、印加電圧の
関係を示す特性線図、第７図はキャビテーション発生時
の燃料ポンプの回転数、吐出流量、印加電圧の関係を示
す特性線図である。 １……燃料タンク、２……燃料ポンプ、２Ｂ……直流モ
ータ部、２Ｃ……ポンプ部、７……直流電源、８……ト
ランジスタ、１１……燃温センサ、１２……モータ制御
装置、Ｆ……燃料、Ｔ……検出燃温（燃料温度）、ＴＯ
……基準温度、ＶＰ，ＶＰ′……印加電圧。
Claims (1)
- 【請求項１】燃料タンク内に設けられ、直流モータ部と
該直流モータ部によって回転駆動されるポンプ部とから
なる燃料ポンプと、該燃料ポンプの直流モータ部に電圧
を供給する直流電源とを備えた燃料ポンプ制御装置にお
いて、前記燃料タンク内の燃料温度を検出する燃温セン
サと、該燃温センサで検出した燃料温度が所定の基準温
度を越えたか否かを判定する温度判定手段と、該温度判
定手段により前記燃料温度が基準温度を越えたと判定し
たときに、前記燃料温度と基準温度との差温度ΔＴを演
算する差温度演算手段と、該差温度演算手段による差温
度ΔＴに対応した降下電圧分だけ、前記直流電源による
直流モータ部への印加電圧を降下せしめる印加電圧降下
手段とを設けたことを特徴とする燃料ポンプ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987135208U JPH0614070Y2 (ja) | 1987-09-04 | 1987-09-04 | 燃料ポンプ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987135208U JPH0614070Y2 (ja) | 1987-09-04 | 1987-09-04 | 燃料ポンプ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6439470U JPS6439470U (ja) | 1989-03-09 |
| JPH0614070Y2 true JPH0614070Y2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=31394631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1987135208U Expired - Lifetime JPH0614070Y2 (ja) | 1987-09-04 | 1987-09-04 | 燃料ポンプ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0614070Y2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59150972A (ja) * | 1983-02-17 | 1984-08-29 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料ポンプ制御装置 |
| JPH0139900Y2 (ja) * | 1984-10-31 | 1989-11-30 | ||
| JPS6267993U (ja) * | 1985-10-21 | 1987-04-28 |
-
1987
- 1987-09-04 JP JP1987135208U patent/JPH0614070Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6439470U (ja) | 1989-03-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS585447A (ja) | 車輛駆動用内燃機関 | |
| JPS61229968A (ja) | 電動式燃料ポンプの制御装置 | |
| JPS58172444A (ja) | 機関の冷却水温度推定方法 | |
| WO1985000786A1 (en) | Locomotive governor control | |
| US10876526B2 (en) | Method and device for operating a speed-controlled fluid pump | |
| CN112253304B (zh) | 风扇控制方法、装置及设备 | |
| US5623902A (en) | Method and arrangement for idle adjustment of an internal combustion engine | |
| US5762046A (en) | Dual speed fuel delivery system | |
| US7207305B2 (en) | Method for engine speed control | |
| JPH0614070Y2 (ja) | 燃料ポンプ制御装置 | |
| JP2000328916A (ja) | エンジンの潤滑制御装置 | |
| JPS5828569A (ja) | エンジンの回転数制御装置 | |
| JPS6043117A (ja) | エンジン用沸騰冷却系のアイドリング温度制御装置 | |
| JPH08284907A (ja) | 建設機械の作動油暖機装置 | |
| JP2003517135A (ja) | 燃料ポンプの制御のための方法 | |
| US6732714B2 (en) | Method, computer program, and control and/or regulating device for operating an internal combustion engine | |
| US4698966A (en) | Method and apparatus for regenerating a soot filter of internal combustion engines | |
| US5605128A (en) | Method and arrangement for idle adjustment of an internal combustion engine | |
| JP4460077B2 (ja) | 内燃機関の制御方法および装置 | |
| JPS5862342A (ja) | 機関の冷却水温度推定方法 | |
| JPS6115261B2 (ja) | ||
| JPS6160971B2 (ja) | ||
| JPH0533730Y2 (ja) | ||
| JP4446298B2 (ja) | エンジンアイドル制御方法 | |
| JPH0749007Y2 (ja) | 燃料ポンプ制御装置 |