JPH06140235A - 一体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法 - Google Patents
一体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法Info
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- JPH06140235A JPH06140235A JP4291622A JP29162292A JPH06140235A JP H06140235 A JPH06140235 A JP H06140235A JP 4291622 A JP4291622 A JP 4291622A JP 29162292 A JP29162292 A JP 29162292A JP H06140235 A JPH06140235 A JP H06140235A
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- yoke
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- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 希土類樹脂ボンド磁石と支持部材を同時に一
体成形加工することにより、高性能、高精度で量産性の
高いモ−タ用一ロ−タを製造する手段を提供する。 【構成】 小型高性能モ−タ用ロ−タおよび磁石とヨ−
クからなる部材の組立加工において、予め金型にセット
された構成支持部材の内径側または外径側に希土類樹脂
ボンド磁石原料組成物を充填する。続いて同磁石粉末を
機械的圧力を加えながら圧縮成形と支持部材の結合強化
を同時加工を行うことにより一体成形磁石体を製造す
る。この様にして作られた一体成形磁石体は、磁石と支
持部材の接合を同時に行う事が出来るため小型モ−タの
回転精度、接合強度、ロ−タ磁石性能等を大幅に高めら
れる多大の効果を発現出来る。
体成形加工することにより、高性能、高精度で量産性の
高いモ−タ用一ロ−タを製造する手段を提供する。 【構成】 小型高性能モ−タ用ロ−タおよび磁石とヨ−
クからなる部材の組立加工において、予め金型にセット
された構成支持部材の内径側または外径側に希土類樹脂
ボンド磁石原料組成物を充填する。続いて同磁石粉末を
機械的圧力を加えながら圧縮成形と支持部材の結合強化
を同時加工を行うことにより一体成形磁石体を製造す
る。この様にして作られた一体成形磁石体は、磁石と支
持部材の接合を同時に行う事が出来るため小型モ−タの
回転精度、接合強度、ロ−タ磁石性能等を大幅に高めら
れる多大の効果を発現出来る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、電子機器、カメラ、自
動車、OA等に使用される小型モ−タ等に利用される一
体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法に関するも
のである。
動車、OA等に使用される小型モ−タ等に利用される一
体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法に関するも
のである。
【0002】
【従来の技術】従来の小型モ−タ用永久磁石ロ−タ構造
は、例えば特開平2−7841号に詳述されているよう
に、複数部品を組み立て接着構造とする方法が知られて
いる。具体的には小型モ−タ用ロ−タの構造は、円筒状
永久磁石を内径側で仲介部材を介して接着しさらに回転
軸を適当なる締代を与えてから押し込む構造が一般的で
ある。ここで磁石は、普通希土類磁石粉末を金型に充填
し成形圧力2〜12トン/mm2 で圧縮成形している。
更に相手部品の継鉄は、金属部品で有れば切削加工、プ
レス等の加工法によって完成品とする。また、軸も同様
な方法で完成部品とする。磁石部品は必要な寸法形状を
得るための2次加工を行い前記完成部品の仲介部材であ
るロ−タ継鉄に接着する作業を行う。次にロ−タ継鉄穴
に軸を押し込み完成とする。このように複雑な組立加工
を経て小型モ−タ用永久磁石型ロ−タとする。このよう
に従来方法は、単独に加工した部品を組立加工を経由し
て小型モ−タ用ロ−タに製造するのが常套手段である。
さらに他の従来例として実公平−1−80903号円筒
状永久磁石の樹脂成形体で開示されている一体成形法が
ある。上記方法は予め完成形状に加工された円筒上永久
磁石を射出成形法でインサ−ト成形により一体化するも
のである。
は、例えば特開平2−7841号に詳述されているよう
に、複数部品を組み立て接着構造とする方法が知られて
いる。具体的には小型モ−タ用ロ−タの構造は、円筒状
永久磁石を内径側で仲介部材を介して接着しさらに回転
軸を適当なる締代を与えてから押し込む構造が一般的で
ある。ここで磁石は、普通希土類磁石粉末を金型に充填
し成形圧力2〜12トン/mm2 で圧縮成形している。
更に相手部品の継鉄は、金属部品で有れば切削加工、プ
レス等の加工法によって完成品とする。また、軸も同様
な方法で完成部品とする。磁石部品は必要な寸法形状を
得るための2次加工を行い前記完成部品の仲介部材であ
るロ−タ継鉄に接着する作業を行う。次にロ−タ継鉄穴
に軸を押し込み完成とする。このように複雑な組立加工
を経て小型モ−タ用永久磁石型ロ−タとする。このよう
に従来方法は、単独に加工した部品を組立加工を経由し
て小型モ−タ用ロ−タに製造するのが常套手段である。
さらに他の従来例として実公平−1−80903号円筒
状永久磁石の樹脂成形体で開示されている一体成形法が
ある。上記方法は予め完成形状に加工された円筒上永久
磁石を射出成形法でインサ−ト成形により一体化するも
のである。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】前述した従来のロ−タ
構造では、小型モ−タに実用すると以下の様な問題を発
生しやすかった。(1)長期間使用したときのリング磁
石がロ−タ継鉄から剥離(2)組立(磁石、継鉄、軸)
加工によるロ−タの軸振れ精度不良(3)生産性低下等
の課題が多く認められた。そこで本発明は、上記の様な
問題点を解決するもので、目的とするところは希土類磁
石粉末圧縮成形加工とロ−タ体の同時製造一貫加工を採
用する事によって、高性能ロ−タ体を大量に供給するこ
とにある。
構造では、小型モ−タに実用すると以下の様な問題を発
生しやすかった。(1)長期間使用したときのリング磁
石がロ−タ継鉄から剥離(2)組立(磁石、継鉄、軸)
加工によるロ−タの軸振れ精度不良(3)生産性低下等
の課題が多く認められた。そこで本発明は、上記の様な
問題点を解決するもので、目的とするところは希土類磁
石粉末圧縮成形加工とロ−タ体の同時製造一貫加工を採
用する事によって、高性能ロ−タ体を大量に供給するこ
とにある。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明の一体成形磁石及
び一体成形磁石の製造方法工程の流れは図1(A)、
(B)、(C)に示した通りである。まず、磁石組成物
1を充填リング3を金型4の上面で摺動させながら磁石
粉末を空隙部2に充填させた。ここで仲介部材8に軸5
を圧入してある。7は補助部材で圧縮成形後はロ−タ体
から取り外す構造となっている。次に、(B)で上パン
チ9を介して圧縮成形し仲介部材8と機械的に結合させ
る。さらに(C)では、ロ−タ成形体を金型より取り出
す方法を示した。この時点で、軸、仲介部材、磁石は一
体化されている。次に、ロ−タ体の仲介部材8と磁石1
0の接合強化のため加熱温度100〜150℃で0.5
〜4時間硬化させた。上記に詳述したように、リング状
樹脂ボンド磁石を成形しながら仲介部材、軸を一体化同
時加工したことによって、高精度、高性能な小型モ−タ
用一体化ロ−タを大量に供給できることを、特徴とす
る。
び一体成形磁石の製造方法工程の流れは図1(A)、
(B)、(C)に示した通りである。まず、磁石組成物
1を充填リング3を金型4の上面で摺動させながら磁石
粉末を空隙部2に充填させた。ここで仲介部材8に軸5
を圧入してある。7は補助部材で圧縮成形後はロ−タ体
から取り外す構造となっている。次に、(B)で上パン
チ9を介して圧縮成形し仲介部材8と機械的に結合させ
る。さらに(C)では、ロ−タ成形体を金型より取り出
す方法を示した。この時点で、軸、仲介部材、磁石は一
体化されている。次に、ロ−タ体の仲介部材8と磁石1
0の接合強化のため加熱温度100〜150℃で0.5
〜4時間硬化させた。上記に詳述したように、リング状
樹脂ボンド磁石を成形しながら仲介部材、軸を一体化同
時加工したことによって、高精度、高性能な小型モ−タ
用一体化ロ−タを大量に供給できることを、特徴とす
る。
【0005】
【実施例】(実施例1)本実施例は、OA機器、カメ
ラ、ビデオ機器等に使用されている小型ステッピングモ
−タ用ロ−タに関する。先ず本発明方法で用いた磁石組
成物は、ネオジウム−鉄−ボロン系磁性粉末とバインダ
−としてエポキシ系樹脂から構成された原料を使用し
た。その構成比は磁性粉末が97.8%残部が有機樹脂
及び製造工程からの不可避的な不純物と空孔よりなるも
のである。以下本発明を図に従って説明する。
ラ、ビデオ機器等に使用されている小型ステッピングモ
−タ用ロ−タに関する。先ず本発明方法で用いた磁石組
成物は、ネオジウム−鉄−ボロン系磁性粉末とバインダ
−としてエポキシ系樹脂から構成された原料を使用し
た。その構成比は磁性粉末が97.8%残部が有機樹脂
及び製造工程からの不可避的な不純物と空孔よりなるも
のである。以下本発明を図に従って説明する。
【0006】本発明圧縮成形法は、図1(A)の金型を
使用した。1は磁石組成物で充填リング3に必要重量が
装入され2の金型空間に規定量充填される。4は金型外
型でJISD−20該当の磁性超硬合金、6は下パンチ
で4と同様材質で作られている。8は、ロ−タ−継鉄で
アルミニウム合金で作られ6の下パンチ上に配設され5
のロ−タ軸が装入されている。ロ−タ軸5はSUS−4
20材でφ2.5mm長さ15mmである。7はガイド
治具で4の型と同材質で作られている。(B)は、圧縮
成形を示し9の上パンチも4の金型と同じ超硬合金であ
る。10は圧縮成形磁石体で圧力約50Kg/mm2 の
圧力でプレス成形後(C)に示した用に除材パンチ11
により金型より磁石成形体10を抜きだした。次に7の
ガイド治具を除去し下パンチから一体成形磁石体を下パ
ンチより外すした。ここで得られた一体成形体は、温度
110℃で10分加熱し次に150℃で20分加熱磁石
10に含有しているエポキシ樹脂を加熱硬化および8の
継鉄と磁石の接着作用を同時に実行した例で12はその
界面(接着面)である。図3は同様方法で製造した一体
成形磁石の例で継鉄8の外径部表面にU溝を実施した一
体成形磁石である。
使用した。1は磁石組成物で充填リング3に必要重量が
装入され2の金型空間に規定量充填される。4は金型外
型でJISD−20該当の磁性超硬合金、6は下パンチ
で4と同様材質で作られている。8は、ロ−タ−継鉄で
アルミニウム合金で作られ6の下パンチ上に配設され5
のロ−タ軸が装入されている。ロ−タ軸5はSUS−4
20材でφ2.5mm長さ15mmである。7はガイド
治具で4の型と同材質で作られている。(B)は、圧縮
成形を示し9の上パンチも4の金型と同じ超硬合金であ
る。10は圧縮成形磁石体で圧力約50Kg/mm2 の
圧力でプレス成形後(C)に示した用に除材パンチ11
により金型より磁石成形体10を抜きだした。次に7の
ガイド治具を除去し下パンチから一体成形磁石体を下パ
ンチより外すした。ここで得られた一体成形体は、温度
110℃で10分加熱し次に150℃で20分加熱磁石
10に含有しているエポキシ樹脂を加熱硬化および8の
継鉄と磁石の接着作用を同時に実行した例で12はその
界面(接着面)である。図3は同様方法で製造した一体
成形磁石の例で継鉄8の外径部表面にU溝を実施した一
体成形磁石である。
【0007】次に比較例として従来の磁石成形方法、モ
−タ用ロ−タの結合方法についてしめした。
−タ用ロ−タの結合方法についてしめした。
【0008】従来の磁石圧縮成形法は、図4(A)によ
れば磁石組成物を充填リング3に装入し下パンチ11が
外型4の中間位置に引き下がった状態でコア−11が4
の外型上面にセットされた空間2に前記1の磁石組成物
を規定量充填する。次に9の上パンチをプレス機械によ
り押し下げ圧縮成形した。(B)圧縮成形圧力は約50
Kg/mm2 で行った。磁石成形体は、(C)に示した
通り下パンチ11を押し上げ型4から抜きだした。圧縮
成形された磁石体は、磁石体に含有されているエポキシ
バインダ−を加熱硬化させることを目的に150℃×2
0分加熱した。
れば磁石組成物を充填リング3に装入し下パンチ11が
外型4の中間位置に引き下がった状態でコア−11が4
の外型上面にセットされた空間2に前記1の磁石組成物
を規定量充填する。次に9の上パンチをプレス機械によ
り押し下げ圧縮成形した。(B)圧縮成形圧力は約50
Kg/mm2 で行った。磁石成形体は、(C)に示した
通り下パンチ11を押し上げ型4から抜きだした。圧縮
成形された磁石体は、磁石体に含有されているエポキシ
バインダ−を加熱硬化させることを目的に150℃×2
0分加熱した。
【0009】次にロ−タ継鉄は軸5と8の継鉄を予め機
械的に組立後磁石体10はロ−タ継鉄外径面14に謙気
性接着剤を塗布再度120℃で約20分ロ−タ組立品を
加熱し磁石と継鉄を接着する。また図6は2体型ロ−タ
体の従来例である。磁石10は上、下に謙気性接着剤1
5を介して固定されている。この場合、磁石10は2個
使用した2体型モ−タ用ロ−タ構造である。さらに15
は接着剤溜まりで周囲への流出防止を図っている。こう
して得られたモ−タ用ロ−タ継鉄の諸特性比較
械的に組立後磁石体10はロ−タ継鉄外径面14に謙気
性接着剤を塗布再度120℃で約20分ロ−タ組立品を
加熱し磁石と継鉄を接着する。また図6は2体型ロ−タ
体の従来例である。磁石10は上、下に謙気性接着剤1
5を介して固定されている。この場合、磁石10は2個
使用した2体型モ−タ用ロ−タ構造である。さらに15
は接着剤溜まりで周囲への流出防止を図っている。こう
して得られたモ−タ用ロ−タ継鉄の諸特性比較
【0010】
【表1】
【0011】結果を表1に示した。本発明方法は、モ−
タ回転精度を左右する同軸度(振れ)が従来品に比べ大
幅に改善されている。理由は磁石圧縮成形とロ−タ継
鉄、軸を一体同時加工したこと及び接着作業を廃止でき
た事による。また、ロ−タ磁石と継鉄は接合面で圧縮応
力を受け且つ磁石に含まれているエポキシ樹脂により接
着効果を現出されているためである。一方従来法は磁石
と継鉄は勘合するため隙間が0.05〜0.1mm介在
するためどうしても同軸精度、接着強度が悪くなること
が判明した。磁石性能の違いは従来例も約50Kg/m
m2と同じ成形圧力であるが本発明方法が高い特性を得
られた。理由としては従来例の成形法(図4参照)で示
した通り金型が超硬合金のため圧縮成形時の内部応力に
より磁石成形物を型から抜いた時にスプリングバック現
象が発生し密度が低下しやすい為である。本発明法は磁
石圧縮成形で継鉄より硬い磁石粉末が圧接されているた
めスプリングバック現象を生じにくいことによる。
タ回転精度を左右する同軸度(振れ)が従来品に比べ大
幅に改善されている。理由は磁石圧縮成形とロ−タ継
鉄、軸を一体同時加工したこと及び接着作業を廃止でき
た事による。また、ロ−タ磁石と継鉄は接合面で圧縮応
力を受け且つ磁石に含まれているエポキシ樹脂により接
着効果を現出されているためである。一方従来法は磁石
と継鉄は勘合するため隙間が0.05〜0.1mm介在
するためどうしても同軸精度、接着強度が悪くなること
が判明した。磁石性能の違いは従来例も約50Kg/m
m2と同じ成形圧力であるが本発明方法が高い特性を得
られた。理由としては従来例の成形法(図4参照)で示
した通り金型が超硬合金のため圧縮成形時の内部応力に
より磁石成形物を型から抜いた時にスプリングバック現
象が発生し密度が低下しやすい為である。本発明法は磁
石圧縮成形で継鉄より硬い磁石粉末が圧接されているた
めスプリングバック現象を生じにくいことによる。
【0012】(実施例2)磁石組成物としてMQ−B粉
末(米国GM社製品)97.6重量%エポキシ系樹脂結
合剤2.2%残部ステアリン酸亜鉛からなる原料を図7
(A)、(B)、(C)に例示した通り圧縮成形を行っ
た。図7(A)は原料1を充填リング3に装入する。充
填リング内磁石粉末はヨ−クリング21押さえ治具20
を型4に予めセット13のコア−との空間2に充填され
る。次に図7(C)充填リング3を金型成形部から逃が
した後9の上パンチにプレス機械圧力を加え成形した。
成形圧力は65Kg/mm2 磁石成形体10は21のモ
−タ用ヨ−クに一体同時成形される。一体成形されたモ
−タヨ−クと磁石を金型より抜き出し成形を終了する。
図8はモ−タ用ヨ−クに溝を設けた例で成形後150℃
で20分間加熱磁石の強度向上のため加熱硬化および純
鉄ヨ−クリング21と磁石体10を接着固化する。図9
は本発明法の他の例でヨ−クリングと磁石体は上記方法
と同様に一体成形加工後120℃×20分加熱接着し
た。10の磁石と23ヨ−クリングとの隙間は約0.0
1mm介在するがこの部分はエポキシ接着効果と一部圧
力によって磁石粉末がヨ−ク21に圧接された構造とな
る。本発明一体型モ−タヨ−クの用途はHDD(ハ−ド
ディスク)用スピンドルモ−タの実例を示したものであ
る。
末(米国GM社製品)97.6重量%エポキシ系樹脂結
合剤2.2%残部ステアリン酸亜鉛からなる原料を図7
(A)、(B)、(C)に例示した通り圧縮成形を行っ
た。図7(A)は原料1を充填リング3に装入する。充
填リング内磁石粉末はヨ−クリング21押さえ治具20
を型4に予めセット13のコア−との空間2に充填され
る。次に図7(C)充填リング3を金型成形部から逃が
した後9の上パンチにプレス機械圧力を加え成形した。
成形圧力は65Kg/mm2 磁石成形体10は21のモ
−タ用ヨ−クに一体同時成形される。一体成形されたモ
−タヨ−クと磁石を金型より抜き出し成形を終了する。
図8はモ−タ用ヨ−クに溝を設けた例で成形後150℃
で20分間加熱磁石の強度向上のため加熱硬化および純
鉄ヨ−クリング21と磁石体10を接着固化する。図9
は本発明法の他の例でヨ−クリングと磁石体は上記方法
と同様に一体成形加工後120℃×20分加熱接着し
た。10の磁石と23ヨ−クリングとの隙間は約0.0
1mm介在するがこの部分はエポキシ接着効果と一部圧
力によって磁石粉末がヨ−ク21に圧接された構造とな
る。本発明一体型モ−タヨ−クの用途はHDD(ハ−ド
ディスク)用スピンドルモ−タの実例を示したものであ
る。
【0013】
【表2】
【0014】以下諸特性を表2に記す。本発明法は図9
の構造のロ−タヨ−クで高精度・高性能を要求されるH
DD用モ−タに大きな効果を発現出来るものである事が
表2から分かる。なお従来例は図9と同じ構造で組立接
着したものである。
の構造のロ−タヨ−クで高精度・高性能を要求されるH
DD用モ−タに大きな効果を発現出来るものである事が
表2から分かる。なお従来例は図9と同じ構造で組立接
着したものである。
【0015】モ−タはスピンドルモ−タのため1800
〜3600rpmという高速回転で使用されるのが常識
である。従ってトルクリップル、振動、騒音等厳しい特
性がロ−タヨ−クに必要とされる。これら要求特性を満
足するためには、同軸度、磁石性能、コスト等からして
本発明法は大変優れたものである。ここでモ−タ性能は
発電量を1800rpmで回転したときの逆起電圧を測
定した。
〜3600rpmという高速回転で使用されるのが常識
である。従ってトルクリップル、振動、騒音等厳しい特
性がロ−タヨ−クに必要とされる。これら要求特性を満
足するためには、同軸度、磁石性能、コスト等からして
本発明法は大変優れたものである。ここでモ−タ性能は
発電量を1800rpmで回転したときの逆起電圧を測
定した。
【0016】本発明法の効果は、ヨ−クリングの一部に
凹状切り欠きを設けることにより簡単に強度を高められ
る特徴がある。また、磁石の厚みを変える事により着磁
特性を任意に制御できると言う特徴もある。モ−タ特性
に影響するステ−タと磁石の隙間磁束分布、波形等制御
幅自由度を高められるメリットがある。
凹状切り欠きを設けることにより簡単に強度を高められ
る特徴がある。また、磁石の厚みを変える事により着磁
特性を任意に制御できると言う特徴もある。モ−タ特性
に影響するステ−タと磁石の隙間磁束分布、波形等制御
幅自由度を高められるメリットがある。
【0017】また同軸度が小さい事は、組立精度が高い
事からしてモ−タの隙間を従来法より少なく出来るため
磁石の小型化、モ−タの小型化に有効となる。
事からしてモ−タの隙間を従来法より少なく出来るため
磁石の小型化、モ−タの小型化に有効となる。
【0018】(実施例3)磁石組成物にMQ−B粉末
(米国GM社製品)を97.8重量%残部2液型エポキ
シ樹脂、および滑剤としてステアリン酸亜鉛からなる原
料混合物を用意した。
(米国GM社製品)を97.8重量%残部2液型エポキ
シ樹脂、および滑剤としてステアリン酸亜鉛からなる原
料混合物を用意した。
【0019】次に上記混合物は図10(A)、(B)の
圧縮成形用金型を用いて偏平モ−タ用一体型ロ−タを作
った。原料磁石組成物1を充填リング3に供給し金型4
と下パンチ11中間リング30の空間2に一定量供給す
る。供給された樹脂ボンド用磁石粉末は25鉄ヨ−ク上
で上パンチ9を介して約50Kg/mm2 の圧力で一体
で圧縮成形を行った。次に一体成形されたロ−タは約1
50℃×30分加熱硬化及び磁石10とヨ−ク25の接
着を同時に行った。一体成形ロ−タは図11に示した断
面図の通り軸26を25のヨ−クに組み込み27の座金
を打ち込み機械的に結合される。図12は平面図で8極
着磁された偏平型スピンドルモ−タとなる。従来例は樹
脂ボンド磁石、ヨ−ク継鉄、軸を別工程で組立加工しロ
−タ完成品とする。従って、磁石とヨ−クは接着剤を2
5のヨ−ク面に塗布後改めて加熱固化し更に軸26と座
金27を組み込みロ−タ体とした。次に諸特性について
従来例と比較したところ以下のような効果が得られた。
圧縮成形用金型を用いて偏平モ−タ用一体型ロ−タを作
った。原料磁石組成物1を充填リング3に供給し金型4
と下パンチ11中間リング30の空間2に一定量供給す
る。供給された樹脂ボンド用磁石粉末は25鉄ヨ−ク上
で上パンチ9を介して約50Kg/mm2 の圧力で一体
で圧縮成形を行った。次に一体成形されたロ−タは約1
50℃×30分加熱硬化及び磁石10とヨ−ク25の接
着を同時に行った。一体成形ロ−タは図11に示した断
面図の通り軸26を25のヨ−クに組み込み27の座金
を打ち込み機械的に結合される。図12は平面図で8極
着磁された偏平型スピンドルモ−タとなる。従来例は樹
脂ボンド磁石、ヨ−ク継鉄、軸を別工程で組立加工しロ
−タ完成品とする。従って、磁石とヨ−クは接着剤を2
5のヨ−ク面に塗布後改めて加熱固化し更に軸26と座
金27を組み込みロ−タ体とした。次に諸特性について
従来例と比較したところ以下のような効果が得られた。
【0020】ロ−タ組立後の回転精度が大幅に向上し
た。具体的には同軸度が0.02〜0.04mmになり
振動、騒音が低下した。
た。具体的には同軸度が0.02〜0.04mmになり
振動、騒音が低下した。
【0021】磁石とヨ−クの接合強度が向上した。従
来品30〜50Kgfに対し本発明品は60〜80Kg
fと50%程度向上出来た。
来品30〜50Kgfに対し本発明品は60〜80Kg
fと50%程度向上出来た。
【0022】加工コスト低減 一体成形加工により磁石の粉末成形とヨ−クの組立加工
を同時に実施出来るため約50%程度合理化出来た。
を同時に実施出来るため約50%程度合理化出来た。
【0023】
【発明の効果】以上述べたように本発明の一体成形磁石
体およびその製造方法を用いる事により小型高精度で高
性能が必要とされるステッピングモ−タ、スピンドルモ
−タ等の競争力を高め用途を広げられる。
体およびその製造方法を用いる事により小型高精度で高
性能が必要とされるステッピングモ−タ、スピンドルモ
−タ等の競争力を高め用途を広げられる。
【図1】(A) 本発明の実施例1における一体成形磁
石の製造工程における磁石原料組成物粉末を金型空間に
充填する方法を示す図。 (B) 本発明の実施例1における一体成形磁石の圧縮
成形工程を示す図。 (C) 本発明の実施例1における一体成形磁石を圧縮
成形後金型より抜きだした工程を示す図。
石の製造工程における磁石原料組成物粉末を金型空間に
充填する方法を示す図。 (B) 本発明の実施例1における一体成形磁石の圧縮
成形工程を示す図。 (C) 本発明の実施例1における一体成形磁石を圧縮
成形後金型より抜きだした工程を示す図。
【図2】本発明の実施例1におけるステッピングモータ
用一体成形磁石体を示す図。
用一体成形磁石体を示す図。
【図3】本発明の実施例1におけるステッピングモ−タ
用一体成形磁石体を示す図。
用一体成形磁石体を示す図。
【図4】(A) 本発明の実施例1における従来法の樹
脂ボンド磁石原料粉末を金型に充填する工程を示す図。 (B) 本発明の実施例1における従来法の樹脂ボンド
磁石を圧縮成形する工程を示す図。 (C) 本発明の実施例1における従来法の樹脂ボンド
磁石を圧縮成形後金型から抜き出す工程を示す図。
脂ボンド磁石原料粉末を金型に充填する工程を示す図。 (B) 本発明の実施例1における従来法の樹脂ボンド
磁石を圧縮成形する工程を示す図。 (C) 本発明の実施例1における従来法の樹脂ボンド
磁石を圧縮成形後金型から抜き出す工程を示す図。
【図5】本発明の実施例1における従来法で製造された
ステッピングモータ用ロータ構造を示す図。
ステッピングモータ用ロータ構造を示す図。
【図6】本発明の実施例1における従来法で製造された
ステッピングモ−タ用ロ−タ構造を示す図。
ステッピングモ−タ用ロ−タ構造を示す図。
【図7】(A) 本発明の実施例2における一体成形磁
石の製造工程における磁石原料組成物粉末を金型空間に
充填する方法を示す図。 (B) 本発明の実施例1における一体成形磁石の圧縮
成形工程を示す図。 (C) 本発明の実施例1における一体成形磁石を圧縮
成形後金型より抜きだした工程を示す図。
石の製造工程における磁石原料組成物粉末を金型空間に
充填する方法を示す図。 (B) 本発明の実施例1における一体成形磁石の圧縮
成形工程を示す図。 (C) 本発明の実施例1における一体成形磁石を圧縮
成形後金型より抜きだした工程を示す図。
【図8】本発明の実施例2におけるHDDモ−タ用一体
成形磁石体構造を示す図。
成形磁石体構造を示す図。
【図9】本発明実施例2におけるHDDモ−タ用磁石、
ヨ−ク構造を示す図。
ヨ−ク構造を示す図。
【図10】(A)本発明実施例3における偏平型DCモ
−タ用一体成形磁石体の磁石原料粉末を圧縮成形するた
めの金型構造および粉末充填法を示した図。 (B)本発明の実施例3における一体成形磁石体圧縮成
形工程を示す図。
−タ用一体成形磁石体の磁石原料粉末を圧縮成形するた
めの金型構造および粉末充填法を示した図。 (B)本発明の実施例3における一体成形磁石体圧縮成
形工程を示す図。
【図11】本発明の実施例3における偏平型DCモ−タ
用一体成形磁石体構造を示す図。
用一体成形磁石体構造を示す図。
【図12】本発明の実施例3における偏平型DCモ−タ
用一体成形磁石体の着磁パタ−ンを示す図。
用一体成形磁石体の着磁パタ−ンを示す図。
1 希土類樹脂ボンド磁石組成物 2 磁石組成物充填空間 3 充填リング 4 成形金型 5 ロ−タ形成用軸 6 下パンチ受け台 7 上押さえ台治具 8 ロ−タ継鉄 9 上パンチ 10 希土類樹脂ボンド磁石 11 下パンチ 12、22 接合部(接着部) 13 コア− 14、23 接着部 15 接着剤溜まり 20 案内リング治具 21 モ−タ用リングヨ−ク 25 ヨ−ク継鉄 26 軸 27 座金 28 着磁パタ−ン 30 中間リング
Claims (3)
- 【請求項1】 磁性粉末と結合剤および支持部材から構
成されていることを特徴とする一体成形磁石体。 - 【請求項2】 磁性粉末と結合剤からなる磁性組成物を
金型内に配設された支持部材周囲に給材し加圧成形して
製造したことを特徴とする一体成形磁石の製造方法。 - 【請求項3】 請求項1・請求項2の磁性粉末が希土類
磁石粉末、結合材が有機物樹脂、さらに添加物として微
量の脂肪酸、油脂、無機物等から構成された磁性組成物
を使用したことを特徴とする一体成形磁石体および一体
成形磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4291622A JPH06140235A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 一体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4291622A JPH06140235A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 一体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06140235A true JPH06140235A (ja) | 1994-05-20 |
Family
ID=17771344
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4291622A Pending JPH06140235A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 一体成形磁石体および一体成形磁石の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06140235A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11315948A (ja) * | 1998-04-30 | 1999-11-16 | Fujikoki Corp | 電動流量制御弁 |
WO2005078747A1 (ja) * | 2004-02-18 | 2005-08-25 | Tdk Corporation | 円筒状磁石及びその製造方法 |
US7208097B2 (en) | 2001-05-15 | 2007-04-24 | Neomax Co., Ltd. | Iron-based rare earth alloy nanocomposite magnet and method for producing the same |
US7217328B2 (en) | 2000-11-13 | 2007-05-15 | Neomax Co., Ltd. | Compound for rare-earth bonded magnet and bonded magnet using the compound |
US7261781B2 (en) | 2001-11-22 | 2007-08-28 | Neomax Co., Ltd. | Nanocomposite magnet |
US7297213B2 (en) | 2000-05-24 | 2007-11-20 | Neomax Co., Ltd. | Permanent magnet including multiple ferromagnetic phases and method for producing the magnet |
US7507302B2 (en) | 2001-07-31 | 2009-03-24 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for producing nanocomposite magnet using atomizing method |
KR100957826B1 (ko) * | 2007-05-31 | 2010-05-13 | 서울시립대학교 산학협력단 | 자석 형성 장치 |
-
1992
- 1992-10-29 JP JP4291622A patent/JPH06140235A/ja active Pending
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