JPH06134259A - 脱硝装置のアンモニア注入方法 - Google Patents
脱硝装置のアンモニア注入方法Info
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- JPH06134259A JPH06134259A JP4289820A JP28982092A JPH06134259A JP H06134259 A JPH06134259 A JP H06134259A JP 4289820 A JP4289820 A JP 4289820A JP 28982092 A JP28982092 A JP 28982092A JP H06134259 A JPH06134259 A JP H06134259A
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- Japan
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- exhaust gas
- gas
- combustion exhaust
- ammonia gas
- denitration
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/003—Arrangements of devices for treating smoke or fumes for supplying chemicals to fumes, e.g. using injection devices
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃焼排ガス中のＮＯx を除去する乾式排煙脱
硝装置において、ＮＯxとＮＨ3 を均一に混合し、脱硝
効率を向上させること。 【構成】 ＮＨ3 希釈ガスがＮＨ3 注入ノズルへ到達す
る前に、燃焼排ガスによりＮＨ3 注入点の排ガス温度付
近まで加熱する。ただし、ＮＨ3 希釈ガス温度が４５０
℃を越えるとＮＨ3 の酸化反応が起こるため、ＮＨ3 希
釈ガス温度が最も高くなるノズル末端部で４５０℃以下
となる伝熱面積とする。これにより、各ノズルから吹出
すＮＨ3 希釈ガスの温度差が小さくなり、重量流量も均
一化される。そうするとＮＯx とＮＨ3 とのモル比のば
らつきも低減し、脱硝率が向上する。
硝装置において、ＮＯxとＮＨ3 を均一に混合し、脱硝
効率を向上させること。 【構成】 ＮＨ3 希釈ガスがＮＨ3 注入ノズルへ到達す
る前に、燃焼排ガスによりＮＨ3 注入点の排ガス温度付
近まで加熱する。ただし、ＮＨ3 希釈ガス温度が４５０
℃を越えるとＮＨ3 の酸化反応が起こるため、ＮＨ3 希
釈ガス温度が最も高くなるノズル末端部で４５０℃以下
となる伝熱面積とする。これにより、各ノズルから吹出
すＮＨ3 希釈ガスの温度差が小さくなり、重量流量も均
一化される。そうするとＮＯx とＮＨ3 とのモル比のば
らつきも低減し、脱硝率が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は乾式排煙脱硝装置におけ
るアンモニア注入方法に関する。
るアンモニア注入方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ボイラやガスタービン等の燃焼排ガスか
ら窒素酸化物（以下ＮＯx と記す）を除去する技術とし
て、乾式排煙脱硝装置がある。これはアンモニア（以下
ＮＨ3と記す）等の還元性ガスを脱硝触媒の上流側に注
入し、排ガス中のＮＯx と反応させて無害な窒素
（Ｎ2 ）と水蒸気（Ｈ2 Ｏ）とするものである。この場
合、効率よくＮＯx を除去するためには、触媒入口でＮ
Ｏx とＮＨ3 等を均一に混合し、脱硝触媒入口における
ＮＨ3 等とＮＯx との比率（モル比）のばらつきを小さ
くする必要がある。
ら窒素酸化物（以下ＮＯx と記す）を除去する技術とし
て、乾式排煙脱硝装置がある。これはアンモニア（以下
ＮＨ3と記す）等の還元性ガスを脱硝触媒の上流側に注
入し、排ガス中のＮＯx と反応させて無害な窒素
（Ｎ2 ）と水蒸気（Ｈ2 Ｏ）とするものである。この場
合、効率よくＮＯx を除去するためには、触媒入口でＮ
Ｏx とＮＨ3 等を均一に混合し、脱硝触媒入口における
ＮＨ3 等とＮＯx との比率（モル比）のばらつきを小さ
くする必要がある。
【０００３】図７は従来のＮＨ3 注入ノズルの母管およ
び供給管の配置の一例を示す図である。この図におい
て、（１）は排ガスダクト，（２）は同排ガスダクト
（１）内に設けられた脱硝触媒である。（３ａ），（３
ｂ）はその脱硝触媒（２）のガス流れ上流に設けられ、
多数のＮＨ3 注入ノズルを具えたノズル母管，（４
ａ），（４ｂ）はそれらノズル母管（３ａ），（３ｂ）
にＮＨ3 ガスを供給するＮＨ3供給管である。
び供給管の配置の一例を示す図である。この図におい
て、（１）は排ガスダクト，（２）は同排ガスダクト
（１）内に設けられた脱硝触媒である。（３ａ），（３
ｂ）はその脱硝触媒（２）のガス流れ上流に設けられ、
多数のＮＨ3 注入ノズルを具えたノズル母管，（４
ａ），（４ｂ）はそれらノズル母管（３ａ），（３ｂ）
にＮＨ3 ガスを供給するＮＨ3供給管である。
【０００４】多数のＮＨ3 注入ノズルから注入されるＮ
Ｈ3 ガスを排ガス中に均一に分散させるために、注入点
の排ガスダクト断面を１６ないし２０のブロックに分割
し、それら各ブロックにそれぞれノズル母管を設置し
て、それらノズル母管（３ａ），（３ｂ）にＮＨ3 を供
給するＮＨ3 供給管（４ａ），（４ｂ）にそれぞれ取付
けられたダンパ（ダクト外であるが、図示せず）を調整
している。すなわち、図７に示されている４本のノズル
母管（３ａ），（３ｂ）が紙面に垂直な方向に４ないし
５組設けられているのである。しかし、各ノズル母管
（３ａ），（３ｂ）についているノズル一個毎の注入量
を平均化する技術は無かった。
Ｈ3 ガスを排ガス中に均一に分散させるために、注入点
の排ガスダクト断面を１６ないし２０のブロックに分割
し、それら各ブロックにそれぞれノズル母管を設置し
て、それらノズル母管（３ａ），（３ｂ）にＮＨ3 を供
給するＮＨ3 供給管（４ａ），（４ｂ）にそれぞれ取付
けられたダンパ（ダクト外であるが、図示せず）を調整
している。すなわち、図７に示されている４本のノズル
母管（３ａ），（３ｂ）が紙面に垂直な方向に４ないし
５組設けられているのである。しかし、各ノズル母管
（３ａ），（３ｂ）についているノズル一個毎の注入量
を平均化する技術は無かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のＮＨ3 注入
ノズル配置では、排ガスダクト（１）の中央部に設置さ
れたノズル母管（３ａ）に接続されたＮＨ3 供給管（４
ａ）は、その一部が排ガスダクト（１）内を横切るの
で、高温の燃焼排ガスに曝されることになる。したがっ
て約４０℃で供給されたＮＨ3 希釈空気が、燃焼排ガス
で加熱された後ノズル母管（３ａ）に供給される。一方
排ガスダクト（１）内の両縁部に設置されたノズル母管
（３ｂ）については、ＮＨ3 供給管（４ｂ）が排ガスダ
クト（１）内に入ると直ちにノズル母管に接続される。
したがって、中央部のノズル母管（３ａ）と両縁部のノ
ズル母管（３ｂ）とでは、供給されるＮＨ3 ガスの温度
が異なる。更にそれらノズル母管（３ａ），（３ｂ）自
体も燃焼排ガスによって加熱されるから、ＮＨ3 供給管
の近くに設けられたＮＨ3 注入ノズルと、ＮＨ3 供給管
から遠い先端部に設けられたＮＨ3 注入ノズルとでは、
注入されるＮＨ3 ガスの温度が異なる。
ノズル配置では、排ガスダクト（１）の中央部に設置さ
れたノズル母管（３ａ）に接続されたＮＨ3 供給管（４
ａ）は、その一部が排ガスダクト（１）内を横切るの
で、高温の燃焼排ガスに曝されることになる。したがっ
て約４０℃で供給されたＮＨ3 希釈空気が、燃焼排ガス
で加熱された後ノズル母管（３ａ）に供給される。一方
排ガスダクト（１）内の両縁部に設置されたノズル母管
（３ｂ）については、ＮＨ3 供給管（４ｂ）が排ガスダ
クト（１）内に入ると直ちにノズル母管に接続される。
したがって、中央部のノズル母管（３ａ）と両縁部のノ
ズル母管（３ｂ）とでは、供給されるＮＨ3 ガスの温度
が異なる。更にそれらノズル母管（３ａ），（３ｂ）自
体も燃焼排ガスによって加熱されるから、ＮＨ3 供給管
の近くに設けられたＮＨ3 注入ノズルと、ＮＨ3 供給管
から遠い先端部に設けられたＮＨ3 注入ノズルとでは、
注入されるＮＨ3 ガスの温度が異なる。
【０００６】したがって、図５中に破線で示されるよう
に、排ガスダクト（１）内壁からの距離により、注入さ
れるＮＨ3 希釈空気の温度が著しく異なることになる。
そうすると、ＮＨ3 希釈空気は温度上昇により比重が軽
くなるから、排ガスダクト（１）の内壁付近のＮＨ3 注
入ノズルと中央部に位置するＮＨ3 注入ノズルとでは、
図６中に破線で示されるように、ＮＨ3 の重量流量に差
を生じる。このため、排ガスの流れが均一な場合であっ
ても、脱硝触媒入口におけるモル比のばらつきは１１％
にもなり、それが脱硝装置の高効率化を防げる一因とな
っていた。
に、排ガスダクト（１）内壁からの距離により、注入さ
れるＮＨ3 希釈空気の温度が著しく異なることになる。
そうすると、ＮＨ3 希釈空気は温度上昇により比重が軽
くなるから、排ガスダクト（１）の内壁付近のＮＨ3 注
入ノズルと中央部に位置するＮＨ3 注入ノズルとでは、
図６中に破線で示されるように、ＮＨ3 の重量流量に差
を生じる。このため、排ガスの流れが均一な場合であっ
ても、脱硝触媒入口におけるモル比のばらつきは１１％
にもなり、それが脱硝装置の高効率化を防げる一因とな
っていた。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記従来の課
題を解決するために、燃焼排ガス中にＮＨ3 ガスを注入
し、同燃焼排ガス中の窒素酸化物を還元除去する乾式排
煙脱硝装置において、上記ＮＨ3 ガスが注入ノズル母管
に至る前に同ＮＨ3 ガスを上記燃焼排ガスにより加熱す
ることを特徴とする脱硝装置のＮＨ3 注入方法；ならび
に上記要件に加えて、注入ノズル位置における上記ＮＨ
3 ガスの温度を４５０℃未満とすることを特徴とする脱
硝装置のＮＨ3 注入方法を提案するものである。
題を解決するために、燃焼排ガス中にＮＨ3 ガスを注入
し、同燃焼排ガス中の窒素酸化物を還元除去する乾式排
煙脱硝装置において、上記ＮＨ3 ガスが注入ノズル母管
に至る前に同ＮＨ3 ガスを上記燃焼排ガスにより加熱す
ることを特徴とする脱硝装置のＮＨ3 注入方法；ならび
に上記要件に加えて、注入ノズル位置における上記ＮＨ
3 ガスの温度を４５０℃未満とすることを特徴とする脱
硝装置のＮＨ3 注入方法を提案するものである。
【０００８】
【作用】本発明方法においては、ＮＨ3 注入点の排ガス
温度付近までＮＨ3 ガスが昇温されて注入ノズル母管に
到達する。したがって、注入ノズル母管の入口から先端
へ至る間のＮＨ3 ガスの温度上昇が小さくなり、比重差
も小さくなるため、各注入ノズルのＮＨ3 の重量流量差
が小さくなる。その結果、同一注入ノズル母管内での各
ノズルあたりの流量が平均化される。ＮＨ3 希釈ガス温
度をＮＨ3 注入点での排ガス温度とほぼ同一とすれば各
ノズルでの吹出し流量は均一となる。
温度付近までＮＨ3 ガスが昇温されて注入ノズル母管に
到達する。したがって、注入ノズル母管の入口から先端
へ至る間のＮＨ3 ガスの温度上昇が小さくなり、比重差
も小さくなるため、各注入ノズルのＮＨ3 の重量流量差
が小さくなる。その結果、同一注入ノズル母管内での各
ノズルあたりの流量が平均化される。ＮＨ3 希釈ガス温
度をＮＨ3 注入点での排ガス温度とほぼ同一とすれば各
ノズルでの吹出し流量は均一となる。
【０００９】しかしＮＨ3 は、４５０℃以上において、
鉄，クロム等の金属表面で酸化反応を起こし分解する。
ガスタービンの排熱回収ボイラに乾式脱硝を適用する場
合、ＮＨ3 注入ノズルを設置する高圧一次加熱器出口の
温度は最大４７０℃付近となるが、上記理由によりＮＨ
3 希釈ガスの温度は、最高となるＮＨ3 注入ノズル末端
部でも４５０℃未満となるようにする。これにより、脱
硝触媒入口におけるモル比ばらつきを最小とすることが
できる。
鉄，クロム等の金属表面で酸化反応を起こし分解する。
ガスタービンの排熱回収ボイラに乾式脱硝を適用する場
合、ＮＨ3 注入ノズルを設置する高圧一次加熱器出口の
温度は最大４７０℃付近となるが、上記理由によりＮＨ
3 希釈ガスの温度は、最高となるＮＨ3 注入ノズル末端
部でも４５０℃未満となるようにする。これにより、脱
硝触媒入口におけるモル比ばらつきを最小とすることが
できる。
【００１０】
【実施例】図１は本発明方法を実施する装置の第１の実
施例を示す配置図である。本実施例では、排ガスダクト
（１）内に４分割されたノズル母管（３ａ），（３ｂ）
に外部からＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４ｂ）を経由
してＮＨ3 希釈ガスを排ガス流れ中に均一に注入するも
のである。ノズル母管（３ａ），（３ｂ）には、反対側
（遠い方）のダクト壁の外からＮＨ3 供給管（１４
ａ），（１４ｂ）が接続されており、排ガスダクト
（１）内ではそれらＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４
ｂ）の長さがすべて同一になるよう配置されている。そ
して各ノズル母管（３ａ），（３ｂ）もすべて同一長さ
になっている。
施例を示す配置図である。本実施例では、排ガスダクト
（１）内に４分割されたノズル母管（３ａ），（３ｂ）
に外部からＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４ｂ）を経由
してＮＨ3 希釈ガスを排ガス流れ中に均一に注入するも
のである。ノズル母管（３ａ），（３ｂ）には、反対側
（遠い方）のダクト壁の外からＮＨ3 供給管（１４
ａ），（１４ｂ）が接続されており、排ガスダクト
（１）内ではそれらＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４
ｂ）の長さがすべて同一になるよう配置されている。そ
して各ノズル母管（３ａ），（３ｂ）もすべて同一長さ
になっている。
【００１１】上記の配置例において、ＮＨ3 発生設備
（図示しない）により発生したＮＨ3ガスを希釈通風機
（図示しない）からの希釈空気で希釈して得られたＮＨ
3 希釈空気が、ＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４ｂ）に
よりノズル母管（３ａ），（３ｂ）に供給される。ＮＨ
3 希釈空気の温度は、排ガスダクト（１）の外部では約
４０℃であるが、ＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４ｂ）
の排ガスダクト（１）内部分において燃焼排ガスにより
加熱され、例えば排ガス温度が４７０℃の場合、図５中
に実線で示されるとおり、ＮＨ3 供給管（１４ａ），
（１４ｂ）の末端で３８０℃となり、更にノズル母管
（３ａ），（３ｂ）の末端では４４５℃となる。これに
より、各ノズル間でのＮＨ3 の吹出し流量差は図６中に
実線で示されるように大幅に平均化され、従来±１１％
の流量差があったのに対し、本実施例においては±２％
となる。
（図示しない）により発生したＮＨ3ガスを希釈通風機
（図示しない）からの希釈空気で希釈して得られたＮＨ
3 希釈空気が、ＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４ｂ）に
よりノズル母管（３ａ），（３ｂ）に供給される。ＮＨ
3 希釈空気の温度は、排ガスダクト（１）の外部では約
４０℃であるが、ＮＨ3 供給管（１４ａ），（１４ｂ）
の排ガスダクト（１）内部分において燃焼排ガスにより
加熱され、例えば排ガス温度が４７０℃の場合、図５中
に実線で示されるとおり、ＮＨ3 供給管（１４ａ），
（１４ｂ）の末端で３８０℃となり、更にノズル母管
（３ａ），（３ｂ）の末端では４４５℃となる。これに
より、各ノズル間でのＮＨ3 の吹出し流量差は図６中に
実線で示されるように大幅に平均化され、従来±１１％
の流量差があったのに対し、本実施例においては±２％
となる。
【００１２】上記のようにして本実施例では、各ＮＨ3
注入ノズルのＮＨ3 の吹出し流量を均一化することによ
り、脱硝触媒（２）入口でのモル比のばらつきが低減さ
れる。このことが脱硝率に与える効果を図４に示す。図
中に破線で示す従来の性能曲線では、脱硝装置出口のＮ
Ｈ3 値が１０ppm の時、脱硝率＝（入口ＮＯx −出口Ｎ
Ｏx ）／入口ＮＯx は８５％（ＮＨ3 ／ＮＯx ＝１．０
４）であったが、実線で示す実施例の場合は、同一の出
口ＮＨ3 値でモル比を上げることができ、脱硝率が９１
％に向上する。
注入ノズルのＮＨ3 の吹出し流量を均一化することによ
り、脱硝触媒（２）入口でのモル比のばらつきが低減さ
れる。このことが脱硝率に与える効果を図４に示す。図
中に破線で示す従来の性能曲線では、脱硝装置出口のＮ
Ｈ3 値が１０ppm の時、脱硝率＝（入口ＮＯx −出口Ｎ
Ｏx ）／入口ＮＯx は８５％（ＮＨ3 ／ＮＯx ＝１．０
４）であったが、実線で示す実施例の場合は、同一の出
口ＮＨ3 値でモル比を上げることができ、脱硝率が９１
％に向上する。
【００１３】次に図２は本発明方法を実施する装置の第
２の実施例を示す配置図である。本実施例においては、
ノズル母管（３ａ），（３ｂ）の配置は前記図１により
説明した第１の実施例と同じであるが、ＮＨ3 供給管
（２４ａ），（２４ｂ）の長さを図１のものに比べて短
くするために、図の右側のノズル母管には排ガスダクト
（１）の右側から、左側のノズル母管にはダクト（１）
の左側から、それぞれ接続したものである。
２の実施例を示す配置図である。本実施例においては、
ノズル母管（３ａ），（３ｂ）の配置は前記図１により
説明した第１の実施例と同じであるが、ＮＨ3 供給管
（２４ａ），（２４ｂ）の長さを図１のものに比べて短
くするために、図の右側のノズル母管には排ガスダクト
（１）の右側から、左側のノズル母管にはダクト（１）
の左側から、それぞれ接続したものである。
【００１４】次に図３に示される実施例においては、ノ
ズル母管（３ａ），（３ｂ）は４分割したものである
が、ＮＨ3 供給管（３４ａ），（３４ｂ）の排ガスダク
ト（１）内の長さを変えたものである。
ズル母管（３ａ），（３ｂ）は４分割したものである
が、ＮＨ3 供給管（３４ａ），（３４ｂ）の排ガスダク
ト（１）内の長さを変えたものである。
【００１５】本発明方法において、燃焼排ガス中に注入
されるＮＨ3 ガスの温度は、排ガス温度に近いほど望ま
しいが、他方で４５０℃未満という制限もある。そこ
で、燃焼排ガスの温度に応じて、また他の条件も考慮し
て、排ガスダクト（１）内のＮＨ3 供給管の長さ（すな
わち伝熱面積）が最適になるようにする。伝熱効率を向
上させるためにフィン付管を用いてもよいし、また排ガ
スダクト（１）の外で予め加熱しておくようにしてもよ
い。
されるＮＨ3 ガスの温度は、排ガス温度に近いほど望ま
しいが、他方で４５０℃未満という制限もある。そこ
で、燃焼排ガスの温度に応じて、また他の条件も考慮し
て、排ガスダクト（１）内のＮＨ3 供給管の長さ（すな
わち伝熱面積）が最適になるようにする。伝熱効率を向
上させるためにフィン付管を用いてもよいし、また排ガ
スダクト（１）の外で予め加熱しておくようにしてもよ
い。
【００１６】
【発明の効果】本発明方法によれば、乾式排煙脱硝装置
において、各ＮＨ3 注入ノズルのＮＨ 3 吹出し流量を均
一化し、脱硝触媒入口でのモル比のばらつきを低減する
ことができるので、従来と同一の出口ＮＨ3 値でモル比
を上げることができ、脱硝率が大幅に向上する。
において、各ＮＨ3 注入ノズルのＮＨ 3 吹出し流量を均
一化し、脱硝触媒入口でのモル比のばらつきを低減する
ことができるので、従来と同一の出口ＮＨ3 値でモル比
を上げることができ、脱硝率が大幅に向上する。
【図１】図１は本発明方法を実施する装置の第１の実施
例を示す配置図である。
例を示す配置図である。
【図２】図２は本発明方法を実施する装置の第２の実施
例を示す配置図である。
例を示す配置図である。
【図３】図３は本発明方法を実施する装置の第３の実施
例を示す配置図である。
例を示す配置図である。
【図４】図４は脱硝性能特性を示す図である。
【図５】図５は各ＮＨ3 注入ノズルの吹出し温度を示す
図である。
図である。
【図６】図６は各ＮＨ3 注入ノズルの吹出し流量を示す
図である。
図である。
【図７】図７は従来のＮＨ3 注入ノズルの母管および供
給管の配置の一例を示す図である。
給管の配置の一例を示す図である。
（１） 排ガスダクト （２） 脱硝触媒 （３ａ），（３ｂ） ノズル母管 （１４ａ），（１４ｂ） ＮＨ3 供給管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 守井 淳 長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工業株式 会社長崎造船所内 (72)発明者 内藤 治 長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工業株式 会社長崎造船所内 (72)発明者 倉ケ崎 六夫 長崎市深堀町５丁目717番１号 三菱重工 業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 西島 茂行 長崎市深堀町５丁目717番１号 三菱重工 業株式会社長崎研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 燃焼排ガス中にアンモニアガスを注入
し、同燃焼排ガス中の窒素酸化物を還元除去する乾式排
煙脱硝装置において、上記アンモニアガスが注入ノズル
母管に至る前に同アンモニアガスを上記燃焼排ガスによ
り加熱することを特徴とする脱硝装置のアンモニア注入
方法。 - 【請求項２】 注入ノズル位置における上記アンモニア
ガスの温度を４５０℃未満とすることを特徴とする請求
項１記載の脱硝装置のアンモニア注入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28982092A JP3310704B2 (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 脱硝装置のアンモニア注入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28982092A JP3310704B2 (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 脱硝装置のアンモニア注入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06134259A true JPH06134259A (ja) | 1994-05-17 |
| JP3310704B2 JP3310704B2 (ja) | 2002-08-05 |
Family
ID=17748197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28982092A Expired - Lifetime JP3310704B2 (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 脱硝装置のアンモニア注入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3310704B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106422710A (zh) * | 2016-11-17 | 2017-02-22 | 上海华之邦科技股份有限公司 | 高效能的脱硝设备 |
-
1992
- 1992-10-28 JP JP28982092A patent/JP3310704B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106422710A (zh) * | 2016-11-17 | 2017-02-22 | 上海华之邦科技股份有限公司 | 高效能的脱硝设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3310704B2 (ja) | 2002-08-05 |
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