JPH06129211A - 熱電供給システム - Google Patents
熱電供給システムInfo
- Publication number
- JPH06129211A JPH06129211A JP28260192A JP28260192A JPH06129211A JP H06129211 A JPH06129211 A JP H06129211A JP 28260192 A JP28260192 A JP 28260192A JP 28260192 A JP28260192 A JP 28260192A JP H06129211 A JPH06129211 A JP H06129211A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat
- steam
- steam turbine
- turbine
- driven
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】熱需要の変動に応じて蒸気タービンでの抽気お
よび復水系統から熱を回収することにより、低負荷運転
時における電力の平準化を図り、かつエネルギーの有効
利用を図る。 【構成】ガスタービンＧＴと、ガスタービンＧＴにより
駆動される発電機Ｇ１と、ガスタービンＧＴの排気ガス
により蒸気を生成する排熱回収ボイラＷＨＢと、該排熱
回収ボイラＷＨＢの蒸気により駆動される蒸気タービン
ＳＴと、蒸気タービンＳＴにより駆動される発電機Ｇ２
と、蒸気タービンＳＴの出口側に接続される復水器Ｋ
と、蒸気タービンＳＴの抽気系統２に接続される吸収式
冷凍機ＡＢと、夜間、蒸気タービンＳＴの復水系統また
は抽気系統の熱を蓄熱する蓄熱槽３とを備える。
よび復水系統から熱を回収することにより、低負荷運転
時における電力の平準化を図り、かつエネルギーの有効
利用を図る。 【構成】ガスタービンＧＴと、ガスタービンＧＴにより
駆動される発電機Ｇ１と、ガスタービンＧＴの排気ガス
により蒸気を生成する排熱回収ボイラＷＨＢと、該排熱
回収ボイラＷＨＢの蒸気により駆動される蒸気タービン
ＳＴと、蒸気タービンＳＴにより駆動される発電機Ｇ２
と、蒸気タービンＳＴの出口側に接続される復水器Ｋ
と、蒸気タービンＳＴの抽気系統２に接続される吸収式
冷凍機ＡＢと、夜間、蒸気タービンＳＴの復水系統また
は抽気系統の熱を蓄熱する蓄熱槽３とを備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、大規模な地域に電力と
冷温熱を供給するための熱電供給システムに関する。
冷温熱を供給するための熱電供給システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】事業用火力で採用されているコンバイン
ドシステムは、ガスタービンで発電するとともに、ガス
タービン排熱を蒸気回収し、蒸気タービンを駆動させる
システムで、効率が最も高い発電システムであるが、発
電専用利用のためエネルギー利用効率は４０数％と低
い。最近、このシステムを産業用自家発電に導入する兆
しがあり、電力だけではなくプロセス蒸気を得ることに
よりエネルギー利用効率はさらに高くなる。
ドシステムは、ガスタービンで発電するとともに、ガス
タービン排熱を蒸気回収し、蒸気タービンを駆動させる
システムで、効率が最も高い発電システムであるが、発
電専用利用のためエネルギー利用効率は４０数％と低
い。最近、このシステムを産業用自家発電に導入する兆
しがあり、電力だけではなくプロセス蒸気を得ることに
よりエネルギー利用効率はさらに高くなる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記コ
ンバインドシステムを民生用として利用する場合を考え
ると、冷暖房負荷をどのように賄うかが重要であり、か
つ、冷房或いは暖房の民生用熱需要は季節的な変動が大
きく、熱需要の小さい季節にはシステムを効率良く運用
できないため、年間を通した効果が小さくなるという問
題を有している。また、そのため、地域全体のエネルギ
ー需要に対するシステム容量を大きくとれず、電源確保
および省エネルギー、ＣＯ2 削減の効果も小さいという
問題を有している。さらに、蒸気タービンは立ち上がり
に時間を要するという始動特性から、夜間にも蒸気ター
ビンを停止させずに運転することが望まれるが、その場
合における電力の平準化が問題となる。
ンバインドシステムを民生用として利用する場合を考え
ると、冷暖房負荷をどのように賄うかが重要であり、か
つ、冷房或いは暖房の民生用熱需要は季節的な変動が大
きく、熱需要の小さい季節にはシステムを効率良く運用
できないため、年間を通した効果が小さくなるという問
題を有している。また、そのため、地域全体のエネルギ
ー需要に対するシステム容量を大きくとれず、電源確保
および省エネルギー、ＣＯ2 削減の効果も小さいという
問題を有している。さらに、蒸気タービンは立ち上がり
に時間を要するという始動特性から、夜間にも蒸気ター
ビンを停止させずに運転することが望まれるが、その場
合における電力の平準化が問題となる。
【０００４】本発明の第１の目的は、上記問題を解決す
るものであって、熱需要の変動に応じて蒸気タービンで
の抽気および復水系統から熱を回収することにより、化
石燃料を有効利用でき、電源確保、ＣＯ2 削減を図るこ
とである。
るものであって、熱需要の変動に応じて蒸気タービンで
の抽気および復水系統から熱を回収することにより、化
石燃料を有効利用でき、電源確保、ＣＯ2 削減を図るこ
とである。
【０００５】また、本発明の第２の目的は、低負荷運転
時における電力の平準化を図り、かつエネルギーの有効
利用を図ることである。
時における電力の平準化を図り、かつエネルギーの有効
利用を図ることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の熱電供給システムは、ガスタービンＧＴ
と、ガスタービンＧＴにより駆動される発電機Ｇ１と、
ガスタービンＧＴの排気ガスにより蒸気を生成する排熱
回収ボイラＷＨＢと、該排熱回収ボイラＷＨＢの蒸気に
より駆動される蒸気タービンＳＴと、蒸気タービンＳＴ
により駆動される発電機Ｇ２と、蒸気タービンＳＴの出
口側に接続される復水器Ｋと、蒸気タービンＳＴの抽気
系統２に接続される吸収式冷凍機ＡＢと、夜間、蒸気タ
ービンＳＴの復水系統または抽気系統の熱および発電電
力を利用したヒートポンプＨＰ、吸収式冷凍機ＡＢで製
造した冷水を蓄熱する蓄熱槽３とを備えることを特徴と
する。なお、上記構成に付加した番号、記号は、図面と
対比させるものであり、これにより本発明の構成が何ら
限定されるものではない。
に、本発明の熱電供給システムは、ガスタービンＧＴ
と、ガスタービンＧＴにより駆動される発電機Ｇ１と、
ガスタービンＧＴの排気ガスにより蒸気を生成する排熱
回収ボイラＷＨＢと、該排熱回収ボイラＷＨＢの蒸気に
より駆動される蒸気タービンＳＴと、蒸気タービンＳＴ
により駆動される発電機Ｇ２と、蒸気タービンＳＴの出
口側に接続される復水器Ｋと、蒸気タービンＳＴの抽気
系統２に接続される吸収式冷凍機ＡＢと、夜間、蒸気タ
ービンＳＴの復水系統または抽気系統の熱および発電電
力を利用したヒートポンプＨＰ、吸収式冷凍機ＡＢで製
造した冷水を蓄熱する蓄熱槽３とを備えることを特徴と
する。なお、上記構成に付加した番号、記号は、図面と
対比させるものであり、これにより本発明の構成が何ら
限定されるものではない。
【０００７】
【作用】本発明においては、夏季ピーク時には、蒸気タ
ービンから蒸気を抽気し、復水冷却を不要としてエネル
ギー利用効率を高め、その他の季節においては、冷水製
造に必要な蒸気以外は、抽気復水タービンの最終段まで
使用され、復水器での回収熱は温熱需要に応じてヒート
ポンプ等の熱源に利用される。さらに、夜間、低負荷運
転時においては、発電電力を利用してヒートポンプを駆
動させるとともに、蒸気タービンの抽気あるいは復水系
統の熱を回収し、これを蓄熱槽に蓄熱しておき、昼間、
この冷熱および温熱を使用することにより、低負荷運転
時における電力の平準化を図るものである。
ービンから蒸気を抽気し、復水冷却を不要としてエネル
ギー利用効率を高め、その他の季節においては、冷水製
造に必要な蒸気以外は、抽気復水タービンの最終段まで
使用され、復水器での回収熱は温熱需要に応じてヒート
ポンプ等の熱源に利用される。さらに、夜間、低負荷運
転時においては、発電電力を利用してヒートポンプを駆
動させるとともに、蒸気タービンの抽気あるいは復水系
統の熱を回収し、これを蓄熱槽に蓄熱しておき、昼間、
この冷熱および温熱を使用することにより、低負荷運転
時における電力の平準化を図るものである。
【０００８】
【実施例】以下本発明の実施例を図面を参照しつつ説明
する。図１は、本発明の熱電供給システムの１実施例を
示す構成図である。
する。図１は、本発明の熱電供給システムの１実施例を
示す構成図である。
【０００９】本発明の熱電供給システムは、ガスタービ
ンＧＴと、燃料供給管１と、ガスタービンＧＴにより駆
動される発電機Ｇ１と、ガスタービンＧＴの排気ガスに
より蒸気を生成する排熱回収ボイラＷＨＢと、蒸気ター
ビンＳＴと、蒸気タービンＳＴにより駆動される発電機
Ｇ２と、復水器Ｋと、蒸気タービンＳＴの抽気系統２に
接続される吸収式冷凍機ＡＢと、凝縮器Ｃと、ヒートポ
ンプＨＰと、ヒートポンプＨＰの利用側に接続される蓄
熱槽３とから構成される。
ンＧＴと、燃料供給管１と、ガスタービンＧＴにより駆
動される発電機Ｇ１と、ガスタービンＧＴの排気ガスに
より蒸気を生成する排熱回収ボイラＷＨＢと、蒸気ター
ビンＳＴと、蒸気タービンＳＴにより駆動される発電機
Ｇ２と、復水器Ｋと、蒸気タービンＳＴの抽気系統２に
接続される吸収式冷凍機ＡＢと、凝縮器Ｃと、ヒートポ
ンプＨＰと、ヒートポンプＨＰの利用側に接続される蓄
熱槽３とから構成される。
【００１０】復水器ＫとヒートポンプＨＰの熱源側には
海水が選択的に供給され、蒸気タービンＳＴにおいて発
電のみを行う場合には、復水器Ｋに海水を供給する。蒸
気タービンＳＴから蒸気を途中抽気し吸収式冷凍機ＡＢ
で使用する場合には、復水器Ｋで冷却する蒸気量が減少
するため海水量を減少させることができ、ヒートポンプ
ＨＰによる冷房運転の場合には、ヒートポンプＨＰの冷
却水として海水を供給することができ、また、ヒートポ
ンプＨＰによる暖房運転の場合には、復水器Ｋの排熱を
ヒートポンプＨＰの熱源側に供給するように海水を循環
させるようにする。
海水が選択的に供給され、蒸気タービンＳＴにおいて発
電のみを行う場合には、復水器Ｋに海水を供給する。蒸
気タービンＳＴから蒸気を途中抽気し吸収式冷凍機ＡＢ
で使用する場合には、復水器Ｋで冷却する蒸気量が減少
するため海水量を減少させることができ、ヒートポンプ
ＨＰによる冷房運転の場合には、ヒートポンプＨＰの冷
却水として海水を供給することができ、また、ヒートポ
ンプＨＰによる暖房運転の場合には、復水器Ｋの排熱を
ヒートポンプＨＰの熱源側に供給するように海水を循環
させるようにする。
【００１１】上記構成の熱電供給システムを、施設の延
床面積合計が１５０万ｍ2 程度の大規模地域にエネルギ
ーを供給する場合の適用例について説明する。図２は、
その場合におけるエネルギー負荷の推定結果を示し、年
間の累積時間に対する電力負荷、冷房負荷および温熱負
荷を示している。これによれば、電力負荷は最大６７，
０００ｋＷ、冷房負荷は最大８４Ｇｃａｌ／ｈ、温熱負
荷は最大３８．５Ｇｃａｌ／ｈが必要となる。ここで、
電力負荷のうち４０％（２５，０００ｋＷ）をタービン
による発電とすれば、残りは買電により賄うことにな
る。
床面積合計が１５０万ｍ2 程度の大規模地域にエネルギ
ーを供給する場合の適用例について説明する。図２は、
その場合におけるエネルギー負荷の推定結果を示し、年
間の累積時間に対する電力負荷、冷房負荷および温熱負
荷を示している。これによれば、電力負荷は最大６７，
０００ｋＷ、冷房負荷は最大８４Ｇｃａｌ／ｈ、温熱負
荷は最大３８．５Ｇｃａｌ／ｈが必要となる。ここで、
電力負荷のうち４０％（２５，０００ｋＷ）をタービン
による発電とすれば、残りは買電により賄うことにな
る。
【００１２】ガスタービンＧＴ側の発電機Ｇ１において
は、１８，５００ｋＷの電力を発電し、廃熱回収ボイラ
ＷＨＢにおいては、６０ａｔｇ、４２５℃の蒸気を蒸気
タービンＳＴに供給し、蒸気タービンＳＴ側の発電機Ｇ
２においては、最大６，５００ｋＷの電力を発電し、蒸
気タービンＳＴの抽気系統２から８ａｔｇ、１８０℃の
蒸気を抽気して吸収式冷凍機ＡＢを駆動するようにす
る。その結果、吸収式冷凍機ＡＢにおいては、例えば７
℃の冷水を得ることができ、また、ヒートポンプＨＰに
おいては、冷房時は海水を冷却水として例えば７℃の冷
水を得ることができ、暖房時には復水器Ｋにより回収さ
れる温水（３０〜４０℃程度）を熱源として６５℃程度
の温水を得ることができる。本発明においては、夜間、
ヒートポンプＨＰを運転し、ヒートポンプＨＰにおいて
得た冷熱および温熱を蓄熱槽３に蓄熱しておき、昼間、
この冷熱および温熱を使用することにより、低負荷運転
時における電力の平準化を図るものである。
は、１８，５００ｋＷの電力を発電し、廃熱回収ボイラ
ＷＨＢにおいては、６０ａｔｇ、４２５℃の蒸気を蒸気
タービンＳＴに供給し、蒸気タービンＳＴ側の発電機Ｇ
２においては、最大６，５００ｋＷの電力を発電し、蒸
気タービンＳＴの抽気系統２から８ａｔｇ、１８０℃の
蒸気を抽気して吸収式冷凍機ＡＢを駆動するようにす
る。その結果、吸収式冷凍機ＡＢにおいては、例えば７
℃の冷水を得ることができ、また、ヒートポンプＨＰに
おいては、冷房時は海水を冷却水として例えば７℃の冷
水を得ることができ、暖房時には復水器Ｋにより回収さ
れる温水（３０〜４０℃程度）を熱源として６５℃程度
の温水を得ることができる。本発明においては、夜間、
ヒートポンプＨＰを運転し、ヒートポンプＨＰにおいて
得た冷熱および温熱を蓄熱槽３に蓄熱しておき、昼間、
この冷熱および温熱を使用することにより、低負荷運転
時における電力の平準化を図るものである。
【００１３】図３は、季節代表日の昼間時１時間分の運
転例を示し、ガスタービンＧＴへの供給熱量は常に一定
にしている。夏季ピーク時は、ガスタービンＧＴおよび
蒸気タービンＳＴの発電量を１．７万ｋＷ、従って買電
を５万ｋＷとし、蒸気タービンＳＴの抽気系統２から全
量、８ａｔｇ、１８０℃の蒸気を抽気して吸収式冷凍機
ＡＢを駆動して、２０．５Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄う。
この場合、蒸気タービンＳＴ側の発電機Ｇ２において
は、発電量が６，５００ｋＷから２，４５０ｋＷに減少
する。また、ヒートポンプＨＰにおいては、海水を冷却
水として利用し１７．２Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄う。残
りの４６．３Ｇｃａｌ／ｈの負荷はガス焚吸収式冷凍機
で賄う。
転例を示し、ガスタービンＧＴへの供給熱量は常に一定
にしている。夏季ピーク時は、ガスタービンＧＴおよび
蒸気タービンＳＴの発電量を１．７万ｋＷ、従って買電
を５万ｋＷとし、蒸気タービンＳＴの抽気系統２から全
量、８ａｔｇ、１８０℃の蒸気を抽気して吸収式冷凍機
ＡＢを駆動して、２０．５Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄う。
この場合、蒸気タービンＳＴ側の発電機Ｇ２において
は、発電量が６，５００ｋＷから２，４５０ｋＷに減少
する。また、ヒートポンプＨＰにおいては、海水を冷却
水として利用し１７．２Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄う。残
りの４６．３Ｇｃａｌ／ｈの負荷はガス焚吸収式冷凍機
で賄う。
【００１４】中間期で熱需要が小さいときは、復水器Ｋ
を海水冷却しガスタービンＧＴおよび蒸気タービンＳＴ
の発電量を２．５万ｋＷ、買電を３．５万ｋＷとし、発
電効率４０％で発電を行う。冬季ピーク時は、ヒートポ
ンプＨＰにおいては、復水器Ｋの排熱を利用し１７．４
Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄い、ガスタービンＧＴの排熱
（排熱回収ボイラＷＨＢの出口排ガス）から温水を回収
して５．８Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄う。
を海水冷却しガスタービンＧＴおよび蒸気タービンＳＴ
の発電量を２．５万ｋＷ、買電を３．５万ｋＷとし、発
電効率４０％で発電を行う。冬季ピーク時は、ヒートポ
ンプＨＰにおいては、復水器Ｋの排熱を利用し１７．４
Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄い、ガスタービンＧＴの排熱
（排熱回収ボイラＷＨＢの出口排ガス）から温水を回収
して５．８Ｇｃａｌ／ｈの負荷を賄う。
【００１５】図４および図５は、従来のエネルギー供給
システムの代表季節別の運転例を示し、図４は電力は全
て買電とし、冷熱は吸収式冷温水機により行う方式を示
し、図５はガスタービンによる発電と、その排熱利用を
組み合わせた一般的なコージュネシステムの例を示して
いる。本発明によれば、図３に示すように、従来システ
ムのいずれの場合と比較しても、トータルのエネルギー
消費量を低減させることができ、夏季ピーク時には、蒸
気タービンＳＴから８ａｔｇの蒸気を抽気し、復水冷却
を不要とするためエネルギー利用効率は最大となり、そ
の他の季節においては、冷水製造に必要な蒸気以外は、
抽気復水タービンの最終段まで使用され、復水器Ｋでの
回収熱は温熱需要に応じてヒートポンプＨＰの熱源に利
用される。
システムの代表季節別の運転例を示し、図４は電力は全
て買電とし、冷熱は吸収式冷温水機により行う方式を示
し、図５はガスタービンによる発電と、その排熱利用を
組み合わせた一般的なコージュネシステムの例を示して
いる。本発明によれば、図３に示すように、従来システ
ムのいずれの場合と比較しても、トータルのエネルギー
消費量を低減させることができ、夏季ピーク時には、蒸
気タービンＳＴから８ａｔｇの蒸気を抽気し、復水冷却
を不要とするためエネルギー利用効率は最大となり、そ
の他の季節においては、冷水製造に必要な蒸気以外は、
抽気復水タービンの最終段まで使用され、復水器Ｋでの
回収熱は温熱需要に応じてヒートポンプＨＰの熱源に利
用される。
【００１６】図６は、本発明の熱電供給システムの他の
実施例を示し、図Ａは夜間運転状態、図Ｂは昼間運転状
態を示している。本実施例においては、蒸気タービンＳ
Ｔの抽気系統２から２ａｔｇ、１２０℃の蒸気を抽気
し、熱交換器５により蓄熱槽３の流体を加熱するように
し、昼間時には、利用系統７の流体を抽気系統２側の熱
交換器５と蓄熱槽３側の熱交換器６により加熱すること
により温熱供給を行うようにしている。
実施例を示し、図Ａは夜間運転状態、図Ｂは昼間運転状
態を示している。本実施例においては、蒸気タービンＳ
Ｔの抽気系統２から２ａｔｇ、１２０℃の蒸気を抽気
し、熱交換器５により蓄熱槽３の流体を加熱するように
し、昼間時には、利用系統７の流体を抽気系統２側の熱
交換器５と蓄熱槽３側の熱交換器６により加熱すること
により温熱供給を行うようにしている。
【００１７】図７は、本発明の熱電供給システムの他の
実施例を示し、図Ａは夜間運転状態、図Ｂは昼間運転状
態を示している。本実施例においては、蒸気タービンＳ
Ｔの抽気系統２側の熱交換器５の手前側に復水系統側の
熱交換器８を設け、蓄熱槽３の流体を熱交換器８、５に
より加熱するようにしている。
実施例を示し、図Ａは夜間運転状態、図Ｂは昼間運転状
態を示している。本実施例においては、蒸気タービンＳ
Ｔの抽気系統２側の熱交換器５の手前側に復水系統側の
熱交換器８を設け、蓄熱槽３の流体を熱交換器８、５に
より加熱するようにしている。
【００１８】図８は、本発明の熱電供給システムの他の
実施例を示し、図Ａは夜間運転状態、図Ｂは昼間運転状
態を示している。本実施例においては、夜間、蒸気ター
ビンＳＴの抽気系統２から２ａｔｇまたは８ａｔｇの蒸
気を抽気し、これにより吸収式冷凍機ＡＢを駆動し、７
℃程度の冷水を製造し、さらにヒートポンプＨＰにより
７℃の冷水を２℃程度なで冷却し、蓄熱槽３に貯める。
昼間時には、吸収式冷凍機ＡＢで製造した冷水と蓄熱槽
３に貯められた冷水により５℃程度の冷水を地域供給す
るようにしている。このことは、吸収式冷凍機だけでは
５℃程度の冷熱が作れないため、夜間の低温蓄熱分と混
合することにより、昼間時、電動冷凍機を使用しなくて
も５℃程度の冷水を供給することが可能になることを意
味し、これにより、配管径、搬送動力が小さくなり冷温
熱の大規模供給に大きなメリットが生じる。
実施例を示し、図Ａは夜間運転状態、図Ｂは昼間運転状
態を示している。本実施例においては、夜間、蒸気ター
ビンＳＴの抽気系統２から２ａｔｇまたは８ａｔｇの蒸
気を抽気し、これにより吸収式冷凍機ＡＢを駆動し、７
℃程度の冷水を製造し、さらにヒートポンプＨＰにより
７℃の冷水を２℃程度なで冷却し、蓄熱槽３に貯める。
昼間時には、吸収式冷凍機ＡＢで製造した冷水と蓄熱槽
３に貯められた冷水により５℃程度の冷水を地域供給す
るようにしている。このことは、吸収式冷凍機だけでは
５℃程度の冷熱が作れないため、夜間の低温蓄熱分と混
合することにより、昼間時、電動冷凍機を使用しなくて
も５℃程度の冷水を供給することが可能になることを意
味し、これにより、配管径、搬送動力が小さくなり冷温
熱の大規模供給に大きなメリットが生じる。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よれば、ガスタービンと、該ガスタービンにより駆動さ
れる発電機と、前記ガスタービンの排ガスにより蒸気を
生成する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラの蒸気に
より駆動される蒸気タービンと、該蒸気タービンにより
駆動される発電機と、前記蒸気タービンの出口側に接続
される復水器と、前記蒸気タービンの抽気系統に接続さ
れる吸収式冷凍機と、夜間、蒸気タービンの復水系統ま
たは抽気系統の熱を蓄熱する蓄熱槽とを備えるので、熱
需要の変動に応じて蒸気タービンでの抽気および復水系
統から熱を回収することにより、化石燃料を有効利用で
き、電源確保、ＣＯ2 削減を図ることができ、さらに、
低負荷運転時における電力の平準化を図り、かつエネル
ギーの有効利用を図ることができる。
よれば、ガスタービンと、該ガスタービンにより駆動さ
れる発電機と、前記ガスタービンの排ガスにより蒸気を
生成する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラの蒸気に
より駆動される蒸気タービンと、該蒸気タービンにより
駆動される発電機と、前記蒸気タービンの出口側に接続
される復水器と、前記蒸気タービンの抽気系統に接続さ
れる吸収式冷凍機と、夜間、蒸気タービンの復水系統ま
たは抽気系統の熱を蓄熱する蓄熱槽とを備えるので、熱
需要の変動に応じて蒸気タービンでの抽気および復水系
統から熱を回収することにより、化石燃料を有効利用で
き、電源確保、ＣＯ2 削減を図ることができ、さらに、
低負荷運転時における電力の平準化を図り、かつエネル
ギーの有効利用を図ることができる。
【図１】本発明の熱電供給システムの１実施例を示す構
成図である。
成図である。
【図２】本発明を大規模地域にエネルギーを供給する場
合におけるエネルギー負荷の推定結果を示す図である。
合におけるエネルギー負荷の推定結果を示す図である。
【図３】本発明における運転例を説明するための図であ
る。
る。
【図４】従来の熱電供給システムの運転例を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図５】従来の熱電供給システムの運転例を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図６】本発明の熱電供給システムの他の実施例を示す
構成図である。
構成図である。
【図７】本発明の熱電供給システムの他の実施例を示す
構成図である。
構成図である。
【図８】本発明の熱電供給システムの他の実施例を示す
構成図である。
構成図である。
ＧＴ…ガスタービン、Ｇ１…発電機、ＷＨＢ…排熱回収
ボイラ ＳＴ…蒸気タービン、Ｇ２…発電機、Ｋ…復水器、２…
抽気系統 ＡＢ…吸収式冷凍機、ＨＰ…ヒートポンプ、３…蓄熱槽
ボイラ ＳＴ…蒸気タービン、Ｇ２…発電機、Ｋ…復水器、２…
抽気系統 ＡＢ…吸収式冷凍機、ＨＰ…ヒートポンプ、３…蓄熱槽
Claims (2)
- 【請求項１】ガスタービンと、該ガスタービンにより駆
動される発電機と、前記ガスタービンの排ガスにより蒸
気を生成する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラの蒸
気により駆動される蒸気タービンと、該蒸気タービンに
より駆動される発電機と、前記蒸気タービンの出口側に
接続される復水器と、前記蒸気タービンの抽気系統に接
続される吸収式冷凍機と、夜間、蒸気タービンの復水系
統または抽気系統の熱を蓄熱する蓄熱槽とを備えること
を特徴とする熱電供給システム。 - 【請求項２】前記復水系統の熱を熱源として運転される
ヒートポンプを備えることを特徴とする請求項１に記載
の熱電供給システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28260192A JPH06129211A (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | 熱電供給システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28260192A JPH06129211A (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | 熱電供給システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06129211A true JPH06129211A (ja) | 1994-05-10 |
Family
ID=17654634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28260192A Pending JPH06129211A (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | 熱電供給システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06129211A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011231765A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Alstom Technology Ltd | 発電プラントシステムの作動方法および発電プラントシステム |
| WO2014004475A1 (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-03 | Daniel Lessard | Electric power generation |
| KR20160036683A (ko) * | 2014-09-25 | 2016-04-05 | 현대중공업 주식회사 | 석탄 가스화 복합발전 시스템 |
| KR20160036682A (ko) * | 2014-09-25 | 2016-04-05 | 현대중공업 주식회사 | 석탄 가스화 복합발전 시스템 |
| KR20170102793A (ko) * | 2015-01-08 | 2017-09-12 | 칭화 유니버시티 | 가스-증기 복합 사이클 집중형 열 공급 장치 및 열 공급 방법 |
| KR102077738B1 (ko) * | 2018-11-05 | 2020-02-17 | 주식회사 지스코 | 발전시스템 |
| JP6671651B1 (ja) * | 2019-10-01 | 2020-03-25 | 株式会社 ユーリカ エンジニアリング | Ｌｎｇ冷熱を蓄熱して利用する冷水供給システム |
-
1992
- 1992-10-21 JP JP28260192A patent/JPH06129211A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011231765A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Alstom Technology Ltd | 発電プラントシステムの作動方法および発電プラントシステム |
| US9856755B2 (en) | 2010-04-28 | 2018-01-02 | General Electric Technology Gmbh | Thermal integration of a carbon dioxide capture and compression unit with a steam or combined cycle plant |
| WO2014004475A1 (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-03 | Daniel Lessard | Electric power generation |
| US9391254B2 (en) | 2012-06-27 | 2016-07-12 | Daniel Lessard | Electric power generation |
| KR20160036683A (ko) * | 2014-09-25 | 2016-04-05 | 현대중공업 주식회사 | 석탄 가스화 복합발전 시스템 |
| KR20160036682A (ko) * | 2014-09-25 | 2016-04-05 | 현대중공업 주식회사 | 석탄 가스화 복합발전 시스템 |
| KR20170102793A (ko) * | 2015-01-08 | 2017-09-12 | 칭화 유니버시티 | 가스-증기 복합 사이클 집중형 열 공급 장치 및 열 공급 방법 |
| KR102077738B1 (ko) * | 2018-11-05 | 2020-02-17 | 주식회사 지스코 | 발전시스템 |
| JP6671651B1 (ja) * | 2019-10-01 | 2020-03-25 | 株式会社 ユーリカ エンジニアリング | Ｌｎｇ冷熱を蓄熱して利用する冷水供給システム |
| WO2021064869A1 (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | 株式会社 ユーリカ エンジニアリング | Ｌｎｇ冷熱を蓄熱して利用する冷水供給システム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Keil et al. | Application of customized absorption heat pumps for utilization of low-grade heat sources | |
| JPH08296410A (ja) | コージェネレーション装置およびコンバインドサイクル発電装置 | |
| KR101790294B1 (ko) | 복수개의 축열조와 태양열 집열기를 구비한 히트 펌프 구동 지역난방 열공급 시스템 | |
| JPS63253102A (ja) | 複合発電装置 | |
| US20080083220A1 (en) | Space heating and cooling system having a co-generator drive a geothermal, connected heat pump | |
| JP2009210162A (ja) | 発電併用給湯システム | |
| JPH06129211A (ja) | 熱電供給システム | |
| JP2014122576A (ja) | 太陽熱利用システム | |
| EP1202010A1 (en) | Multi-function thermodynamic device | |
| CN106050424A (zh) | 高效燃机进气冷却加热系统 | |
| JPS5829397Y2 (ja) | 冷暖房装置 | |
| JPH1122418A (ja) | 蒸気プラント | |
| JP2005337645A (ja) | 地中蓄熱型コジェネレーションシステム | |
| JPH06129210A (ja) | 熱電供給システム | |
| JP3520927B2 (ja) | 発電装置 | |
| KR101487829B1 (ko) | 고효율 발전사이클 | |
| JP2004286024A (ja) | 発電装置 | |
| JP2000097047A (ja) | 熱電併給システムおよびこれに適用する蓄熱体の蓄熱量制御方法 | |
| JP2005171861A (ja) | ランキンサイクル発電システム | |
| JPS58138213A (ja) | 発電装置 | |
| JP2000120404A (ja) | 複合発電プラント | |
| JPH0295757A (ja) | エネルギ供給システム | |
| JP2005147447A (ja) | アンモニア−水非共沸混合媒体循環システム | |
| KR100773747B1 (ko) | 열병합발전 겸용 지열회수 시스템 | |
| KR20190133809A (ko) | 태양광모듈 냉각시스템 |