JPH06122546A - アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物 - Google Patents
アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物Info
- Publication number
- JPH06122546A JPH06122546A JP4273253A JP27325392A JPH06122546A JP H06122546 A JPH06122546 A JP H06122546A JP 4273253 A JP4273253 A JP 4273253A JP 27325392 A JP27325392 A JP 27325392A JP H06122546 A JPH06122546 A JP H06122546A
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- JP
- Japan
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- refractory
- zirconia
- carbon black
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- temperature
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 この発明は、1800℃以上の高温操業に対
して必要な耐熱性と、高温乱気流に対する熱間耐摩耗性
および耐スポ−リング性を兼ね備えたアルミナ−クロミ
ナ−ジルコニア質耐火物を得ようとするものである。 【構成】 酸化アルミニウム75〜94重量%、酸化ク
ロム5〜15重量%、ジルコニア1〜10重量%の成形
体を焼成してなることを特徴とする。
して必要な耐熱性と、高温乱気流に対する熱間耐摩耗性
および耐スポ−リング性を兼ね備えたアルミナ−クロミ
ナ−ジルコニア質耐火物を得ようとするものである。 【構成】 酸化アルミニウム75〜94重量%、酸化ク
ロム5〜15重量%、ジルコニア1〜10重量%の成形
体を焼成してなることを特徴とする。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、カ−ボンブラックの
製造炉に使用されるアルミナ−クロミナ−ジルコニア質
耐火物に関するものである。
製造炉に使用されるアルミナ−クロミナ−ジルコニア質
耐火物に関するものである。
【0002】
【従来の技術】カ−ボンブラックは、ゴム製品、顔料、
印刷用インクなどの充填剤・配合剤として広く使用され
ているが、中でも最も多く使用されているのが、カ−ボ
ンブラックのゴムへの補強性を利用した自動車タイヤで
ある。最近は、自動車タイヤの品質向上の要請と相俟っ
て、ゴムマトリックスの開発とともに、ゴムに対して配
合量の最も多いカ−ボンブラックの特性向上も厳しく要
請されている。
印刷用インクなどの充填剤・配合剤として広く使用され
ているが、中でも最も多く使用されているのが、カ−ボ
ンブラックのゴムへの補強性を利用した自動車タイヤで
ある。最近は、自動車タイヤの品質向上の要請と相俟っ
て、ゴムマトリックスの開発とともに、ゴムに対して配
合量の最も多いカ−ボンブラックの特性向上も厳しく要
請されている。
【0003】カ−ボンブラックの製法は、従来から、コ
ンタクト法(チャンネル法)、ファ−ネス法、熱分解法
の3つが知られているが、コスト、環境汚染などの問題
から、近年、ファ−ネス法が主流を占めるようになって
来ている。
ンタクト法(チャンネル法)、ファ−ネス法、熱分解法
の3つが知られているが、コスト、環境汚染などの問題
から、近年、ファ−ネス法が主流を占めるようになって
来ている。
【0004】カ−ボンブラックの特性は、粒子径、スト
ラクチャ−、表面の物理化学特性などにより決定される
が、中でも粒子径が重要とされている。カ−ボンブラッ
クの粒子径は20〜300nmであるが、粒径が重要とさ
れるのは、ゴムの耐摩耗性を高める補強剤としては、一
般に、粒子径の小さいものほど優れているといわれてい
るためである。
ラクチャ−、表面の物理化学特性などにより決定される
が、中でも粒子径が重要とされている。カ−ボンブラッ
クの粒子径は20〜300nmであるが、粒径が重要とさ
れるのは、ゴムの耐摩耗性を高める補強剤としては、一
般に、粒子径の小さいものほど優れているといわれてい
るためである。
【0005】カ−ボンブラックの粒子径は、製造炉の形
状、原料油の噴霧状態、燃焼用空気量、補助燃料導入の
量と方法、反応温度などにより左右されるが、中でも反
応温度、炉内温度を大幅に上げることが、粒子径の小さ
いハ−ド系カ−ボンブラックの製造と歩留り向上に大き
く影響を与えるといわれている。しかし、そのためには
カ−ボンブラックの製造炉にラインニングされている耐
火物は、非常な苛酷な条件にさらされることになる。
状、原料油の噴霧状態、燃焼用空気量、補助燃料導入の
量と方法、反応温度などにより左右されるが、中でも反
応温度、炉内温度を大幅に上げることが、粒子径の小さ
いハ−ド系カ−ボンブラックの製造と歩留り向上に大き
く影響を与えるといわれている。しかし、そのためには
カ−ボンブラックの製造炉にラインニングされている耐
火物は、非常な苛酷な条件にさらされることになる。
【0006】ファ−ネス法でのカ−ボンブラックの製造
は、燃料の燃焼により生じた高温ガス流中に重質の炭化
水素原料油を導入し、重質油の熱分解により行われる。
この反応を行う製造炉、特にカ−ボンブラック生成部で
の反応温度は近年益々高温となり、最近は、一般的に、
1800℃を超えるようになってきた。
は、燃料の燃焼により生じた高温ガス流中に重質の炭化
水素原料油を導入し、重質油の熱分解により行われる。
この反応を行う製造炉、特にカ−ボンブラック生成部で
の反応温度は近年益々高温となり、最近は、一般的に、
1800℃を超えるようになってきた。
【0007】従来の製造炉のライニング耐火物は、焼成
耐火物では高純度アルミナ質耐火物またはアルミナ−ム
ライト質耐火物が、また不定形耐火物では高純度アルミ
ナ質キャスタブルが一般に使用されて来た。しかし、こ
うした従来の耐火物では、最近の1800℃を超えるよ
うな高温では安定した長期の使用には耐えられず、その
対策が要望されていた。
耐火物では高純度アルミナ質耐火物またはアルミナ−ム
ライト質耐火物が、また不定形耐火物では高純度アルミ
ナ質キャスタブルが一般に使用されて来た。しかし、こ
うした従来の耐火物では、最近の1800℃を超えるよ
うな高温では安定した長期の使用には耐えられず、その
対策が要望されていた。
【0008】さらに、カ−ボンブラック製造炉は、各ゾ
−ンで操業雰囲気が大きく異なることが一つの特徴であ
る。例えば燃焼部や反応部では高温乱気流のために、耐
火物は溶損と摩耗を受ける。また、反応停止部では、カ
−ボンブラック生成反応を停止させるための冷却水の導
入による急冷が行われ、これにより炉内温度が急激に降
下してき裂が発生する恐れがある。そのため、カ−ボン
ブラック製造炉では、単に高温に耐えるだけでなく耐ス
ポ−リング性に富む材料の使用が必要となっている。
−ンで操業雰囲気が大きく異なることが一つの特徴であ
る。例えば燃焼部や反応部では高温乱気流のために、耐
火物は溶損と摩耗を受ける。また、反応停止部では、カ
−ボンブラック生成反応を停止させるための冷却水の導
入による急冷が行われ、これにより炉内温度が急激に降
下してき裂が発生する恐れがある。そのため、カ−ボン
ブラック製造炉では、単に高温に耐えるだけでなく耐ス
ポ−リング性に富む材料の使用が必要となっている。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、カ−ボン
ブラック製造炉用耐火物における上記の問題を解消しよ
うとしたもので、1800℃以上の高温操業に対しても
必要な耐熱性と、高温乱気流に対する熱間耐摩耗性およ
び耐スポ−リング性を兼ね備えたアルミナ−クロミナ−
ジルコニア質耐火物を得ようとするものである。
ブラック製造炉用耐火物における上記の問題を解消しよ
うとしたもので、1800℃以上の高温操業に対しても
必要な耐熱性と、高温乱気流に対する熱間耐摩耗性およ
び耐スポ−リング性を兼ね備えたアルミナ−クロミナ−
ジルコニア質耐火物を得ようとするものである。
【0010】
【課題を解決するための手段】この発明は、酸化アルミ
ニウム75〜94重量%、酸化クロム5〜15重量%、
ジルコニア1〜10重量%の成形体を焼成してなるカ−
ボンブラック製造炉用のアルミナ−クロミナ−ジルコニ
ア質耐火物である。この発明の耐火物は、酸化アルミニ
ウム、酸化クロムおよびジルコニアを原料とし、高温で
焼成されて製品としたものである。
ニウム75〜94重量%、酸化クロム5〜15重量%、
ジルコニア1〜10重量%の成形体を焼成してなるカ−
ボンブラック製造炉用のアルミナ−クロミナ−ジルコニ
ア質耐火物である。この発明の耐火物は、酸化アルミニ
ウム、酸化クロムおよびジルコニアを原料とし、高温で
焼成されて製品としたものである。
【0011】酸化アルミニウムが75重量%未満となる
と、酸化クロムやジルコニアの含量が多くなり、十分な
焼結強度が得られなくなる恐れがある。酸化クロムやジ
ルコニアの含有量が多くなると、確かに熱衝撃抵抗性は
向上するものの、他方で焼結強度が低下し、またカ−ボ
ンブラック製造炉特有の高速高温乱気流における熱間摩
耗性も低下する結果となりやすい。また、酸化アルミニ
ウムが94重量%を超えると、高温操業という点から操
業中に耐火物の焼成が促進され、溶損や熱衝撃抵抗が劣
る結果となる。
と、酸化クロムやジルコニアの含量が多くなり、十分な
焼結強度が得られなくなる恐れがある。酸化クロムやジ
ルコニアの含有量が多くなると、確かに熱衝撃抵抗性は
向上するものの、他方で焼結強度が低下し、またカ−ボ
ンブラック製造炉特有の高速高温乱気流における熱間摩
耗性も低下する結果となりやすい。また、酸化アルミニ
ウムが94重量%を超えると、高温操業という点から操
業中に耐火物の焼成が促進され、溶損や熱衝撃抵抗が劣
る結果となる。
【0012】酸化クロムは5〜15重量%の範囲とす
る。本発明では純度90%以上、粒径10μm 以下のも
のを原料として使用することが好ましい。酸化クロムが
15重量%以上となると構造的スポ−リング性や化学的
浸食性の向上は認められものの、カ−ボンブラック製造
炉の耐火物に要求される機械的強度や熱間耐摩耗性の点
では十分ではない。また、酸化クロムが5重量%未満で
は、酸化アルミニウムやジルコニアの占める割合が多く
なってカ−ボン炉耐火物に必要な最適組織が得られず、
過度に焼結が進んだり、著しく組織を緩める結果となり
やすい。
る。本発明では純度90%以上、粒径10μm 以下のも
のを原料として使用することが好ましい。酸化クロムが
15重量%以上となると構造的スポ−リング性や化学的
浸食性の向上は認められものの、カ−ボンブラック製造
炉の耐火物に要求される機械的強度や熱間耐摩耗性の点
では十分ではない。また、酸化クロムが5重量%未満で
は、酸化アルミニウムやジルコニアの占める割合が多く
なってカ−ボン炉耐火物に必要な最適組織が得られず、
過度に焼結が進んだり、著しく組織を緩める結果となり
やすい。
【0013】ジルコニアは、1〜10重量%とする。こ
れが1重量%未満ではカ−ボンブラック製造炉に必要な
耐熱衝撃性を得ることが困難で、また10重量%を超え
ると、微細クラックの生成が多くなり強度不足を生じ、
耐摩耗性に欠ける結果となる。
れが1重量%未満ではカ−ボンブラック製造炉に必要な
耐熱衝撃性を得ることが困難で、また10重量%を超え
ると、微細クラックの生成が多くなり強度不足を生じ、
耐摩耗性に欠ける結果となる。
【0014】単斜晶型ジルコニアを主たる結晶層とする
ジルコニア質原料は、温度1000〜1200℃で相変
態を生じ大きな体積変化を生じる。本発明の耐火物は、
こうしたジルコニア質耐火物を上記範囲で添加すること
により、耐火物焼成中の組織内部に微細なクラックを生
じさせ、カ−ボンブラック製造炉の耐火物として使用し
た場合に、この微細なクラックが操業温度の急激な変化
で発生するき裂を分岐させ、その拡大、進行を抑制する
作用をする。
ジルコニア質原料は、温度1000〜1200℃で相変
態を生じ大きな体積変化を生じる。本発明の耐火物は、
こうしたジルコニア質耐火物を上記範囲で添加すること
により、耐火物焼成中の組織内部に微細なクラックを生
じさせ、カ−ボンブラック製造炉の耐火物として使用し
た場合に、この微細なクラックが操業温度の急激な変化
で発生するき裂を分岐させ、その拡大、進行を抑制する
作用をする。
【0015】ジルコニア原料としては、例えばバッテラ
イトまたはジルコンを電融精製して得た電融ジルコニ
ア、アルミナとバッテライトを電融精製したアルミナ−
ジルコニアの電融体などなどである。
イトまたはジルコンを電融精製して得た電融ジルコニ
ア、アルミナとバッテライトを電融精製したアルミナ−
ジルコニアの電融体などなどである。
【0016】本願発明耐火物は、上記組成となるように
原料を配合し、これにパルプ廃液、糖みつ、リグニンス
ルフォン酸ソ−ダ水などの結合剤を1〜5重量%添加、
混練し、オイルプレス、フリクッションプレスなどの成
形機で成形し、これを乾燥後1700〜1800℃で焼
成して得られるものである。
原料を配合し、これにパルプ廃液、糖みつ、リグニンス
ルフォン酸ソ−ダ水などの結合剤を1〜5重量%添加、
混練し、オイルプレス、フリクッションプレスなどの成
形機で成形し、これを乾燥後1700〜1800℃で焼
成して得られるものである。
【0017】
【作用】本発明は、酸化アルミニウム75〜94重量
%、酸化クロム5〜15重量%、ジルコニア1〜10重
量%の組成となるようにした原料混合物を焼成すること
によって、酸化アルミニウムの優れた耐火性、酸化クロ
ムの耐熱間摩耗性を保持しつつ、ジルコニアによって焼
成時に耐火物に予め微細なクラックを生じさせ、急激な
温度変化の下で使用されてもき裂の進行が抑制されるよ
うにしたものである。
%、酸化クロム5〜15重量%、ジルコニア1〜10重
量%の組成となるようにした原料混合物を焼成すること
によって、酸化アルミニウムの優れた耐火性、酸化クロ
ムの耐熱間摩耗性を保持しつつ、ジルコニアによって焼
成時に耐火物に予め微細なクラックを生じさせ、急激な
温度変化の下で使用されてもき裂の進行が抑制されるよ
うにしたものである。
【0018】
(実施例1〜6,比較例1〜6)
【0019】表1に示すように、酸化アルミニウム77
〜90重量%、酸化クロム5〜13重量%、ジルコニア
3〜10重量%の組成のJRS 2101の並形状に成形、焼成
して試験体を得た。焼成温度はゼ−ゲルコ−ンでSK3
2(1710℃)とした。
〜90重量%、酸化クロム5〜13重量%、ジルコニア
3〜10重量%の組成のJRS 2101の並形状に成形、焼成
して試験体を得た。焼成温度はゼ−ゲルコ−ンでSK3
2(1710℃)とした。
【0020】これによって得られた耐火物について、見
掛気孔率をJIS R 2205に準じ、かさ比重をJIS R 2205に
準じ、さらに曲げ強さをJIS R 2205に準じて測定した。
また、熱間曲げ強さを1500℃で測定した。さらに、
加熱温度1450℃で15分加熱、水冷3分、空冷12
分を1サイクルとして、試験片が剥落するまでの回数
を、耐スポ−リング性として測定した。結果を表1に示
した。
掛気孔率をJIS R 2205に準じ、かさ比重をJIS R 2205に
準じ、さらに曲げ強さをJIS R 2205に準じて測定した。
また、熱間曲げ強さを1500℃で測定した。さらに、
加熱温度1450℃で15分加熱、水冷3分、空冷12
分を1サイクルとして、試験片が剥落するまでの回数
を、耐スポ−リング性として測定した。結果を表1に示
した。
【0021】また、比較例として本願発明の範囲外の組
成とするため、表1に示すように酸化アルミニウムを8
0〜97重量%、酸化クロムを0〜17重量%、ジルコ
ニアを0〜12%として同様の耐火物を得た。これにつ
いて実施例と同様の方法で試験を行った。これらについ
て結果を表1に示した。
成とするため、表1に示すように酸化アルミニウムを8
0〜97重量%、酸化クロムを0〜17重量%、ジルコ
ニアを0〜12%として同様の耐火物を得た。これにつ
いて実施例と同様の方法で試験を行った。これらについ
て結果を表1に示した。
【0022】
【表1】
【0023】表1に示すように、本願発明のものは、耐
火物の熱間摩耗性と著しい関係がある熱間曲げ強度も、
全ての試験体で140kg/cm2 以上の良好な結果が得ら
れるとともに、上記条件での耐スポ−リング性試験でも
10回繰り返して剥落がなく、良好な結果が得られてい
る。
火物の熱間摩耗性と著しい関係がある熱間曲げ強度も、
全ての試験体で140kg/cm2 以上の良好な結果が得ら
れるとともに、上記条件での耐スポ−リング性試験でも
10回繰り返して剥落がなく、良好な結果が得られてい
る。
【0024】これに対し、比較例のものでは、比較例
2,4,5,6は十分な熱間曲げ強さが得られず、また
比較例1,3は、5回或いは6回で剥落現象が生じ、良
好な結果が得られなかった。これらは、カ−ボンブラッ
ク製造炉用耐火物として必要な熱間耐摩耗性および耐ス
ポ−リング性を兼ね備えた耐火物でないことが認められ
た。
2,4,5,6は十分な熱間曲げ強さが得られず、また
比較例1,3は、5回或いは6回で剥落現象が生じ、良
好な結果が得られなかった。これらは、カ−ボンブラッ
ク製造炉用耐火物として必要な熱間耐摩耗性および耐ス
ポ−リング性を兼ね備えた耐火物でないことが認められ
た。
【0025】
【発明の効果】以上、この発明によれば、酸化アルミニ
ウム75〜94重量%、酸化クロム5〜15重量%、ジ
ルコニア1〜10重量%組成としたので、1800℃以
上の高温操業に対して必要な耐熱性と、高温乱気流に対
する熱間耐摩耗性および耐スポ−リング性を兼ね備えた
アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物を得ることが
出来るようになった。
ウム75〜94重量%、酸化クロム5〜15重量%、ジ
ルコニア1〜10重量%組成としたので、1800℃以
上の高温操業に対して必要な耐熱性と、高温乱気流に対
する熱間耐摩耗性および耐スポ−リング性を兼ね備えた
アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物を得ることが
出来るようになった。
【0026】従来のアルミナ質耐火物は、約3ヶ月で溶
損により炉内径が変化して製品に悪影響を与えていた
が、本発明によれば、1年以上経ても初期炉内径の保持
が可能となり、製品歩留と品質の向上に良好な結果を与
えることが明かとなった。
損により炉内径が変化して製品に悪影響を与えていた
が、本発明によれば、1年以上経ても初期炉内径の保持
が可能となり、製品歩留と品質の向上に良好な結果を与
えることが明かとなった。
Claims (1)
- 【請求項1】 酸化アルミニウム75〜94重量%、酸
化クロム5〜15重量%、ジルコニア1〜10重量%の
成形体を焼成してなるカ−ボンブラック製造炉用のアル
ミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4273253A JPH06122546A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4273253A JPH06122546A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06122546A true JPH06122546A (ja) | 1994-05-06 |
Family
ID=17525258
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4273253A Pending JPH06122546A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | アルミナ−クロミナ−ジルコニア質耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06122546A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113354424A (zh) * | 2021-06-15 | 2021-09-07 | 洛阳广潇新材料科技有限公司 | 一种高抗剥落氧枪砖及其制备方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0483755A (ja) * | 1990-07-23 | 1992-03-17 | Kawasaki Refract Co Ltd | アルミナ―クロミア―ジルコニア系耐火れんが |
-
1992
- 1992-10-12 JP JP4273253A patent/JPH06122546A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0483755A (ja) * | 1990-07-23 | 1992-03-17 | Kawasaki Refract Co Ltd | アルミナ―クロミア―ジルコニア系耐火れんが |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113354424A (zh) * | 2021-06-15 | 2021-09-07 | 洛阳广潇新材料科技有限公司 | 一种高抗剥落氧枪砖及其制备方法 |
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