JPH0611668B2 - 高強度磁器製品の製造法 - Google Patents
高強度磁器製品の製造法Info
- Publication number
- JPH0611668B2 JPH0611668B2 JP63319222A JP31922288A JPH0611668B2 JP H0611668 B2 JPH0611668 B2 JP H0611668B2 JP 63319222 A JP63319222 A JP 63319222A JP 31922288 A JP31922288 A JP 31922288A JP H0611668 B2 JPH0611668 B2 JP H0611668B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glaze
- finer
- firing
- porcelain
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は通常の磁器組成中の石英をアルミナで置換した
高強度磁器製品の製造法に関するものである。
高強度磁器製品の製造法に関するものである。
（従来の技術） 一般磁器はカオリン−石英−長石系磁器を普通とする
が、機械的強度に劣るものがあるため、磁器組成中の石
英をアルミナで置換したアルミナ含有磁器よりなる製品
が機械的強度を大きく改善できるものとして近年その生
産を増加しつつある。しかし、アルミナ含有磁器製品に
してもその生素地の成型性や原料コストなどの面から工
業的生産に適当できるアルミナ含有率３０％程度の製品
においては重要な曲げ強度の点で未だ充分満足できない
という問題があり、大量に取り扱われて損傷されること
の多い小中学校や病院、工場などの給食分野においては
洗浄などに伴う損傷ができるだけ少ないより一層曲げ強
度の大きな磁器製品が期待されている。
が、機械的強度に劣るものがあるため、磁器組成中の石
英をアルミナで置換したアルミナ含有磁器よりなる製品
が機械的強度を大きく改善できるものとして近年その生
産を増加しつつある。しかし、アルミナ含有磁器製品に
してもその生素地の成型性や原料コストなどの面から工
業的生産に適当できるアルミナ含有率３０％程度の製品
においては重要な曲げ強度の点で未だ充分満足できない
という問題があり、大量に取り扱われて損傷されること
の多い小中学校や病院、工場などの給食分野においては
洗浄などに伴う損傷ができるだけ少ないより一層曲げ強
度の大きな磁器製品が期待されている。
（発明が解決しようとする課題） 本発明は前記のような従来技術の問題点であるアルミナ
含有磁器の曲げ強度の点を工業的生産に適応して解決し
ようとするものである。
含有磁器の曲げ強度の点を工業的生産に適応して解決し
ようとするものである。
（課題を解決するための手段） 本発明はアルミナ含有磁器の調合原料を３０μｍ以下９
８％よりも微細に湿式粉砕した後３２５メッシュまたは
それよりも細かい篩を通して調製した泥漿または坏土を
もって成形した生素地を素焼または締焼によって焼成素
地とし、次に、釉原料の配合物を５μｍ以下６０〜９０
％、１０μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した後３
２５メッシュまたはそれよりも細かい篩を通して焼成後
の熱膨張係数が前記焼成素地の熱膨張係数より１．０〜
１．５×１０-6／℃（２０〜７５０℃）低い値となるよ
うにした釉薬を前記焼成素地に施釉して１２５０〜１４
００℃で焼成することを特徴とするものである。
８％よりも微細に湿式粉砕した後３２５メッシュまたは
それよりも細かい篩を通して調製した泥漿または坏土を
もって成形した生素地を素焼または締焼によって焼成素
地とし、次に、釉原料の配合物を５μｍ以下６０〜９０
％、１０μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した後３
２５メッシュまたはそれよりも細かい篩を通して焼成後
の熱膨張係数が前記焼成素地の熱膨張係数より１．０〜
１．５×１０-6／℃（２０〜７５０℃）低い値となるよ
うにした釉薬を前記焼成素地に施釉して１２５０〜１４
００℃で焼成することを特徴とするものである。
本発明におけるアルミナ含有磁器としての調合原料はそ
の好ましい生素地の成型性や原料コストなどの点からア
ルミナ３０〜４５％、長石１５〜３５％、粘土またはカ
オリン２５〜４５％、セリサイト０〜１０％の配合組成
とするのが適当であって、このような調合原料を３０μ
ｍ以下９８％よりも微細に湿式粉砕した後３２５メッシ
ュまたはそれよりも細かい篩を通して強度を低下させる
原因となる粗粒子を除去した泥漿とする。この泥漿は脱
水して坏土としたうえ可塑成形により所要の形状に成形
して生素地とするか、または適当な解膠剤により鋳込み
用泥漿としたうえ鋳込み成形により所要の形状に成形し
て生素地とし、次いで、この生素地は乾燥した後素焼ま
たは締焼によって焼成素地とする。そして、このように
して得られる焼成素地はその熱膨張係数が５．８〜６．
７×１０-6／℃（２０〜７５０℃）であり、また、曲げ
強度は２１００〜２５００kg／cm2を示すものである。
の好ましい生素地の成型性や原料コストなどの点からア
ルミナ３０〜４５％、長石１５〜３５％、粘土またはカ
オリン２５〜４５％、セリサイト０〜１０％の配合組成
とするのが適当であって、このような調合原料を３０μ
ｍ以下９８％よりも微細に湿式粉砕した後３２５メッシ
ュまたはそれよりも細かい篩を通して強度を低下させる
原因となる粗粒子を除去した泥漿とする。この泥漿は脱
水して坏土としたうえ可塑成形により所要の形状に成形
して生素地とするか、または適当な解膠剤により鋳込み
用泥漿としたうえ鋳込み成形により所要の形状に成形し
て生素地とし、次いで、この生素地は乾燥した後素焼ま
たは締焼によって焼成素地とする。そして、このように
して得られる焼成素地はその熱膨張係数が５．８〜６．
７×１０-6／℃（２０〜７５０℃）であり、また、曲げ
強度は２１００〜２５００kg／cm2を示すものである。
一方、釉薬は通常の釉原料の配合物をボールミルで長時
間粉砕したうえ篩を通して調製するものであるが、この
際、該釉原料の配合物は５μｍ以下６０〜９０％、１０
μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した後３２５メッ
シュまたはそれよりも細かい篩を通して破壊の原因とな
る石英粗粒子を除去する。従来、釉は焼成によりガラス
化して均質な状態になると考えられ、釉配合物の粒度な
らびにその分布には余り注意が払われていなかった。と
ころが、本発明者が施釉曲げ強度を詳細に測定し、強度
を低下させている原因につき幾多研究を重ねた結果、多
くの場合、釉薬中の溶け残った石英粗粒子が破壊源とな
り、強度を低下させていることが明らかとなった。即
ち、釉薬においても粉砕後の残留石英粗粒子が釉中で完
全には溶解せず、強度低下の原因になっているのであ
る。しかして、この場合、釉原料の配合物の粒度が前記
粒度範囲を外れたものとすれば、施釉面に亀裂を生じた
り、焼成時に釉の剥離があったりして好ましくない。ま
た、焼成後の釉の熱膨張係数は前記焼成素地の熱膨張係
数より１．０〜１．５×１０-6／℃（２０〜７５０℃）
低い値となるようにするものであって、その配合組成は
次の釉式のとおりである。
間粉砕したうえ篩を通して調製するものであるが、この
際、該釉原料の配合物は５μｍ以下６０〜９０％、１０
μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した後３２５メッ
シュまたはそれよりも細かい篩を通して破壊の原因とな
る石英粗粒子を除去する。従来、釉は焼成によりガラス
化して均質な状態になると考えられ、釉配合物の粒度な
らびにその分布には余り注意が払われていなかった。と
ころが、本発明者が施釉曲げ強度を詳細に測定し、強度
を低下させている原因につき幾多研究を重ねた結果、多
くの場合、釉薬中の溶け残った石英粗粒子が破壊源とな
り、強度を低下させていることが明らかとなった。即
ち、釉薬においても粉砕後の残留石英粗粒子が釉中で完
全には溶解せず、強度低下の原因になっているのであ
る。しかして、この場合、釉原料の配合物の粒度が前記
粒度範囲を外れたものとすれば、施釉面に亀裂を生じた
り、焼成時に釉の剥離があったりして好ましくない。ま
た、焼成後の釉の熱膨張係数は前記焼成素地の熱膨張係
数より１．０〜１．５×１０-6／℃（２０〜７５０℃）
低い値となるようにするものであって、その配合組成は
次の釉式のとおりである。
このような釉薬を前記焼成素地に常法により施釉して還
元雰囲気で１２５０〜１４００℃の焼成温度範囲におい
て焼成すれば、ここに所期の高強度磁器製品が得られる
ものであって、前記成形した生素地を施釉することなく
同条件で焼成した磁器製品と比較してその曲げ強度は約
１．３〜１．４倍まで高められた２７００〜３３５０kg
／cm2の曲げ強度のものとなる。しかして、このような
曲げ強度の大きな向上はアルミナ含有磁器の調合原料を
３０μｍ以下９８％よりも微細に粉砕したうえ３２５メ
ッシュまたはそれよりも細かい篩を通すことによって強
度を低下させる原因となる粗粒子を除去したこと、およ
び釉薬の釉原料の配合物を５μｍ以下６０〜９０％、１
０μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した後３２５メ
ッシュまたはそれよりも細かい篩を通すことによって焼
成後も釉中に残留して破壊原因となる石英粗粒子を除去
したこと、そして、焼成後の熱膨張係数が焼成素地の熱
膨張係数より１．０〜１．５×１０-6／℃（２０〜７５
０℃）低い値となるようにしたとことの総合による結果
と認められ、そのため、特に釉中に生じる圧縮応力は２
００〜７５kg／cm2となり、焼成素地と釉とは１２５０
〜１４００℃の焼成温度下に適正に調和されて曲げ強度
を大きく向上させるものである。しかして、釉中の圧縮
応力が７５０mg／cm2を超えると製品の縁欠け強度はか
えって減少するため前記以上に釉を低熱膨張化すること
は好ましくない。なお、前記のような釉薬の特定の条件
を満足させない釉薬を使用した場合には、前記のような
曲げ強度の顕著な向上効果を期待できないことは幾多の
実験研究の結果究明された。
元雰囲気で１２５０〜１４００℃の焼成温度範囲におい
て焼成すれば、ここに所期の高強度磁器製品が得られる
ものであって、前記成形した生素地を施釉することなく
同条件で焼成した磁器製品と比較してその曲げ強度は約
１．３〜１．４倍まで高められた２７００〜３３５０kg
／cm2の曲げ強度のものとなる。しかして、このような
曲げ強度の大きな向上はアルミナ含有磁器の調合原料を
３０μｍ以下９８％よりも微細に粉砕したうえ３２５メ
ッシュまたはそれよりも細かい篩を通すことによって強
度を低下させる原因となる粗粒子を除去したこと、およ
び釉薬の釉原料の配合物を５μｍ以下６０〜９０％、１
０μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した後３２５メ
ッシュまたはそれよりも細かい篩を通すことによって焼
成後も釉中に残留して破壊原因となる石英粗粒子を除去
したこと、そして、焼成後の熱膨張係数が焼成素地の熱
膨張係数より１．０〜１．５×１０-6／℃（２０〜７５
０℃）低い値となるようにしたとことの総合による結果
と認められ、そのため、特に釉中に生じる圧縮応力は２
００〜７５kg／cm2となり、焼成素地と釉とは１２５０
〜１４００℃の焼成温度下に適正に調和されて曲げ強度
を大きく向上させるものである。しかして、釉中の圧縮
応力が７５０mg／cm2を超えると製品の縁欠け強度はか
えって減少するため前記以上に釉を低熱膨張化すること
は好ましくない。なお、前記のような釉薬の特定の条件
を満足させない釉薬を使用した場合には、前記のような
曲げ強度の顕著な向上効果を期待できないことは幾多の
実験研究の結果究明された。
（実験例） アルミナ３０％（重量％、以下同じ）、長石３０％、蛙
目粘土１０％、チャイナクレー（カオリン）３０％の配
合組成の調合原料をボールミルで１８時間湿式粉砕した
後３５０メッシュの篩を通して調製した泥漿をもって１
０mm×５mm×８０mmの試験体を鋳込み成形し、次いで、
乾燥後７００℃で電気炉において３０分間素焼した。
目粘土１０％、チャイナクレー（カオリン）３０％の配
合組成の調合原料をボールミルで１８時間湿式粉砕した
後３５０メッシュの篩を通して調製した泥漿をもって１
０mm×５mm×８０mmの試験体を鋳込み成形し、次いで、
乾燥後７００℃で電気炉において３０分間素焼した。
一方、釉薬は磁器釉原料の配合物のボールミルで４８時
間湿式粉砕したうえ３５０メッシュの篩に通して５μｍ
以下８５％（島津製作所製粒度分析装置RS−1000によ
る）の粒度に微粉際したものとし、その配合組成は次の
釉式のとおりとしてその熱膨張係数を前記焼成素地の熱
膨張係数６．０〜６．２×１０-6／℃（２０〜７５０
℃）より低い値の４．８×１０-6／℃（２０〜７５０
℃）のものとした。
間湿式粉砕したうえ３５０メッシュの篩に通して５μｍ
以下８５％（島津製作所製粒度分析装置RS−1000によ
る）の粒度に微粉際したものとし、その配合組成は次の
釉式のとおりとしてその熱膨張係数を前記焼成素地の熱
膨張係数６．０〜６．２×１０-6／℃（２０〜７５０
℃）より低い値の４．８×１０-6／℃（２０〜７５０
℃）のものとした。
次に、前記素焼した試験体に濃度をボーメで約３４〜３
８度とした前記釉薬を厚さ約１５０μｍに均一に施釉し
た後還元雰囲気で１３５０℃で焼成した。この焼成品の
曲げ強度は３０００kg／cm2であった。
８度とした前記釉薬を厚さ約１５０μｍに均一に施釉し
た後還元雰囲気で１３５０℃で焼成した。この焼成品の
曲げ強度は３０００kg／cm2であった。
（発明の効果） 本発明は以上の説明によって明らかなように、釉原料の
配合物を特に５μｍ以下６０〜９０％、１０μｍ以下９
５〜１００％の粒度に粉砕した後３２５メッシュまたは
それよりも細かい篩を通し、なおかつ焼成後の熱膨張係
数が焼成素地の熱膨張係数より１．０〜１．５×１０-6
／℃（２０〜７５０℃）低い値となるようにした特定の
釉薬をアルミナ含有磁器となる素焼または締焼した焼成
素地に施釉して１２５０〜１４００℃での焼成と相俟ち
焼成素地と釉とを適正に調和させて釉中に生じる圧縮応
力をして特に高い曲げ強度の高強度磁器製品となるよう
にしたものであって、その曲げ強度は約３３５０kg／cm
2まで得られることが確認されるところであり、しか
も、アルミナ含有磁器としてその生素地の成形性に支障
がなく、原料も特にコスト高となるものを必要としない
ことによって工業的生産にも全く問題はないものであっ
て、特に大量に取り扱われて損傷されることの多い小中
学校や病院、工場などの給食分野において使用される食
器として磁器製品を提供するのに好適なものである。
配合物を特に５μｍ以下６０〜９０％、１０μｍ以下９
５〜１００％の粒度に粉砕した後３２５メッシュまたは
それよりも細かい篩を通し、なおかつ焼成後の熱膨張係
数が焼成素地の熱膨張係数より１．０〜１．５×１０-6
／℃（２０〜７５０℃）低い値となるようにした特定の
釉薬をアルミナ含有磁器となる素焼または締焼した焼成
素地に施釉して１２５０〜１４００℃での焼成と相俟ち
焼成素地と釉とを適正に調和させて釉中に生じる圧縮応
力をして特に高い曲げ強度の高強度磁器製品となるよう
にしたものであって、その曲げ強度は約３３５０kg／cm
2まで得られることが確認されるところであり、しか
も、アルミナ含有磁器としてその生素地の成形性に支障
がなく、原料も特にコスト高となるものを必要としない
ことによって工業的生産にも全く問題はないものであっ
て、特に大量に取り扱われて損傷されることの多い小中
学校や病院、工場などの給食分野において使用される食
器として磁器製品を提供するのに好適なものである。
Claims (1)
- 【請求項１】アルミナ含有磁器の調合原料を３０μｍ以
下９８％よりも微細に湿式粉砕した後３２５メッシュま
たはそれよりも細かい篩を通して調製した泥漿または坏
土をもって成形した生素地を素焼または締焼によって焼
成素地とし、次に、釉原料の配合物を５μｍ以下６０〜
９０％、１０μｍ以下９５〜１００％の粒度に粉砕した
後３２５メッシュまたはそれよりも細かい篩を通して焼
成後の熱膨張係数が前記焼成素地の熱膨張係数より１．
０〜１．５×１０-6／℃（２０〜７５０℃）低い値とな
るようにした釉薬を前記焼成素地に施釉して１２５０〜
１４００℃で焼成することを特徴とする高強度磁器製品
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63319222A JPH0611668B2 (ja) | 1988-12-17 | 1988-12-17 | 高強度磁器製品の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63319222A JPH0611668B2 (ja) | 1988-12-17 | 1988-12-17 | 高強度磁器製品の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02164765A JPH02164765A (ja) | 1990-06-25 |
| JPH0611668B2 true JPH0611668B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=18107770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63319222A Expired - Lifetime JPH0611668B2 (ja) | 1988-12-17 | 1988-12-17 | 高強度磁器製品の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0611668B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07236608A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Tomoki Yamazaki | カーペットクリーナー用粘着テープローラー |
| CN102557584A (zh) * | 2012-02-20 | 2012-07-11 | 范晨雨 | 玉质汝瓷及其制备方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE60143148D1 (de) | 2000-02-14 | 2010-11-11 | Ngk Insulators Ltd | En mit honigwaben |
| PL205186B1 (pl) | 2000-10-19 | 2010-03-31 | Inax Corp | Wyrób posiadający warstwę szkła oraz sposób wytwarzania wyrobu posiadającego warstwę szkła |
| JP2007151875A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Ogiso:Kk | 磁器製食器 |
| CN115745565A (zh) * | 2022-11-21 | 2023-03-07 | 湖南阳东电瓷电气股份有限公司 | 一种适合氧化焰烧成的电瓷坯料配方、支柱绝缘子及其制备方法 |
| CN117819938A (zh) * | 2023-01-18 | 2024-04-05 | 童良文 | 彩毫建盏的烧制工艺 |
| CN117417184B (zh) * | 2023-10-17 | 2024-10-01 | 山东果兹生活科技有限公司 | 一种玲珑瓷及其制备方法与应用 |
-
1988
- 1988-12-17 JP JP63319222A patent/JPH0611668B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07236608A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Tomoki Yamazaki | カーペットクリーナー用粘着テープローラー |
| CN102557584A (zh) * | 2012-02-20 | 2012-07-11 | 范晨雨 | 玉质汝瓷及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02164765A (ja) | 1990-06-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5661303B2 (ja) | 低温焼成磁器用組成物および低温焼成磁器の製造方法 | |
| WO1997006117A1 (fr) | Argile synthetique pour ceramiques et son procede de fabrication | |
| TW303349B (ja) | ||
| JPH09502689A (ja) | 白色陶磁器セラミック組成物 | |
| US2071452A (en) | Low dielectric loss ceramic product and method of making | |
| CN115536271A (zh) | 一种铜红釉陶瓷及其制备方法 | |
| JPH0611668B2 (ja) | 高強度磁器製品の製造法 | |
| JP4408104B2 (ja) | 強化磁器及びその製造方法 | |
| JP3083645B2 (ja) | フォルステライト磁器の作製方法 | |
| KR100390171B1 (ko) | 저온소성 골회자기의 제조방법 | |
| RU2534864C2 (ru) | Шихта на основе оксида алюминия и способ получения прочной керамики | |
| US9181133B1 (en) | Crystallized silicate powder by synthesized and high strengthened porcelain body having the same | |
| JPH0544428B2 (ja) | ||
| AU594086B2 (en) | Method for the manufacture of formed parts from Al2O3 and ZrO2 and formed parts manufactured by this method | |
| JPH0674169B2 (ja) | 陶磁器質焼結体 | |
| CN111620717B (zh) | 一种陶瓷承烧钵的表面处理方法及应用 | |
| JPH08165171A (ja) | 炭化珪素成形体及びその焼結体 | |
| JPH07206519A (ja) | 圧電磁器 | |
| RU2103237C1 (ru) | Фарфоровая масса для изготовления электротехнических изделий | |
| WO2006137626A1 (en) | Glaze-free stone tile and manufacturing method thereof | |
| JPH09194250A (ja) | 高強度粘土瓦の製造方法 | |
| JPS61117153A (ja) | アルミナ焼結体の製造法 | |
| JP2959402B2 (ja) | 高強度陶磁器 | |
| JPH06116017A (ja) | 高靱性アルミナ−ジルコニア焼結体 | |
| Mortoja et al. | Effect of variation of Al 2 O 3: SiO 2 molar ratio on microstructure and thermo-mechanical properties of electrical porcelain insulator |