JPH06100052A - 断熱箱体 - Google Patents
断熱箱体Info
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- JPH06100052A JPH06100052A JP4240755A JP24075592A JPH06100052A JP H06100052 A JPH06100052 A JP H06100052A JP 4240755 A JP4240755 A JP 4240755A JP 24075592 A JP24075592 A JP 24075592A JP H06100052 A JPH06100052 A JP H06100052A
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- Japan
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- heat
- polyurethane foam
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 内箱等の使用される合成樹脂に対するケミカ
ルアタックが究めて小さく且つ製造コストが少なく済む
断熱箱体の提供。 【構成】 冷蔵庫等の断熱箱体１では，外箱２と内箱３
との間の空間内に，ポリオール成分と，イソシアネート
成分と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物を併用し
た発泡材等とより成る硬質ポリウレタンフォーム原料が
充填される。この時，水とイソシアネート成分とが反応
することにより二酸化炭素ガスが発生する。そして，上
記空間内で発泡・硬化された硬質ポリウレタンフォーム
中のフロン化合物の濃度が上記二酸化炭素ガスの濃度に
対して１５％以下のモル％であれば，内箱３にＡＢＳ樹
脂を用いた場合でもこのＡＢＳ樹脂に割れを発生させる
ことがない。この場合，上記フロン化合物と共に高い併
用比率で水が用いられるので，断熱箱体１の製造コスト
の低減化を図ることができる。
ルアタックが究めて小さく且つ製造コストが少なく済む
断熱箱体の提供。 【構成】 冷蔵庫等の断熱箱体１では，外箱２と内箱３
との間の空間内に，ポリオール成分と，イソシアネート
成分と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物を併用し
た発泡材等とより成る硬質ポリウレタンフォーム原料が
充填される。この時，水とイソシアネート成分とが反応
することにより二酸化炭素ガスが発生する。そして，上
記空間内で発泡・硬化された硬質ポリウレタンフォーム
中のフロン化合物の濃度が上記二酸化炭素ガスの濃度に
対して１５％以下のモル％であれば，内箱３にＡＢＳ樹
脂を用いた場合でもこのＡＢＳ樹脂に割れを発生させる
ことがない。この場合，上記フロン化合物と共に高い併
用比率で水が用いられるので，断熱箱体１の製造コスト
の低減化を図ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，例えば冷蔵庫等の断熱
箱体に係り，詳しくは外箱と内箱との間の空間内に真空
断熱材を具備し，少なくともポリオール成分と，イソシ
アネート成分と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物
を併用した発泡剤とを上記空間内に充填して硬質ポリウ
レタンフォームを形成した断熱箱体に関するものであ
る。
箱体に係り，詳しくは外箱と内箱との間の空間内に真空
断熱材を具備し，少なくともポリオール成分と，イソシ
アネート成分と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物
を併用した発泡剤とを上記空間内に充填して硬質ポリウ
レタンフォームを形成した断熱箱体に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年，大気圏内のオゾン層の破壊を防止
するために，このオゾン層を破壊するある種のフロン化
合物の使用が規制される情勢にある。この種のフロン化
合物としては，例えば冷蔵庫等の断熱箱体の空間内に充
填される硬質ポリウレタンフォームに，発泡剤として用
いられるトリクロロモノフルオロメタン（化学式：ＦＣ
Ｃｌ3 ，通称ＣＦＣ−１１といい，以下この通称を用い
る）が上げられる。上記ＣＦＣ−１１は，鋼板製の外箱
と共に上記断熱箱体を構成する内箱に使用される，例え
ばポリアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂
（以下，ＡＢＳ樹脂と言う）に対するケミカルアタック
性が小さいため，上記ＡＢＳ樹脂に割れ等を生じさせる
ことがなく，重要な発泡剤であった。しかしながら，近
年上記ＣＦＣ−１１によるオゾン層の破壊作用が大きい
ことが判明し，その使用が国際的に禁止されることにな
っている。そこで，特開平４−４３２８０号公報や特開
平４−６２３７９号公報の発明によれば，上記硬質ポリ
ウレタンフォームの発泡剤として，オゾン層の破壊につ
ながらないとされるフロン化合物，所謂低オゾン分解性
の代替フロン化合物を主として用い，水を補助的に併用
する技術が開示されている。これらの技術において，例
えばポリオール成分１００重量部に対して発泡剤として
の水は０．５〜３．５重量部が添加され，上記代替フロ
ン化合物は３０〜８０重量部が添加されている。この場
合，上記したような配合比率による発泡剤を用いて充填
・成形された硬質ポリウレタンフォーム中の代替フロン
化合物の濃度は，水とイソシアネート成分との反応によ
り生じた二酸化炭素ガスの濃度に対して，最大モル濃度
で約９０モル％以上になる。尚，上記代替フロン化合物
としては，例えばジクロロモノフルオロエタン（化学
式：ＣＨ3 ＣＣｌ2 Ｆ，通称ＨＣＦＣ−１４１b と言
う，以下この通称を用いる）やジクロロトリフルオロエ
タン（化学式：ＣＨＣｌ2 ＣＦ3 ，通称ＨＣＦＣ−１２
３と言い，以下この通称を用いる），或いはパーフロロ
ヘキサンやパーフロロペンタン等に代表されるパーフロ
ロアルカン類が挙げられる。
するために，このオゾン層を破壊するある種のフロン化
合物の使用が規制される情勢にある。この種のフロン化
合物としては，例えば冷蔵庫等の断熱箱体の空間内に充
填される硬質ポリウレタンフォームに，発泡剤として用
いられるトリクロロモノフルオロメタン（化学式：ＦＣ
Ｃｌ3 ，通称ＣＦＣ−１１といい，以下この通称を用い
る）が上げられる。上記ＣＦＣ−１１は，鋼板製の外箱
と共に上記断熱箱体を構成する内箱に使用される，例え
ばポリアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂
（以下，ＡＢＳ樹脂と言う）に対するケミカルアタック
性が小さいため，上記ＡＢＳ樹脂に割れ等を生じさせる
ことがなく，重要な発泡剤であった。しかしながら，近
年上記ＣＦＣ−１１によるオゾン層の破壊作用が大きい
ことが判明し，その使用が国際的に禁止されることにな
っている。そこで，特開平４−４３２８０号公報や特開
平４−６２３７９号公報の発明によれば，上記硬質ポリ
ウレタンフォームの発泡剤として，オゾン層の破壊につ
ながらないとされるフロン化合物，所謂低オゾン分解性
の代替フロン化合物を主として用い，水を補助的に併用
する技術が開示されている。これらの技術において，例
えばポリオール成分１００重量部に対して発泡剤として
の水は０．５〜３．５重量部が添加され，上記代替フロ
ン化合物は３０〜８０重量部が添加されている。この場
合，上記したような配合比率による発泡剤を用いて充填
・成形された硬質ポリウレタンフォーム中の代替フロン
化合物の濃度は，水とイソシアネート成分との反応によ
り生じた二酸化炭素ガスの濃度に対して，最大モル濃度
で約９０モル％以上になる。尚，上記代替フロン化合物
としては，例えばジクロロモノフルオロエタン（化学
式：ＣＨ3 ＣＣｌ2 Ｆ，通称ＨＣＦＣ−１４１b と言
う，以下この通称を用いる）やジクロロトリフルオロエ
タン（化学式：ＣＨＣｌ2 ＣＦ3 ，通称ＨＣＦＣ−１２
３と言い，以下この通称を用いる），或いはパーフロロ
ヘキサンやパーフロロペンタン等に代表されるパーフロ
ロアルカン類が挙げられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで，上記特開平
４−６２３７９号に開示の断熱箱体によれば，代替フロ
ン化合物として上記ＨＣＦＣ−１２３のみが用いられて
いる。上記ＨＣＦＣ−１２３やＨＣＦＣ−１４１b は,
上記ＡＢＳ樹脂やポリスチレン樹脂に対するケミカルア
タック性が強く，樹脂の表面白化や割れ発生の原因とな
っている。その為，上記開示の断熱箱体の内箱として上
記ＡＢＳ樹脂やこのＡＢＳ樹脂よりも廉価なポリスチレ
ン樹脂を使用することができなかった。一方，上記特開
平４−４３２８０号公報に開示の断熱箱体において，Ｈ
ＣＦＣ−１２３やＨＣＦＣ−１４１b のＡＢＳ樹脂等に
対するケミカルアタック性を低減化させたり，上記代替
フロン化合物として，ケミカルアタック性の小さなポリ
フロロアルカン類を上記ＨＣＦＣ−１２３やＨＣＦＣ−
１４１b と所定比率で併用しているが，上記ポリフロロ
アルカン類は高価であり，その為取り扱いに注意を必要
としている。そこで，本発明の目的は，内箱等に使用さ
れる合成樹脂に対するケミカルアタックが究めて小さく
且つ製造コストが少なくて済む断熱箱体を提供すること
である。
４−６２３７９号に開示の断熱箱体によれば，代替フロ
ン化合物として上記ＨＣＦＣ−１２３のみが用いられて
いる。上記ＨＣＦＣ−１２３やＨＣＦＣ−１４１b は,
上記ＡＢＳ樹脂やポリスチレン樹脂に対するケミカルア
タック性が強く，樹脂の表面白化や割れ発生の原因とな
っている。その為，上記開示の断熱箱体の内箱として上
記ＡＢＳ樹脂やこのＡＢＳ樹脂よりも廉価なポリスチレ
ン樹脂を使用することができなかった。一方，上記特開
平４−４３２８０号公報に開示の断熱箱体において，Ｈ
ＣＦＣ−１２３やＨＣＦＣ−１４１b のＡＢＳ樹脂等に
対するケミカルアタック性を低減化させたり，上記代替
フロン化合物として，ケミカルアタック性の小さなポリ
フロロアルカン類を上記ＨＣＦＣ−１２３やＨＣＦＣ−
１４１b と所定比率で併用しているが，上記ポリフロロ
アルカン類は高価であり，その為取り扱いに注意を必要
としている。そこで，本発明の目的は，内箱等に使用さ
れる合成樹脂に対するケミカルアタックが究めて小さく
且つ製造コストが少なくて済む断熱箱体を提供すること
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に，本発明が採用する主たる手段は，その要旨とすると
ころが，外箱と内箱との間の空間内に真空断熱材を具備
し，少なくともポリオール成分と，イソシアネート成分
と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物を併用した発
泡剤とを上記空間内に充填して硬質ポリウレタンフォー
ムを形成した断熱箱体において，上記水と低オゾン分解
性のフロン化合物との併用比率を，上記硬質ポリウレタ
ンフォーム中の上記フロン化合物の濃度を上記水と上記
イソシアネート成分との反応により生じた二酸化炭素の
濃度に対して１５％以下のモル％とするように設定した
ことを特徴とする断熱箱体として構成されている。上記
した構成における内箱としては，ポリアクリロニトリル
・ブタジエン・スチレン樹脂より構成されたものや，或
いはポリスチレン樹脂より構成されたものであってもよ
い。
に，本発明が採用する主たる手段は，その要旨とすると
ころが，外箱と内箱との間の空間内に真空断熱材を具備
し，少なくともポリオール成分と，イソシアネート成分
と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物を併用した発
泡剤とを上記空間内に充填して硬質ポリウレタンフォー
ムを形成した断熱箱体において，上記水と低オゾン分解
性のフロン化合物との併用比率を，上記硬質ポリウレタ
ンフォーム中の上記フロン化合物の濃度を上記水と上記
イソシアネート成分との反応により生じた二酸化炭素の
濃度に対して１５％以下のモル％とするように設定した
ことを特徴とする断熱箱体として構成されている。上記
した構成における内箱としては，ポリアクリロニトリル
・ブタジエン・スチレン樹脂より構成されたものや，或
いはポリスチレン樹脂より構成されたものであってもよ
い。
【０００５】
【作用】本発明に係る断熱箱体において，外箱と内箱と
の間の空間内に充填して形成される硬質ポリウレタンフ
ォーム中の低オゾン分解性のフロン化合物の濃度が，水
とイソシアネート成分との反応により生じた二酸化炭素
の濃度に対して，内箱を構成する例えばポリアクリロニ
トリル・ブタジエン・スチレン樹脂やこれよりも廉価な
ポリスチレン樹脂に対して上記フロン化合物によるケミ
カルアタックを生じさせない濃度即ち１５％以下のモル
％となるように，上記水とフロン化合物との併用比率が
設定される。従って，上記断熱箱体の内箱等に使用され
る合成樹脂に対するケミカルアタックが究めて小さくな
る。一方，上記した発泡剤における水の併用比率は比較
的大きいため，例えばポリフロロアルカン類を用いた場
合と比べて製造コストが少なくて済みその取り扱いも楽
である。そして，上記した構成をとることにより上記内
箱等にポリアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹
脂を用いることができる。更に，上記ポリアクリロニト
リル・ブタジエン・スチレン樹脂よりも廉価なポリスチ
レン樹脂を用いることが可能となり，これによって上記
断熱箱体の製造コストの低減化に一層寄与することとな
る。
の間の空間内に充填して形成される硬質ポリウレタンフ
ォーム中の低オゾン分解性のフロン化合物の濃度が，水
とイソシアネート成分との反応により生じた二酸化炭素
の濃度に対して，内箱を構成する例えばポリアクリロニ
トリル・ブタジエン・スチレン樹脂やこれよりも廉価な
ポリスチレン樹脂に対して上記フロン化合物によるケミ
カルアタックを生じさせない濃度即ち１５％以下のモル
％となるように，上記水とフロン化合物との併用比率が
設定される。従って，上記断熱箱体の内箱等に使用され
る合成樹脂に対するケミカルアタックが究めて小さくな
る。一方，上記した発泡剤における水の併用比率は比較
的大きいため，例えばポリフロロアルカン類を用いた場
合と比べて製造コストが少なくて済みその取り扱いも楽
である。そして，上記した構成をとることにより上記内
箱等にポリアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹
脂を用いることができる。更に，上記ポリアクリロニト
リル・ブタジエン・スチレン樹脂よりも廉価なポリスチ
レン樹脂を用いることが可能となり，これによって上記
断熱箱体の製造コストの低減化に一層寄与することとな
る。
【０００６】
【実施例】以下添付図面を参照して，本発明を具体化し
た実施例につき説明し，本発明の理解に供する。尚，以
下の実施例は本発明を具体化した一例であって，本発明
の技術的範囲を限定する性格のものではない。ここに，
図１は本発明の一実施例に係る冷蔵庫の断熱箱体の外観
を示す斜視図，図２は図１に於けるＡ−Ａ矢視断面図で
ある。本実施例に係る冷蔵庫の断熱箱体１は，図１及び
図２に示すように，鋼板製の外箱２と合成樹脂性の内箱
３とより内部に空間を有する箱体として構成される。上
記空間内の外箱２の内面には，気密性を有する外包材６
の内部にスペーサ材４を充填して構成された真空断熱材
７が固着されている。上記スペーサ材４としてはシリ
カ，パーライト等の無機質の微粉末が用いられる。又，
上記外包材６としてはアルミ箔，又はアルミ蒸着ポリエ
ステル等から成る非通気性のプラスチックラミネートフ
ィイルムが用いられる。そして，上記真空断熱材７の外
包材６内は，例えば約１ｔｏｒｒ．程度に減圧して密封
されている。上記真空断熱材７が，外箱２と内箱３との
空間内に設けられることにより，上記断熱箱体１の断熱
性能の向上化が図られている。このように組立られた外
箱２と内箱３とよりなる断熱箱体１に，図示せぬ発泡治
具が設置された後，硬質ポリウレタンフォームの原料が
上記発泡治具から外箱２内箱３との間の空間内に充填さ
れて硬質ポリウレタンフォーム５として発泡・成型され
る。上記硬質ポリウレタンフォーム５の原料は，ポリオ
ール成分と，イソシアネート成分と，発泡剤と，重合触
媒と，整泡剤等とよりなっている。本実施例では特に，
上記発泡剤として，低オゾン分解性の所謂代替フロン化
合物であるＨＣＦＣ−１４１b と，水とが所定の比率で
併用される。上記発泡材としての水は，上記原料が上記
空間内に充填された時，イソシアネート成分の一部と反
応することにより，二酸化炭素ガスが発生する。この二
酸化炭素ガスとＨＣＦＣ−１４１b との混合ガスが硬質
ポリウレタンフォーム５のフォーム源となる。
た実施例につき説明し，本発明の理解に供する。尚，以
下の実施例は本発明を具体化した一例であって，本発明
の技術的範囲を限定する性格のものではない。ここに，
図１は本発明の一実施例に係る冷蔵庫の断熱箱体の外観
を示す斜視図，図２は図１に於けるＡ−Ａ矢視断面図で
ある。本実施例に係る冷蔵庫の断熱箱体１は，図１及び
図２に示すように，鋼板製の外箱２と合成樹脂性の内箱
３とより内部に空間を有する箱体として構成される。上
記空間内の外箱２の内面には，気密性を有する外包材６
の内部にスペーサ材４を充填して構成された真空断熱材
７が固着されている。上記スペーサ材４としてはシリ
カ，パーライト等の無機質の微粉末が用いられる。又，
上記外包材６としてはアルミ箔，又はアルミ蒸着ポリエ
ステル等から成る非通気性のプラスチックラミネートフ
ィイルムが用いられる。そして，上記真空断熱材７の外
包材６内は，例えば約１ｔｏｒｒ．程度に減圧して密封
されている。上記真空断熱材７が，外箱２と内箱３との
空間内に設けられることにより，上記断熱箱体１の断熱
性能の向上化が図られている。このように組立られた外
箱２と内箱３とよりなる断熱箱体１に，図示せぬ発泡治
具が設置された後，硬質ポリウレタンフォームの原料が
上記発泡治具から外箱２内箱３との間の空間内に充填さ
れて硬質ポリウレタンフォーム５として発泡・成型され
る。上記硬質ポリウレタンフォーム５の原料は，ポリオ
ール成分と，イソシアネート成分と，発泡剤と，重合触
媒と，整泡剤等とよりなっている。本実施例では特に，
上記発泡剤として，低オゾン分解性の所謂代替フロン化
合物であるＨＣＦＣ−１４１b と，水とが所定の比率で
併用される。上記発泡材としての水は，上記原料が上記
空間内に充填された時，イソシアネート成分の一部と反
応することにより，二酸化炭素ガスが発生する。この二
酸化炭素ガスとＨＣＦＣ−１４１b との混合ガスが硬質
ポリウレタンフォーム５のフォーム源となる。
【０００７】そこで，以下に示す表−１に，発泡材とし
て水のみを使用した場合の硬質ポリウレタンフォーム５
（表中（ａ）で示す）と，水とＨＣＦＣ−１４１b とを
併用した場合の硬質ポリウレタンフォーム５（表中
（ｂ）〜（ｄ）で示す）とのそれぞれの原料処方，熱伝
導率，ＨＣＦＣ−１４１b 濃度の二酸化炭素ガス濃度に
対するモル濃度（モル％）及びＨＣＦＣ−１４１b のケ
ミカルアタックによる内箱３の割れの評価結果の一例を
示す。
て水のみを使用した場合の硬質ポリウレタンフォーム５
（表中（ａ）で示す）と，水とＨＣＦＣ−１４１b とを
併用した場合の硬質ポリウレタンフォーム５（表中
（ｂ）〜（ｄ）で示す）とのそれぞれの原料処方，熱伝
導率，ＨＣＦＣ−１４１b 濃度の二酸化炭素ガス濃度に
対するモル濃度（モル％）及びＨＣＦＣ−１４１b のケ
ミカルアタックによる内箱３の割れの評価結果の一例を
示す。
【表１】 尚，表中に示した部数はいずれも重量部である。又，上
記内箱３の割れ評価結果は，内箱３としてＡＢＳ樹脂を
用い，各原料処方毎の硬質ポリウレタンフォーム５が充
填された断熱箱体１に対してヒートサイクル試験を行っ
て得たものである。上記ヒートサイクル試験は，上記断
熱箱体１を−３０℃の温度条件下に２４時間保持する試
験工程と７０℃の温度条件下に２４時間保持する試験工
程とを１サイクルとし，これを１４サイクル繰り返して
行われる。そして，表−１に示した硬質ポリウレタンフ
ォーム５（（ｂ）及び（ｃ））における水とＨＣＦＣ−
１４１b との併用比率は，硬化・成型された硬質ポリウ
レタンフォーム中のＨＣＦＣ−１４１b の濃度が水とイ
ソシアネート成分との反応により生じた二酸化炭素ガス
の濃度に対して１３〜１４モル％，即ち１５％以下のモ
ル％となるように設定されている。このように，上記硬
質ポリウレタンフォーム中のＨＣＦＣ−１４１b の濃度
を上記二酸化炭素ガスの濃度に対して１５％以下のモル
％にすることにより，上記ＡＢＳ樹脂に対するケミカル
アタック性を究めて小さくすることができ，これによっ
て例えばＨＣＦＣ−１４１b の水に対する併用比率が高
い硬質ポリウレタンフォーム５（表中の（ｄ）で示す）
のように，内箱３のＡＢＳ樹脂に割れが発生することを
防止できる。尚，上記（ｄ）の硬質ポリウレタンフォー
ム５の場合，ヒートサイクル試験において僅か２サイク
ル目に割れが発生した。
記内箱３の割れ評価結果は，内箱３としてＡＢＳ樹脂を
用い，各原料処方毎の硬質ポリウレタンフォーム５が充
填された断熱箱体１に対してヒートサイクル試験を行っ
て得たものである。上記ヒートサイクル試験は，上記断
熱箱体１を−３０℃の温度条件下に２４時間保持する試
験工程と７０℃の温度条件下に２４時間保持する試験工
程とを１サイクルとし，これを１４サイクル繰り返して
行われる。そして，表−１に示した硬質ポリウレタンフ
ォーム５（（ｂ）及び（ｃ））における水とＨＣＦＣ−
１４１b との併用比率は，硬化・成型された硬質ポリウ
レタンフォーム中のＨＣＦＣ−１４１b の濃度が水とイ
ソシアネート成分との反応により生じた二酸化炭素ガス
の濃度に対して１３〜１４モル％，即ち１５％以下のモ
ル％となるように設定されている。このように，上記硬
質ポリウレタンフォーム中のＨＣＦＣ−１４１b の濃度
を上記二酸化炭素ガスの濃度に対して１５％以下のモル
％にすることにより，上記ＡＢＳ樹脂に対するケミカル
アタック性を究めて小さくすることができ，これによっ
て例えばＨＣＦＣ−１４１b の水に対する併用比率が高
い硬質ポリウレタンフォーム５（表中の（ｄ）で示す）
のように，内箱３のＡＢＳ樹脂に割れが発生することを
防止できる。尚，上記（ｄ）の硬質ポリウレタンフォー
ム５の場合，ヒートサイクル試験において僅か２サイク
ル目に割れが発生した。
【０００８】一方，本実施例の断熱箱体１に用いた硬質
ポリウレタンフォーム５（表中（ｂ）及び（ｃ））では
ＨＣＦＣ−１４１b に対する水の併用比率が高く水のみ
が併用されるので，例えばポリフロロアルカン類とＨＣ
ＦＣ−１４１b とを少量の水と併用させることによりＨ
ＣＦＣ−１４１b のケミカルアタック性を抑えた構成と
比べて，比較的高価なポリフロロアルカン類を使用する
必要がない為，その分製造コストの低減化を図ることが
できる。その上，上記ポリフロロアルカン類と比べて水
は取り扱いやすい。ところで，上記発泡材として水のみ
を用いれば，るオゾン層の破壊やＡＢＳ樹脂等に対する
ケミカルアタック性を考慮しなくてすむと考えられる
が，その場合表中（ａ）で示した硬質ポリウレタンフォ
ーム５のようにこの硬質ポリウレタンフォーム５の熱伝
導率が究めて高くなり実用的でなくなる。しかしなが
ら，本実施例の硬質ポリウレタンフォーム（表中の
（ｂ）及び（ｃ））によれば，上記ＡＢＳ樹脂に対しケ
ミカルアタックの影響を及ぼさない範囲で，比較的熱伝
導率の低いＨＣＦＣ−１４１b を水と併用したので，こ
の時の硬質ポリウレタンフォーム５の熱伝導率を（ａ）
で示した硬質ポリウレタンフォーム５よりも小さくする
ことができ，実用的なものとすることができる。更に，
上記硬質ポリウレタンフォーム５中のＨＣＦＣ−１４１
b の濃度が二酸化炭素ガスの濃度に対して１５％以下の
モル％となるように，水とＨＣＦＣ−１４１b との併用
比率を設定することにより，上記内箱３の材料としてＡ
ＢＳ樹脂と比べて廉価な耐衝撃性ポリスチレン樹脂や汎
用のポリスチレン樹脂を用いた場合でも，この内箱３に
割れを生じることがない。その結果，上記断熱箱体１の
製造コストを更に低減化させることが可能となる。又，
表中（ｂ）及び（ｃ）で示した硬質ポリウレタンフォー
ム５は，（ａ）で示した硬質ポリウレタンフォーム５と
比べて，ＨＣＦＣ−１４１b の作用により，原料の粘度
が低く，流動性が高い。その為，上記断熱箱体１への充
填作業が容易になり，充填後の硬質ポリウレタンフォー
ム５にボイド（空気溜）が発生しにくくなる。尚，発泡
材として水と併用される代替フロン化合物としては，上
記ＨＣＦＣ−１４１b に替えて，ＨＣＦＣ−１２３が挙
げられる。このＨＣＦＣ−１２３と水とを併用した試験
結果は例示されていないが，上記ＨＣＦＣ−１２３はＨ
ＣＦＣ−１４１b よりもＡＢＳ樹脂やポリスチレン樹脂
に対するケミカルアタック性が強い。その為，水に対す
るＨＣＦＣ−１２３の併用比率は，ＨＣＦＣ−１４１b
の場合よりも若干小さく設定する必要がある。しかしな
がら，この場合にも上記した実施例と究めて近い効果を
奏することは言うまでもない。
ポリウレタンフォーム５（表中（ｂ）及び（ｃ））では
ＨＣＦＣ−１４１b に対する水の併用比率が高く水のみ
が併用されるので，例えばポリフロロアルカン類とＨＣ
ＦＣ−１４１b とを少量の水と併用させることによりＨ
ＣＦＣ−１４１b のケミカルアタック性を抑えた構成と
比べて，比較的高価なポリフロロアルカン類を使用する
必要がない為，その分製造コストの低減化を図ることが
できる。その上，上記ポリフロロアルカン類と比べて水
は取り扱いやすい。ところで，上記発泡材として水のみ
を用いれば，るオゾン層の破壊やＡＢＳ樹脂等に対する
ケミカルアタック性を考慮しなくてすむと考えられる
が，その場合表中（ａ）で示した硬質ポリウレタンフォ
ーム５のようにこの硬質ポリウレタンフォーム５の熱伝
導率が究めて高くなり実用的でなくなる。しかしなが
ら，本実施例の硬質ポリウレタンフォーム（表中の
（ｂ）及び（ｃ））によれば，上記ＡＢＳ樹脂に対しケ
ミカルアタックの影響を及ぼさない範囲で，比較的熱伝
導率の低いＨＣＦＣ−１４１b を水と併用したので，こ
の時の硬質ポリウレタンフォーム５の熱伝導率を（ａ）
で示した硬質ポリウレタンフォーム５よりも小さくする
ことができ，実用的なものとすることができる。更に，
上記硬質ポリウレタンフォーム５中のＨＣＦＣ−１４１
b の濃度が二酸化炭素ガスの濃度に対して１５％以下の
モル％となるように，水とＨＣＦＣ−１４１b との併用
比率を設定することにより，上記内箱３の材料としてＡ
ＢＳ樹脂と比べて廉価な耐衝撃性ポリスチレン樹脂や汎
用のポリスチレン樹脂を用いた場合でも，この内箱３に
割れを生じることがない。その結果，上記断熱箱体１の
製造コストを更に低減化させることが可能となる。又，
表中（ｂ）及び（ｃ）で示した硬質ポリウレタンフォー
ム５は，（ａ）で示した硬質ポリウレタンフォーム５と
比べて，ＨＣＦＣ−１４１b の作用により，原料の粘度
が低く，流動性が高い。その為，上記断熱箱体１への充
填作業が容易になり，充填後の硬質ポリウレタンフォー
ム５にボイド（空気溜）が発生しにくくなる。尚，発泡
材として水と併用される代替フロン化合物としては，上
記ＨＣＦＣ−１４１b に替えて，ＨＣＦＣ−１２３が挙
げられる。このＨＣＦＣ−１２３と水とを併用した試験
結果は例示されていないが，上記ＨＣＦＣ−１２３はＨ
ＣＦＣ−１４１b よりもＡＢＳ樹脂やポリスチレン樹脂
に対するケミカルアタック性が強い。その為，水に対す
るＨＣＦＣ−１２３の併用比率は，ＨＣＦＣ−１４１b
の場合よりも若干小さく設定する必要がある。しかしな
がら，この場合にも上記した実施例と究めて近い効果を
奏することは言うまでもない。
【０００９】
【発明の効果】本発明によれば，外箱と内箱との間の空
間内に真空断熱材を具備し，少なくともポリオール成分
と，イソシアネート成分と，水及び低オゾン分解性のフ
ロン化合物を併用した発泡剤とを上記空間内に充填して
硬質ポリウレタンフォームを形成した断熱箱体におい
て，上記水と低オゾン分解性のフロン化合物との併用比
率を，上記硬質ポリウレタンフォーム中の上記フロン化
合物の濃度を上記水と上記イソシアネート成分との反応
により生じた二酸化炭素の濃度に対して１５％以下のモ
ル％とするように設定したことを特徴とする断熱箱体が
提供される。それにより，内箱等に使用される合成樹脂
に対するケミカルアタックを抑えることができる。これ
によって，汎用のポリアクリロニトリル・ブタジエン・
スチレン樹脂やこれよりも廉価なポリスチレン樹脂を上
記内箱の材料として用いることが可能となる。又，上記
低オゾン分解性のフロン化合物に対する水の併用比率が
比較的高い為，例えばポリフロロアルカン類を用いた場
合と比べて，製造コストの低減化を図ることができると
共に，取り扱いが容易になる。
間内に真空断熱材を具備し，少なくともポリオール成分
と，イソシアネート成分と，水及び低オゾン分解性のフ
ロン化合物を併用した発泡剤とを上記空間内に充填して
硬質ポリウレタンフォームを形成した断熱箱体におい
て，上記水と低オゾン分解性のフロン化合物との併用比
率を，上記硬質ポリウレタンフォーム中の上記フロン化
合物の濃度を上記水と上記イソシアネート成分との反応
により生じた二酸化炭素の濃度に対して１５％以下のモ
ル％とするように設定したことを特徴とする断熱箱体が
提供される。それにより，内箱等に使用される合成樹脂
に対するケミカルアタックを抑えることができる。これ
によって，汎用のポリアクリロニトリル・ブタジエン・
スチレン樹脂やこれよりも廉価なポリスチレン樹脂を上
記内箱の材料として用いることが可能となる。又，上記
低オゾン分解性のフロン化合物に対する水の併用比率が
比較的高い為，例えばポリフロロアルカン類を用いた場
合と比べて，製造コストの低減化を図ることができると
共に，取り扱いが容易になる。
【図１】 本発明の一実施例に係る冷蔵庫の断熱箱体の
外観を示す斜視図。
外観を示す斜視図。
【図２】 図１に於けるＡ−Ａ矢視断面図。
１…断熱箱体 ２…外箱 ３…内箱 ５…硬質ウレタン
フォーム ７…真空断熱材
フォーム ７…真空断熱材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:04 Ｂ２９Ｌ 22:00 4Ｆ Ｃ０８Ｌ 75:04
Claims (3)
- 【請求項１】 外箱と内箱との間の空間内に真空断熱材
を具備し，少なくともポリオール成分と，イソシアネー
ト成分と，水及び低オゾン分解性のフロン化合物を併用
した発泡剤とを上記空間内に充填して硬質ポリウレタン
フォームを形成した断熱箱体において，上記水と低オゾ
ン分解性のフロン化合物との併用比率を，上記硬質ポリ
ウレタンフォーム中の上記フロン化合物の濃度を上記水
と上記イソシアネート成分との反応により生じた二酸化
炭素の濃度に対して１５％以下のモル％とするように設
定したことを特徴とする断熱箱体。 - 【請求項２】 上記内箱が，ポリアクリロニトリル・ブ
タジエン・スチレン樹脂より構成された請求項１に記載
の断熱箱体。 - 【請求項３】 上記内箱が，ポリスチレン樹脂より構成
された請求項１に記載の断熱箱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4240755A JPH06100052A (ja) | 1992-09-09 | 1992-09-09 | 断熱箱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4240755A JPH06100052A (ja) | 1992-09-09 | 1992-09-09 | 断熱箱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06100052A true JPH06100052A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17064235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4240755A Pending JPH06100052A (ja) | 1992-09-09 | 1992-09-09 | 断熱箱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06100052A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105668006A (zh) * | 2016-04-11 | 2016-06-15 | 上海先农台电子商务有限公司 | 无动力自然调转保温箱 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02205582A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-08-15 | Hitachi Ltd | 断熱箱体 |
| JPH0493581A (ja) * | 1990-08-07 | 1992-03-26 | Matsushita Refrig Co Ltd | 断熱箱体 |
-
1992
- 1992-09-09 JP JP4240755A patent/JPH06100052A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02205582A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-08-15 | Hitachi Ltd | 断熱箱体 |
| JPH0493581A (ja) * | 1990-08-07 | 1992-03-26 | Matsushita Refrig Co Ltd | 断熱箱体 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105668006A (zh) * | 2016-04-11 | 2016-06-15 | 上海先农台电子商务有限公司 | 无动力自然调转保温箱 |
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