JPH0587752A - 薄膜熱物性値測定方法 - Google Patents
薄膜熱物性値測定方法Info
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- JPH0587752A JPH0587752A JP24635191A JP24635191A JPH0587752A JP H0587752 A JPH0587752 A JP H0587752A JP 24635191 A JP24635191 A JP 24635191A JP 24635191 A JP24635191 A JP 24635191A JP H0587752 A JPH0587752 A JP H0587752A
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- Japan
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- thin
- thin film
- wire
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 細線の熱容量によらず薄膜の熱物性値を正確
に測定する方法を提供する。 【構成】 基板１１上に薄膜１０と細線１とを同じ幅で
形成した試料を用いる。細線１をパルス発生器３により
ステップ関数的に加熱し、細線１の電圧降下を電圧測定
装置７により測定する。電圧降下を計算機８に取り込ん
で細線の抵抗変化を算出し、さらに細線抵抗の温度係数
より細線温度上昇を求める。
に測定する方法を提供する。 【構成】 基板１１上に薄膜１０と細線１とを同じ幅で
形成した試料を用いる。細線１をパルス発生器３により
ステップ関数的に加熱し、細線１の電圧降下を電圧測定
装置７により測定する。電圧降下を計算機８に取り込ん
で細線の抵抗変化を算出し、さらに細線抵抗の温度係数
より細線温度上昇を求める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、基板上に形成された薄
膜材料の熱物性値（熱伝導率，熱拡散率，熱容量）を測
定する方法に関するものである。
膜材料の熱物性値（熱伝導率，熱拡散率，熱容量）を測
定する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】薄膜材料の熱伝導率や熱拡散率などの測
定方法としては、従来、光交流法（八田ら，固体物理２
１（５）１９８６）、ヒートパルス法（Ｌ．Ｊ．ボルト
ナー，ジャーナル・アプライド・フィジックス６１
（９）１９８７．）などが知られている。光交流法は短
冊状試料の一部分を光照射により交流的に加熱し、加熱
部分から離れた点での温度応答の観測より薄膜試料の熱
拡散率を測定する方法である。ヒートパルス法は短冊試
料上に加熱源および温度センサをある距離をもって形成
し、試料をパルス的に加熱したときの温度観測点におけ
る温度応答より試料の熱伝導率を測定する方法である。
定方法としては、従来、光交流法（八田ら，固体物理２
１（５）１９８６）、ヒートパルス法（Ｌ．Ｊ．ボルト
ナー，ジャーナル・アプライド・フィジックス６１
（９）１９８７．）などが知られている。光交流法は短
冊状試料の一部分を光照射により交流的に加熱し、加熱
部分から離れた点での温度応答の観測より薄膜試料の熱
拡散率を測定する方法である。ヒートパルス法は短冊試
料上に加熱源および温度センサをある距離をもって形成
し、試料をパルス的に加熱したときの温度観測点におけ
る温度応答より試料の熱伝導率を測定する方法である。
【０００３】上記測定法を基板上に形成した薄膜の測定
に適用する場合には、試料断面内での温度は均一と考え
ることにより基板と薄膜の複合的な熱伝導率，熱拡散率
を測定し、基板の熱伝導の効果をそれから差し引くこと
により薄膜の熱伝導率，熱拡散率を求める。光交流法の
場合には薄膜，基板の熱拡散率をそれぞれａf,ａs 、薄
膜，基板の厚さをｔf ，ｔsとすると、測定より得られ
る見かけの熱拡散率ａは近似的に次式のように表され
る。
に適用する場合には、試料断面内での温度は均一と考え
ることにより基板と薄膜の複合的な熱伝導率，熱拡散率
を測定し、基板の熱伝導の効果をそれから差し引くこと
により薄膜の熱伝導率，熱拡散率を求める。光交流法の
場合には薄膜，基板の熱拡散率をそれぞれａf,ａs 、薄
膜，基板の厚さをｔf ，ｔsとすると、測定より得られ
る見かけの熱拡散率ａは近似的に次式のように表され
る。
【０００４】
【数１】
【０００５】上記に示したような薄膜材料の熱物性値測
定に従来用いられてきた方法はすべて薄膜自体が自立で
きる膜の測定に適したものであり、基板上に形成された
薄膜の熱伝導率や熱拡散率を測定する場合には、基板の
熱伝導率あるいは熱拡散率が薄膜に比べて大きい場合に
は測定精度が極めて悪化すること、測定精度を上げるた
めには基板の厚さを極力薄くする必要があることなどの
問題があり、特に熱伝導率，熱拡散率の小さな絶縁体薄
膜の測定は非常に困難である。
定に従来用いられてきた方法はすべて薄膜自体が自立で
きる膜の測定に適したものであり、基板上に形成された
薄膜の熱伝導率や熱拡散率を測定する場合には、基板の
熱伝導率あるいは熱拡散率が薄膜に比べて大きい場合に
は測定精度が極めて悪化すること、測定精度を上げるた
めには基板の厚さを極力薄くする必要があることなどの
問題があり、特に熱伝導率，熱拡散率の小さな絶縁体薄
膜の測定は非常に困難である。
【０００６】これに対し、薄膜の熱物性値のより精密な
測定方法として、薄膜上に発熱源及び温度センサとして
機能する細線を形成し、細線をパルス発生器によりステ
ップ関数的に通電加熱したときの細線の温度の時間変化
を細線の抵抗変化として観察することにより薄膜の熱物
性値を測定する方法が提案されている（特開平０３−０
３３８１５号明細書）。この方法では、細線の温度上昇
ΔＴの時間変化を表す次の理論式と測定結果をフィッテ
ィングすることにより薄膜の熱物性値を測定する。
測定方法として、薄膜上に発熱源及び温度センサとして
機能する細線を形成し、細線をパルス発生器によりステ
ップ関数的に通電加熱したときの細線の温度の時間変化
を細線の抵抗変化として観察することにより薄膜の熱物
性値を測定する方法が提案されている（特開平０３−０
３３８１５号明細書）。この方法では、細線の温度上昇
ΔＴの時間変化を表す次の理論式と測定結果をフィッテ
ィングすることにより薄膜の熱物性値を測定する。
【０００７】
【数２】
【０００８】なお数２において、λ，ａは薄膜の熱伝導
率及び熱拡散率、２ｄ，２ｈは細線の幅と長さ、ｑは細
線の単位長さあたりの発熱量をそれぞれ表している。
率及び熱拡散率、２ｄ，２ｈは細線の幅と長さ、ｑは細
線の単位長さあたりの発熱量をそれぞれ表している。
【０００９】しかしながら、数２が成立するのは発熱源
である金属細線の熱容量が無視できる場合に限られるた
め、細線が熱容量を有する場合には、測定結果と数２と
のフィッティングから求められた熱物性値は誤差が大き
いという問題があった。また、細線が熱容量を有する場
合は測定結果を処理すべき解析的な理論式がないため、
数２によらず熱物性値を求めるには、大型計算器を用い
た熱伝導方程式にもとづく数値計算を行わなければなら
ないという問題があった。金属細線の熱容量を無視でき
る程度に小さくするには金属細線の膜厚を１００オング
ストロームより薄くする必要があるが、電気伝導性が良
く、膜質の良い１００オングストローム以下の薄膜を形
成することは、通常の成長法（蒸着やスパッタ）では困
難である。
である金属細線の熱容量が無視できる場合に限られるた
め、細線が熱容量を有する場合には、測定結果と数２と
のフィッティングから求められた熱物性値は誤差が大き
いという問題があった。また、細線が熱容量を有する場
合は測定結果を処理すべき解析的な理論式がないため、
数２によらず熱物性値を求めるには、大型計算器を用い
た熱伝導方程式にもとづく数値計算を行わなければなら
ないという問題があった。金属細線の熱容量を無視でき
る程度に小さくするには金属細線の膜厚を１００オング
ストロームより薄くする必要があるが、電気伝導性が良
く、膜質の良い１００オングストローム以下の薄膜を形
成することは、通常の成長法（蒸着やスパッタ）では困
難である。
【００１０】本発明の目的は、金属細線が有限の熱容量
を有する場合にも薄膜の熱物性値測定を可能にする方法
を提供することにある。
を有する場合にも薄膜の熱物性値測定を可能にする方法
を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の問題を解決するた
めに、本発明は、薄膜上に発熱源及び温度センサとして
機能する細線を形成し、この細線をステップ関数的に通
電加熱したときの細線の温度の時間変化を細線の抵抗変
化として観察することにより前記薄膜の熱物性値を測定
する方法において、前記薄膜と前記細線を同じ幅で形成
した試料を用いることを特徴とする。
めに、本発明は、薄膜上に発熱源及び温度センサとして
機能する細線を形成し、この細線をステップ関数的に通
電加熱したときの細線の温度の時間変化を細線の抵抗変
化として観察することにより前記薄膜の熱物性値を測定
する方法において、前記薄膜と前記細線を同じ幅で形成
した試料を用いることを特徴とする。
【００１２】
【作用】図１に示した試料を、図２のような装置構成に
おいてステップ関数的に加熱し、薄膜の熱物性値を測定
する場合、細線１の温度上昇量ΔＴは、細線１で発生し
た熱が基板に到達するまでの時間内において、次式で表
すことができる。
おいてステップ関数的に加熱し、薄膜の熱物性値を測定
する場合、細線１の温度上昇量ΔＴは、細線１で発生し
た熱が基板に到達するまでの時間内において、次式で表
すことができる。
【００１３】
【数３】
【００１４】数３において、Ｑ′は細線の単位長さ，単
位幅あたりの発熱量を、λ，αは薄膜の熱伝導率，熱拡
散率を、ρf ，ｃf は薄膜の密度，比熱を、ρ，ｃ，ｄ
は細線の密度，比熱，膜厚をそれぞれ表している。
位幅あたりの発熱量を、λ，αは薄膜の熱伝導率，熱拡
散率を、ρf ，ｃf は薄膜の密度，比熱を、ρ，ｃ，ｄ
は細線の密度，比熱，膜厚をそれぞれ表している。
【００１５】数３に示したように、薄膜と細線を同じ幅
で形成した試料を用いることにより、細線１が有限の熱
容量を有する場合にも細線の温度上昇量ΔＴを理論的に
求めることが可能となり、薄膜の熱物性値を簡易にかつ
正確に測定することができる。
で形成した試料を用いることにより、細線１が有限の熱
容量を有する場合にも細線の温度上昇量ΔＴを理論的に
求めることが可能となり、薄膜の熱物性値を簡易にかつ
正確に測定することができる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【００１７】図１は測定試料の断面図、図２は本発明の
薄膜熱物性値測定方法を実施する薄膜熱物性値測定装置
の構成を示す図である。
薄膜熱物性値測定方法を実施する薄膜熱物性値測定装置
の構成を示す図である。
【００１８】基板１１上の薄膜１０上に金属膜を形成し
た後、リソグラフィ等の方法により、細線１と薄膜１０
を同じ幅で形成する。細線１を加熱するための電圧２は
パルス発生器３によりステップ関数的に発生され、プロ
ーブ４により電圧供給用兼電圧測定用パッド５を介して
細線１に供給される。細線部における電圧降下はパッド
５にプローブ４を接触させることで、電圧測定装置７に
より測定される。電圧降下を計算機８に取り込んで細線
の抵抗変化を算出し、さらに細線抵抗の温度係数より細
線温度上昇を求める。
た後、リソグラフィ等の方法により、細線１と薄膜１０
を同じ幅で形成する。細線１を加熱するための電圧２は
パルス発生器３によりステップ関数的に発生され、プロ
ーブ４により電圧供給用兼電圧測定用パッド５を介して
細線１に供給される。細線部における電圧降下はパッド
５にプローブ４を接触させることで、電圧測定装置７に
より測定される。電圧降下を計算機８に取り込んで細線
の抵抗変化を算出し、さらに細線抵抗の温度係数より細
線温度上昇を求める。
【００１９】測定には、シリコン基板上にＳｉ3 Ｎ4 を
５００ｎｍ、Ａｌを１００ｎｍ順次スパッタ法により積
層し、リソグラフィを用いたパタンニングにより両薄膜
の線幅を等しくした試料を用いた。なお、細線１及びパ
ッド５のスケールは、細線１が幅２μｍ，長さ２００μ
ｍであり、パッド５が幅２００μｍ，長さ２００μｍで
ある。細線１の発熱量が１ｍ当たり４００Ｗとなる条件
で細線１に電圧を印加し、細線の温度変化を測定した。
結果を図３に示す。加熱開始から５０ｎｓまでの測定結
果に数３をフィッティングさせることにより求められた
Ｓｉ3 Ｎ4 の熱伝導率は１．６Ｗ／ｍ・Ｋ、熱容量は２
×１０6 Ｊ／ｍ3 ・Ｋであった。
５００ｎｍ、Ａｌを１００ｎｍ順次スパッタ法により積
層し、リソグラフィを用いたパタンニングにより両薄膜
の線幅を等しくした試料を用いた。なお、細線１及びパ
ッド５のスケールは、細線１が幅２μｍ，長さ２００μ
ｍであり、パッド５が幅２００μｍ，長さ２００μｍで
ある。細線１の発熱量が１ｍ当たり４００Ｗとなる条件
で細線１に電圧を印加し、細線の温度変化を測定した。
結果を図３に示す。加熱開始から５０ｎｓまでの測定結
果に数３をフィッティングさせることにより求められた
Ｓｉ3 Ｎ4 の熱伝導率は１．６Ｗ／ｍ・Ｋ、熱容量は２
×１０6 Ｊ／ｍ3 ・Ｋであった。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、細線と薄膜の幅が
等しい試料を用いることにより、細線が熱容量を有して
いる場合にも正確に薄膜の熱物性値を測定することが可
能となる。また、細線と薄膜の幅が等しい試料を用いる
ことにより、細線の温度変化を解析式によって表すこと
ができるので、大型計算機を用いた数値計算は不要とな
る。
等しい試料を用いることにより、細線が熱容量を有して
いる場合にも正確に薄膜の熱物性値を測定することが可
能となる。また、細線と薄膜の幅が等しい試料を用いる
ことにより、細線の温度変化を解析式によって表すこと
ができるので、大型計算機を用いた数値計算は不要とな
る。
【図１】本発明に係る熱物性測定試料の断面図である。
【図２】本発明に係る測定装置の構成を示す図である。
【図３】本発明による細線の温度変化の測定結果であ
る。
る。
１ 細線 ２ 電圧 ３ パルス発生器 ７ 電圧測定装置 １０ 薄膜 １１ 基板
Claims (1)
- 【請求項１】薄膜上に発熱源及び温度センサとして機能
する細線を形成し、この細線をステップ関数的に通電加
熱したときの細線の温度の時間変化を細線の抵抗変化と
して観察することにより前記薄膜の熱物性値を測定する
方法において、前記薄膜と前記細線を同じ幅で形成した
試料を用いることを特徴とする熱物性値測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24635191A JP2789882B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 薄膜熱物性値測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24635191A JP2789882B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 薄膜熱物性値測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0587752A true JPH0587752A (ja) | 1993-04-06 |
| JP2789882B2 JP2789882B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=17147269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24635191A Expired - Lifetime JP2789882B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 薄膜熱物性値測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2789882B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62207572A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-11 | モダイン・マニユフアクチヤリング・カンパニ− | 熱交換器の作製方法 |
| KR20150036570A (ko) | 2012-09-04 | 2015-04-07 | 샤프 가부시키가이샤 | 평행류형 열교환기 및 그것을 탑재한 공기 조화기 |
-
1991
- 1991-09-26 JP JP24635191A patent/JP2789882B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62207572A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-11 | モダイン・マニユフアクチヤリング・カンパニ− | 熱交換器の作製方法 |
| JPH078430B2 (ja) * | 1986-03-03 | 1995-02-01 | モダイン・マニユフアクチヤリング・カンパニ− | 熱交換器の作製方法 |
| KR20150036570A (ko) | 2012-09-04 | 2015-04-07 | 샤프 가부시키가이샤 | 평행류형 열교환기 및 그것을 탑재한 공기 조화기 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2789882B2 (ja) | 1998-08-27 |
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