JPH0579822B2 - - Google Patents
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- JPH0579822B2 JPH0579822B2 JP60072456A JP7245685A JPH0579822B2 JP H0579822 B2 JPH0579822 B2 JP H0579822B2 JP 60072456 A JP60072456 A JP 60072456A JP 7245685 A JP7245685 A JP 7245685A JP H0579822 B2 JPH0579822 B2 JP H0579822B2
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、内燃機関とその作動方法とに関す
る。
る。
従来の技術
内燃機関の作動方法は、機関により生成される
排気の熱エネルギが水蒸気改質反応をさせるため
に用いられ、それにより、ガソリンまたはメタノ
ールのような燃料がそれを水蒸気と反応させて更
に高い発熱量の燃料を生成することによつて改良
されるものとして周知されている。この反応に使
用される水は、排気から凝縮されるか、水の容器
から供給されている。しかし、周知の方法は多数
の熱交換器の使用を必要とし、在来の車両のボン
ネツトの下に全ての必要な構成要素を取り付ける
ことには難点があつた。排気熱による燃料の接触
分解と改質もまた周知されている。更にまた、単
一共通シリンダ供給ポートを用いた機関への空気
と改質燃料との供給についても詳述されている。
排気の熱エネルギが水蒸気改質反応をさせるため
に用いられ、それにより、ガソリンまたはメタノ
ールのような燃料がそれを水蒸気と反応させて更
に高い発熱量の燃料を生成することによつて改良
されるものとして周知されている。この反応に使
用される水は、排気から凝縮されるか、水の容器
から供給されている。しかし、周知の方法は多数
の熱交換器の使用を必要とし、在来の車両のボン
ネツトの下に全ての必要な構成要素を取り付ける
ことには難点があつた。排気熱による燃料の接触
分解と改質もまた周知されている。更にまた、単
一共通シリンダ供給ポートを用いた機関への空気
と改質燃料との供給についても詳述されている。
問題点を解決するための手段
本願第１番目の発明は、機関シリンダ燃焼室内
に生成された排気の少なくとも一部分を再循環さ
せる段階と、炭化水素燃料の分子のクラツキング
により改質燃料を生成するため、再循環された排
気を炭化水素燃料と反応させる段階とを包含し
た、少なくとも１つの機関シリンダを有する内燃
機関の作動方法において、吸気行程中に前記改質
燃料と空気とが別別に少なくとも１つのシリンダ
燃焼室に供給され、各供給過程について、前記改
質燃料が前記シリンダ燃焼室に供給され始める前
に、空気の少なくとも一部分が該シリンダ燃焼室
に供給されるようになつていることを特徴とす
る。
に生成された排気の少なくとも一部分を再循環さ
せる段階と、炭化水素燃料の分子のクラツキング
により改質燃料を生成するため、再循環された排
気を炭化水素燃料と反応させる段階とを包含し
た、少なくとも１つの機関シリンダを有する内燃
機関の作動方法において、吸気行程中に前記改質
燃料と空気とが別別に少なくとも１つのシリンダ
燃焼室に供給され、各供給過程について、前記改
質燃料が前記シリンダ燃焼室に供給され始める前
に、空気の少なくとも一部分が該シリンダ燃焼室
に供給されるようになつていることを特徴とす
る。
本発明はまた、前項に述べたような方法を包含
し、その場合改質供給燃料がシリンダのヘツド端
部を経由して燃焼室内に供給されるが、それに代
わる方法で、給気がシリンダのヘツド端部を経て
供給される間に改質供給燃料がシリンダの下部を
経由して燃焼室内に供給される。
し、その場合改質供給燃料がシリンダのヘツド端
部を経由して燃焼室内に供給されるが、それに代
わる方法で、給気がシリンダのヘツド端部を経て
供給される間に改質供給燃料がシリンダの下部を
経由して燃焼室内に供給される。
本発明による方法にあつては、各供給過程につ
いて、改質燃料の供給前に空気の少なく共一部分
が供給されるように、空気の供給と改質燃料の供
給との時期が調整される。作動の一方式において
は、改質燃料の供給開始後、別途の空気が全く供
給されない。改質燃料は供給排気からの、例えば
172369〜689476Pa（25〜100psi）、という充分な
圧力を受けられるが、例えばターボ過給または過
給によつてそれを機関内に過給することができ
る。
いて、改質燃料の供給前に空気の少なく共一部分
が供給されるように、空気の供給と改質燃料の供
給との時期が調整される。作動の一方式において
は、改質燃料の供給開始後、別途の空気が全く供
給されない。改質燃料は供給排気からの、例えば
172369〜689476Pa（25〜100psi）、という充分な
圧力を受けられるが、例えばターボ過給または過
給によつてそれを機関内に過給することができ
る。
シリンダからのガスの排出に関しては、本発明
によれば、この方法には、再循環用のガスを抽出
するために排気が一つのシリンダ・ポートを部分
的に流過し、残余は別のシリンダ排気ポートの作
用により抽出されるようにさせることが包含され
る。排気は、シリンダから延在する排気ダクトを
流過するようにされ、そこで流れは排気行程の少
なく共一部分にわたつて絞られ、次いでガスは絞
り作用に引き出されて再循環用に供給される。排
気は二つの排気ダクトに分割でき、一方のダクト
からの排気は再循環され、他方、別のダクトから
の排気は大気中に棄却される。本発明による機関
に複数のシリンダが設けられる場合、この方法
は、若干のシリンダのみに対して、改質燃料の供
給とは別の空気の供給を包含することができる。
若干のシリンダのみに未反応（未処理）の燃料を
供給することができる。さらに、シリンダ全てか
らではなく、それらの一部から排気を取り出すこ
とができ、残余は大気中に棄却される。
によれば、この方法には、再循環用のガスを抽出
するために排気が一つのシリンダ・ポートを部分
的に流過し、残余は別のシリンダ排気ポートの作
用により抽出されるようにさせることが包含され
る。排気は、シリンダから延在する排気ダクトを
流過するようにされ、そこで流れは排気行程の少
なく共一部分にわたつて絞られ、次いでガスは絞
り作用に引き出されて再循環用に供給される。排
気は二つの排気ダクトに分割でき、一方のダクト
からの排気は再循環され、他方、別のダクトから
の排気は大気中に棄却される。本発明による機関
に複数のシリンダが設けられる場合、この方法
は、若干のシリンダのみに対して、改質燃料の供
給とは別の空気の供給を包含することができる。
若干のシリンダのみに未反応（未処理）の燃料を
供給することができる。さらに、シリンダ全てか
らではなく、それらの一部から排気を取り出すこ
とができ、残余は大気中に棄却される。
本願第２番目の発明は、シリンダと、供給され
た炭化水素燃料を受ける反応室と、クラツキング
され且つ改質された炭化水素燃料を生成するため
の反応を生じ得るようにシリンダの燃焼空間から
前記反応室へ排気を供給する装置とを有する内燃
機関において、前記シリンダが、前記燃焼空間１
Ｃへ空気を供給するための装置と、該燃焼空間へ
前記反応室からのクラツキングされ且つ改質され
た炭化水素燃料を供給するための別個の装置とを
備え、また、前記燃焼空間への空気の流れを制御
する制御装置及び該燃焼空間への改質された燃料
の流入を制御する制御装置が備えられ、これら制
御装置は改質された燃料の前記燃焼空間への供給
が始まる前に、空気の少なくとも一部分が該燃焼
空間に供給されるように調時されていることを特
徴とする。
た炭化水素燃料を受ける反応室と、クラツキング
され且つ改質された炭化水素燃料を生成するため
の反応を生じ得るようにシリンダの燃焼空間から
前記反応室へ排気を供給する装置とを有する内燃
機関において、前記シリンダが、前記燃焼空間１
Ｃへ空気を供給するための装置と、該燃焼空間へ
前記反応室からのクラツキングされ且つ改質され
た炭化水素燃料を供給するための別個の装置とを
備え、また、前記燃焼空間への空気の流れを制御
する制御装置及び該燃焼空間への改質された燃料
の流入を制御する制御装置が備えられ、これら制
御装置は改質された燃料の前記燃焼空間への供給
が始まる前に、空気の少なくとも一部分が該燃焼
空間に供給されるように調時されていることを特
徴とする。
本明細書において炭化水素燃料を参照すると、
少なく共若干の水素と結合する炭素に基づいた全
ての燃料を包含することがわかる。燃料は、脂肪
酸、脂環式および／または芳香族化合物を包含す
ることができる。燃料は、メタン（CH4）、メタ
ノール（CH3OH）、ベンゼン（C6H6）のような
比較的小さい分子を包含でき、またはバンカー燃
料油とワツクスとに見いだされるデカン
（C10H22）および更に大きい分子のような比較的
大きい分子を包含できる。
少なく共若干の水素と結合する炭素に基づいた全
ての燃料を包含することがわかる。燃料は、脂肪
酸、脂環式および／または芳香族化合物を包含す
ることができる。燃料は、メタン（CH4）、メタ
ノール（CH3OH）、ベンゼン（C6H6）のような
比較的小さい分子を包含でき、またはバンカー燃
料油とワツクスとに見いだされるデカン
（C10H22）および更に大きい分子のような比較的
大きい分子を包含できる。
実施例および作用
ここで本発明を、添付図面につき、単に例示と
して説明する。
して説明する。
第１図は、シリンダ１Ｂ内にある往復動火花点
火内燃機関２のピストン１Ａを示し、このシリン
ダ１Ｂは、弁１４によつて制御される空気の吸気
マニホルド３と、改質燃料の吸気マニホルド装置
１５と、弁１０によつて制御される排気マニホル
ド４とに接続される。この排気マニホルドは二つ
のダクトに分割され、第一ダクト４Ａは大気中に
通じ、第二ダクト４Ｂは反応器５、本例では接触
分解器、に通ずる。この反応器５はまた、ポンプ
７を経由して燃料タンク６にも接続される。第二
ダクト４Ｂに入る排気は反応器５に向つて再循環
され、燃料と反応して後段に述べるように周知の
方法で燃料の分子をクラツキングすることによつ
て改質燃料を生成する。改質された燃料はガス冷
却器８を経由し吸気マニホルド装置１５を経てシ
リンダに供給され、空気は弁１４により制御され
る吸気マニホルド３を経て別にシリンダに供給さ
れる。吸気行程中にピストン１Ａが下向きに動く
と、ポートを構成する装置１５が開口して、改質
燃料の流れを燃焼空間１Ｃに流入させ、開かれた
弁１４を経て既に引き込まれた空気と混合させ、
次いで機関２を駆動する混合気として燃焼させ
る。かように、ピストン１Ａは、改質燃料の流入
を制御する制御装置を構成している。
火内燃機関２のピストン１Ａを示し、このシリン
ダ１Ｂは、弁１４によつて制御される空気の吸気
マニホルド３と、改質燃料の吸気マニホルド装置
１５と、弁１０によつて制御される排気マニホル
ド４とに接続される。この排気マニホルドは二つ
のダクトに分割され、第一ダクト４Ａは大気中に
通じ、第二ダクト４Ｂは反応器５、本例では接触
分解器、に通ずる。この反応器５はまた、ポンプ
７を経由して燃料タンク６にも接続される。第二
ダクト４Ｂに入る排気は反応器５に向つて再循環
され、燃料と反応して後段に述べるように周知の
方法で燃料の分子をクラツキングすることによつ
て改質燃料を生成する。改質された燃料はガス冷
却器８を経由し吸気マニホルド装置１５を経てシ
リンダに供給され、空気は弁１４により制御され
る吸気マニホルド３を経て別にシリンダに供給さ
れる。吸気行程中にピストン１Ａが下向きに動く
と、ポートを構成する装置１５が開口して、改質
燃料の流れを燃焼空間１Ｃに流入させ、開かれた
弁１４を経て既に引き込まれた空気と混合させ、
次いで機関２を駆動する混合気として燃焼させ
る。かように、ピストン１Ａは、改質燃料の流入
を制御する制御装置を構成している。
この機関に使用される燃料は、例えば、一般的
に約２：１の水素対炭素比率を有する炭化水素を
包含するガソリンであつて良い。上記の燃料は、
これを分子式CoH2oで表すことができる。ここに
ｎは分子内に炭素原子の数を示す。
に約２：１の水素対炭素比率を有する炭化水素を
包含するガソリンであつて良い。上記の燃料は、
これを分子式CoH2oで表すことができる。ここに
ｎは分子内に炭素原子の数を示す。
空気中におけるこの燃料の燃焼を次の反応で表
すことができる。
すことができる。
（2CoH2o）
燃料＋
（3nO2＋12nN2）
空気…
（2nCO2＋2nH2O
排気＋12nN2）
この反応は発熱を伴い、ｎ＝10の場合、蒸気の
潜熱を無視して、6.16MJの低発熱量を有する。
この反応は、在来の方法での機関内におけるガソ
リンのような燃料の燃焼を表す。
潜熱を無視して、6.16MJの低発熱量を有する。
この反応は、在来の方法での機関内におけるガソ
リンのような燃料の燃焼を表す。
しかし、この燃料は、それをCO2およびH2Oと
反応させることによつて改質することができ、こ
れを次の発熱反応で表すことができる。
反応させることによつて改質することができ、こ
れを次の発熱反応で表すことができる。
2CoH2o＋nCO2＋nH2O…3nCO＋3nH2
従つて、COとH2とを包含する改質された燃料
は、改質されない燃料よりも高い発熱量を有す
る。これは改質燃料が空気中で燃焼させることに
よつて示されるが、それを次の反応で表すことが
できる。
は、改質されない燃料よりも高い発熱量を有す
る。これは改質燃料が空気中で燃焼させることに
よつて示されるが、それを次の反応で表すことが
できる。
（3nCO＋3nH2）
改札燃料＋
（3nO2＋12nN2）
空気…（3nCO2＋
3nH2O
排気＋12nN2）
この反応は発熱を伴い、ｎ＝10の場合、蒸気の
潜熱を無視して、7.53MJの低発熱量を有するが、
これは未改質燃料を空気中で燃焼させた上述の反
応のそれよりも約20％高いものである。改質反応
は反応器５内で生起され、燃料を改質するために
必要なCO2とH2Oとは、改質燃料を燃焼させるこ
とにより生成される排気から得られる。従つて機
関の作動を次の反応によつて表すことができる。
潜熱を無視して、7.53MJの低発熱量を有するが、
これは未改質燃料を空気中で燃焼させた上述の反
応のそれよりも約20％高いものである。改質反応
は反応器５内で生起され、燃料を改質するために
必要なCO2とH2Oとは、改質燃料を燃焼させるこ
とにより生成される排気から得られる。従つて機
関の作動を次の反応によつて表すことができる。
（2CoH2o）
燃料＋（nCO2
＋nH2O
再循環排気＋6nN2）…（3nCO＋3nH2＋
6nN2）
改質燃料 (1)
（3nCO＋
3nH2
改質燃料＋6nN2）＋（3nO2＋
16nN2）
空気…（3nCO2＋
3nH2O
排気＋18nN2） (2)
これらの一般化された反応から、理想的な条件
の場合、燃料を改質するためには、改質燃料を燃
焼させることにより生成される排気の三分の一し
か再循環させる必要がない、ということを知るこ
とができる。上に挙げた諸反応は、空気中の窒素
と酸素との比が４：１であることと、これらのみ
が構成成分であることを仮定したものである。実
際には、排気の三分の一を超える量、例えば半
分、が、有効な反応を確保するための余剰量を生
ずるために使用される。
の場合、燃料を改質するためには、改質燃料を燃
焼させることにより生成される排気の三分の一し
か再循環させる必要がない、ということを知るこ
とができる。上に挙げた諸反応は、空気中の窒素
と酸素との比が４：１であることと、これらのみ
が構成成分であることを仮定したものである。実
際には、排気の三分の一を超える量、例えば半
分、が、有効な反応を確保するための余剰量を生
ずるために使用される。
使用される燃料が低い水素対炭素比率を有する
場合には、排気の更に多くの部分を再循環させる
必要がある。余剰の排気が再循環されると、次に
は改質された燃料がH2OとCO2とN2とによつて
希釈され、従つて低発熱量を有するようになる。
不充分な排気が再循環されると、今度はCH4が生
ずるが、これは次の反応によつて表することがで
きる。
場合には、排気の更に多くの部分を再循環させる
必要がある。余剰の排気が再循環されると、次に
は改質された燃料がH2OとCO2とN2とによつて
希釈され、従つて低発熱量を有するようになる。
不充分な排気が再循環されると、今度はCH4が生
ずるが、これは次の反応によつて表することがで
きる。
（10CoH2o）
燃料＋（3nCO2＋
3nH2O
再循環排気＋18nN2）…（9CO＋
4CH4＋5H2
改質燃料＋18N2） (3)
上に挙げた反応は燃料の燃焼および改質中の全
体的な変化の典型に過ぎず、実際には次のような
数多くの競争反応の合計されたものであろう。
体的な変化の典型に過ぎず、実際には次のような
数多くの競争反応の合計されたものであろう。
CoH2o…nC＋nH2
Ｃ＋CO2…2CO
Ｃ＋H2O…CO＋H2
Ｃ＋2H2O…2H2＋CO2
2C＋2H2O…CH4＋CO2
Ｃ＋2H2…CH4
CO＋H2O…CO2＋H2
CO＋3H2…CH4＋H2O
CO2＋4H2…CH4＋2H2O
反応(1)及び(3)の両者は発熱を伴うもので、早い
反応時間と反応の完結とを保証するため、高い温
度を必要とする。機関から再循環される排気は高
温（且つ、ある場合には高圧）で反応器５に供給
されるが、排気の熱エネルギはこの反応を進行さ
せるに充分である。従つて、改質燃料の増大した
発熱量は再循環された排気から熱エネルギを吸収
することによつて得られ、燃料の分子は再循環さ
れた排気との反応によつてクラツキングされるこ
とがわかる。反応器５内に生ずる各種反応の熱力
学を考慮することにより、750℃を超える温度で
反応が生ずるとCOおよびH2の大部分が生成され
ることを知ることができる。なるべくなら、反応
(1)を促進するため、例えばセラミツク・ハニカ
ム・ベース上の極めて活性な金属ニツケル面のよ
うな触媒を反射器５内で使用することが望まし
い。
反応時間と反応の完結とを保証するため、高い温
度を必要とする。機関から再循環される排気は高
温（且つ、ある場合には高圧）で反応器５に供給
されるが、排気の熱エネルギはこの反応を進行さ
せるに充分である。従つて、改質燃料の増大した
発熱量は再循環された排気から熱エネルギを吸収
することによつて得られ、燃料の分子は再循環さ
れた排気との反応によつてクラツキングされるこ
とがわかる。反応器５内に生ずる各種反応の熱力
学を考慮することにより、750℃を超える温度で
反応が生ずるとCOおよびH2の大部分が生成され
ることを知ることができる。なるべくなら、反応
(1)を促進するため、例えばセラミツク・ハニカ
ム・ベース上の極めて活性な金属ニツケル面のよ
うな触媒を反射器５内で使用することが望まし
い。
上記に言及した２：１の水素対炭素比率は、自
動車に一般に使用されるガソリンに対応するもの
である。しかしこの比率は、使用燃料がメタンを
含む場合の４：１から、燃料がベンゼンを含む場
合の１：１まで、極めて大幅に変動する可能性が
ある。
動車に一般に使用されるガソリンに対応するもの
である。しかしこの比率は、使用燃料がメタンを
含む場合の４：１から、燃料がベンゼンを含む場
合の１：１まで、極めて大幅に変動する可能性が
ある。
火花点火機関は、上述のような反応器５を用い
て作動するように、幾多の方法で構成することが
できる。機関は在来のようにして設計することが
できるが、排気の一部分を反応器５へ再循環させ
るため、また改質燃料および空気の供給のために
は装置が必要である。
て作動するように、幾多の方法で構成することが
できる。機関は在来のようにして設計することが
できるが、排気の一部分を反応器５へ再循環させ
るため、また改質燃料および空気の供給のために
は装置が必要である。
排気を分割する四つの異なつた方法について説
明する。
明する。
(1) 直通ポートの配設
機関の各ピストン、または少なく共若干のピ
ストンには二つの排気装置が設けられ、第一の
装置は大気中に棄却される排気を抽出するよう
に作動し、第二の装置は再循環される排気を抽
出するように作動する。この二つのポートは排
気行程中、種々の時期に作動させることができ
る。一つの方法および構造を第２図について説
明する。これは、機関のカム軸により作動され
る燃焼室内の在来の排気ポペツト弁１０および
ポートと、シリンダ１Ｂの側壁のポートの形式
の第二排気装置１１とを備えるもので、このポ
ートは、第２図に示すように、排気行程の最初
の部分の間に開口される。この構成は、ポート
開口時に排気の圧力および温度が高く、排気サ
イクルの終末における掃気が向上し、有効背圧
が低減され、反応器５に伝えられる圧力のパル
スが大気い通ずる排気ダクトの騒音を防止する
必要性が減少されるので、特に有利である。あ
るいはまた、第二排気装置１１を、ピストンが
下始点に近接した際それによつて開口される圧
力作動ポートとすることもできる。上記ポート
は、低い圧力に対して作動することができる。
更に異なつた構成の場合、第二排気装置は、カ
ム軸により作動される燃焼室内の更に別のポペ
ツト弁であつても良い。この構成は、第４図に
ついて後述するように、各シリンダにつき４組
の弁を有するシリンダヘツドをそなえた機関に
利用することができる。
ストンには二つの排気装置が設けられ、第一の
装置は大気中に棄却される排気を抽出するよう
に作動し、第二の装置は再循環される排気を抽
出するように作動する。この二つのポートは排
気行程中、種々の時期に作動させることができ
る。一つの方法および構造を第２図について説
明する。これは、機関のカム軸により作動され
る燃焼室内の在来の排気ポペツト弁１０および
ポートと、シリンダ１Ｂの側壁のポートの形式
の第二排気装置１１とを備えるもので、このポ
ートは、第２図に示すように、排気行程の最初
の部分の間に開口される。この構成は、ポート
開口時に排気の圧力および温度が高く、排気サ
イクルの終末における掃気が向上し、有効背圧
が低減され、反応器５に伝えられる圧力のパル
スが大気い通ずる排気ダクトの騒音を防止する
必要性が減少されるので、特に有利である。あ
るいはまた、第二排気装置１１を、ピストンが
下始点に近接した際それによつて開口される圧
力作動ポートとすることもできる。上記ポート
は、低い圧力に対して作動することができる。
更に異なつた構成の場合、第二排気装置は、カ
ム軸により作動される燃焼室内の更に別のポペ
ツト弁であつても良い。この構成は、第４図に
ついて後述するように、各シリンダにつき４組
の弁を有するシリンダヘツドをそなえた機関に
利用することができる。
(2) ノズル・チヨーキング
機関からの排気ダクトは、排気行程の最初の
部分の間に、例えばノズルのスロートで音速の
ガス速に達した際にガスの流れをチヨークする
ノズルによつて絞られまたはチヨークされる。
これによつてダクト内に高圧のパルスが生成さ
れ、それが改質された排気を反応器５へ供給す
る。ダクトがチヨークされる排気行程の部分は
機関回転速度と共に増大し、従つて機関回転速
度および／または機関負荷に応じて制御される
可変ノズルを利用することができる。
部分の間に、例えばノズルのスロートで音速の
ガス速に達した際にガスの流れをチヨークする
ノズルによつて絞られまたはチヨークされる。
これによつてダクト内に高圧のパルスが生成さ
れ、それが改質された排気を反応器５へ供給す
る。ダクトがチヨークされる排気行程の部分は
機関回転速度と共に増大し、従つて機関回転速
度および／または機関負荷に応じて制御される
可変ノズルを利用することができる。
(3) 流れ抵抗の釣り合わせ
排気は、第１図および第３図に示すように、
二つのダクト４Ａ，４Ｂに分割される。排気
は、各ダクトの流れに対する抵抗と逆の関係を
以て各ダクトに分かれる。第３図に示すよう
に、機関の回転速度または負荷に従い手動で、
または自動的に制御できる絞り弁１２が、二つ
のダクト４Ａ，４Ｂに排気が分かれる比率を変
えるために用いられる。あるいはまた、二つの
ダクト内の流れを絞るために、制御され且つ調
整されたノズルを用いることもできる。
二つのダクト４Ａ，４Ｂに分割される。排気
は、各ダクトの流れに対する抵抗と逆の関係を
以て各ダクトに分かれる。第３図に示すよう
に、機関の回転速度または負荷に従い手動で、
または自動的に制御できる絞り弁１２が、二つ
のダクト４Ａ，４Ｂに排気が分かれる比率を変
えるために用いられる。あるいはまた、二つの
ダクト内の流れを絞るために、制御され且つ調
整されたノズルを用いることもできる。
(4) 分岐多シリンダ機関
複数のシリンダを有する機関の一つの構成に
あつては、改質された排気を反応器５を供給す
るために、若干のシリンダ１Ｂしか接続させる
必要がなく、これが第５図に示してある。改質
される排気の比率は、反応器５に接続されるシ
リンダの数を定めることによつて制御される。
なるべくなら、改質された排気を供給するシリ
ンダは、酸素が反応器５に吸入されることを防
ぐため、改質燃料と空気との理論混合気を以
て、あるいは過剰の改質燃料を以て、作動され
ることが望ましい。いかなる余剰の改質燃料も
再循環され、そのため、浪費されることがな
い。その他のシリンダは、改質燃料と空気との
理論混合気または希薄混合気を以て、これを作
動することができる。この方法は、Ｖ形の両側
に別々の吸気ならびに排気マニホルドを既にそ
なえたＶ形配列のピストンを有する機関に特に
適している。
あつては、改質された排気を反応器５を供給す
るために、若干のシリンダ１Ｂしか接続させる
必要がなく、これが第５図に示してある。改質
される排気の比率は、反応器５に接続されるシ
リンダの数を定めることによつて制御される。
なるべくなら、改質された排気を供給するシリ
ンダは、酸素が反応器５に吸入されることを防
ぐため、改質燃料と空気との理論混合気を以
て、あるいは過剰の改質燃料を以て、作動され
ることが望ましい。いかなる余剰の改質燃料も
再循環され、そのため、浪費されることがな
い。その他のシリンダは、改質燃料と空気との
理論混合気または希薄混合気を以て、これを作
動することができる。この方法は、Ｖ形の両側
に別々の吸気ならびに排気マニホルドを既にそ
なえたＶ形配列のピストンを有する機関に特に
適している。
全てのシリンダに改質されたガスが供給される
本発明により、吸気行程中、吸気弁１４が開かれ
た時にのみ機関が空気を取り入れることが理解さ
れよう。吸気行程中に吸気弁１４が閉じてピスト
ン１Ｂがある程度下方に動くと、第１図について
説明したように、装置１５を経て、改質燃料がシ
リンダ１Ｂに供給される。空気と改質燃料とは、
圧縮行程中に互いに混合する。あるいはまた、第
４図に示すように、燃焼室のポペツト弁１６（改
質燃料の流入を制御する制御装置を構成する）を
経てシリンダ内に改質燃料を導入することもでき
る。この構成は、各シリンダに４組の弁を有する
シリンダヘツドをそなえる機関に用いることがで
きる。弁１６に加えて、空気のため（弁１７（空
気の流れを制御する制御装置を構成する））、排気
を大気中に棄却するため（弁１８）、および排気
を反応器５に供給するため（弁１９）にポペツト
弁が設けられる。四弁付きシリンダヘツドをそな
える在来の機関はこの構成で使用でき、例えば各
供給作動に際して改質燃料の供給前に空気の少な
く共一部分が供給されることを保証し、あるいは
改質燃料の供給開始後に別途の空気が供給されな
いことを保証するため、正しい時期に弁が開閉す
るようにカム軸が弁を作動させる。
本発明により、吸気行程中、吸気弁１４が開かれ
た時にのみ機関が空気を取り入れることが理解さ
れよう。吸気行程中に吸気弁１４が閉じてピスト
ン１Ｂがある程度下方に動くと、第１図について
説明したように、装置１５を経て、改質燃料がシ
リンダ１Ｂに供給される。空気と改質燃料とは、
圧縮行程中に互いに混合する。あるいはまた、第
４図に示すように、燃焼室のポペツト弁１６（改
質燃料の流入を制御する制御装置を構成する）を
経てシリンダ内に改質燃料を導入することもでき
る。この構成は、各シリンダに４組の弁を有する
シリンダヘツドをそなえる機関に用いることがで
きる。弁１６に加えて、空気のため（弁１７（空
気の流れを制御する制御装置を構成する））、排気
を大気中に棄却するため（弁１８）、および排気
を反応器５に供給するため（弁１９）にポペツト
弁が設けられる。四弁付きシリンダヘツドをそな
える在来の機関はこの構成で使用でき、例えば各
供給作動に際して改質燃料の供給前に空気の少な
く共一部分が供給されることを保証し、あるいは
改質燃料の供給開始後に別途の空気が供給されな
いことを保証するため、正しい時期に弁が開閉す
るようにカム軸が弁を作動させる。
この、改質燃料を空気と混合する方法は、それ
によつて有効な図示平均有効圧（IMEP）を可成
増大させ、従つて機関の出力を増すことができる
ので、とくに有利である。混合気の単位体積当た
りの、改質燃料と空気との理論混合気の発熱量
は、ガソリン〜空気混合気のそれよりも低い。し
かし、混合気内の空気の単位体積当たりの、改質
燃料と空気との理論混合気の発熱量は、ガソリン
〜空気混合気に対するそれよりも大きい。ガソリ
ン〜空気混合気に対する発熱量は約3.54MJ／m3
（空気）であり、一方、上述の形式の改質燃料〜
空気混合気に対するそれは、約4.7MJ／m3（空
気）である。これは、付加的なポンプ仕事を無視
するとして、有効な平均有効圧（MEP）の32.7
％の向上を表している。吸気行程に際して機関が
空気のみを吸い込み、次いでピストンが下死点に
近接した際に高圧且つ高速で改質燃料がシリンダ
内に噴射されるので、これは有利である。その上
圧縮行程中に改質燃料と空気とが混合するための
更に多くの時間があるので、得られるこの出力増
加は機関の低速作動においてとくに注目される。
空気と改質燃料とを個別に導入するように構成さ
れたシリンダ内に比較的低い発熱量の燃料が加圧
して噴射された場合、こうして出力の増大が得ら
れることは理解されよう。
によつて有効な図示平均有効圧（IMEP）を可成
増大させ、従つて機関の出力を増すことができる
ので、とくに有利である。混合気の単位体積当た
りの、改質燃料と空気との理論混合気の発熱量
は、ガソリン〜空気混合気のそれよりも低い。し
かし、混合気内の空気の単位体積当たりの、改質
燃料と空気との理論混合気の発熱量は、ガソリン
〜空気混合気に対するそれよりも大きい。ガソリ
ン〜空気混合気に対する発熱量は約3.54MJ／m3
（空気）であり、一方、上述の形式の改質燃料〜
空気混合気に対するそれは、約4.7MJ／m3（空
気）である。これは、付加的なポンプ仕事を無視
するとして、有効な平均有効圧（MEP）の32.7
％の向上を表している。吸気行程に際して機関が
空気のみを吸い込み、次いでピストンが下死点に
近接した際に高圧且つ高速で改質燃料がシリンダ
内に噴射されるので、これは有利である。その上
圧縮行程中に改質燃料と空気とが混合するための
更に多くの時間があるので、得られるこの出力増
加は機関の低速作動においてとくに注目される。
空気と改質燃料とを個別に導入するように構成さ
れたシリンダ内に比較的低い発熱量の燃料が加圧
して噴射された場合、こうして出力の増大が得ら
れることは理解されよう。
排気の個別の直通ポート配設とシリンダ内への
空気の導入との組合せにより、シリンダ内外への
ガス流の調整を、２行程機関におけるごとく、動
的に達成することができる。
空気の導入との組合せにより、シリンダ内外への
ガス流の調整を、２行程機関におけるごとく、動
的に達成することができる。
前述のようにして構成された火花点火機関は、
低温から極めて容易に始動させることができる。
機関が先ずスタータによつて回転された場合、改
質燃料は機関に供給されず、従つて未燃焼空気が
排気ダクト４Ｂを経て反応器５へ再循環される。
反応器５に充分な燃料が供給され、反応器に設け
られた点火プラグまたはグロープラグが作動され
ると、部分酸化の過程が反応器内に生じ、それに
より改質燃料が作られるが、これは次の反応で表
すことができる。
低温から極めて容易に始動させることができる。
機関が先ずスタータによつて回転された場合、改
質燃料は機関に供給されず、従つて未燃焼空気が
排気ダクト４Ｂを経て反応器５へ再循環される。
反応器５に充分な燃料が供給され、反応器に設け
られた点火プラグまたはグロープラグが作動され
ると、部分酸化の過程が反応器内に生じ、それに
より改質燃料が作られるが、これは次の反応で表
すことができる。
（4CoH2o）
燃料＋（nO2＋
4nN2）
空気→（2nCH4＋
2nCO
改質燃料＋4nN2） (4)
この反応は発熱を伴い、従つて反応器５を加熱
する。反応器５によつて生成される改質燃料は機
関に供給され、燃焼してCO2とH2Oとを生成し、
次いでそれらが反応器５に再循環され、従つて改
質反応１を生起させることができる。ついには反
応室５内に充分な改質燃料が生成され、従つて未
燃焼の空気は再循環されない。かくして改質反応
１は徐々に部分酸化反応４とにとつて代わる。
する。反応器５によつて生成される改質燃料は機
関に供給され、燃焼してCO2とH2Oとを生成し、
次いでそれらが反応器５に再循環され、従つて改
質反応１を生起させることができる。ついには反
応室５内に充分な改質燃料が生成され、従つて未
燃焼の空気は再循環されない。かくして改質反応
１は徐々に部分酸化反応４とにとつて代わる。
言うまでもなく、この部分酸化反応４は、それ
によつて生成される改質燃料が未改質燃料より低
い発熱量を持つているので、機関の正常な作動中
は回避されるはずである。しかし、再循環される
排気に改質反応１を保持するだけの熱が不足して
いる場合に生じ得る状態においては、部分酸化反
応４が反応１に戻るか、あるいはそれと共に利用
される可能性もある。
によつて生成される改質燃料が未改質燃料より低
い発熱量を持つているので、機関の正常な作動中
は回避されるはずである。しかし、再循環される
排気に改質反応１を保持するだけの熱が不足して
いる場合に生じ得る状態においては、部分酸化反
応４が反応１に戻るか、あるいはそれと共に利用
される可能性もある。
機関を全出力で作動させる必要のない場合にそ
の出力を低減させるためには、燃焼する燃料の量
を減少させることが必要である。しかし、燃料が
過剰な空気中で燃焼した場合には、若干の酸素が
反応器に吸入され、上述の部分酸化反応４が生起
される。これは、反応器に再循環される排気と反
応器に供給される燃料の量との比率が、生成され
る改質燃料内の不活性ガス（主として窒素）の比
率を変化させるために制御され且つ調整可能であ
れば、回避することができる。改質燃料内の不活
性ガスの量が増大すると、これが吸気の多くにと
つて代わり、従つて機関に供給される空気を減少
させる。供給される空気と余剰排気とは、通常空
気を機関に供給するために使用される弁を経由し
て送ることができる。それ故機関は低減された出
力で作動でき、吸入空気を絞ることなく機関の吸
入酸素を減少させることができ、従つて、吸気が
絞られる際、在来の火花点火機関に発生するポン
プ損失が回避されるので、機関は部分負荷で一層
効率的に作動される。
の出力を低減させるためには、燃焼する燃料の量
を減少させることが必要である。しかし、燃料が
過剰な空気中で燃焼した場合には、若干の酸素が
反応器に吸入され、上述の部分酸化反応４が生起
される。これは、反応器に再循環される排気と反
応器に供給される燃料の量との比率が、生成され
る改質燃料内の不活性ガス（主として窒素）の比
率を変化させるために制御され且つ調整可能であ
れば、回避することができる。改質燃料内の不活
性ガスの量が増大すると、これが吸気の多くにと
つて代わり、従つて機関に供給される空気を減少
させる。供給される空気と余剰排気とは、通常空
気を機関に供給するために使用される弁を経由し
て送ることができる。それ故機関は低減された出
力で作動でき、吸入空気を絞ることなく機関の吸
入酸素を減少させることができ、従つて、吸気が
絞られる際、在来の火花点火機関に発生するポン
プ損失が回避されるので、機関は部分負荷で一層
効率的に作動される。
上述の諸機関は種々の燃料に対して許容生を有
する。プロパンおよび燃料油のような異種の燃料
を反応器５に供給することもでき、それらはここ
で改質されてCOおよびH2のような更に小さい分
子を生成する。改質された燃料は次いで空気と混
合され、機関内で燃焼する。
する。プロパンおよび燃料油のような異種の燃料
を反応器５に供給することもでき、それらはここ
で改質されてCOおよびH2のような更に小さい分
子を生成する。改質された燃料は次いで空気と混
合され、機関内で燃焼する。
上述のごとく、例示した機関は往復動火花点火
機関である。しかし、他の形式の内燃機感、例え
ば圧縮点火機関およびロータリーエンジン、も前
述の方法に従つて作動されることができる。第４
図には４組の弁をそなえたシリンダヘツドを示し
てあるが、本発明はまた、空気弁および排気弁の
ほか、改質燃料のための付加的な弁または再循環
された排気のための付加的な弁のいずれか、とい
つた３組の弁を有するシリンダヘツドをも包含す
る。
機関である。しかし、他の形式の内燃機感、例え
ば圧縮点火機関およびロータリーエンジン、も前
述の方法に従つて作動されることができる。第４
図には４組の弁をそなえたシリンダヘツドを示し
てあるが、本発明はまた、空気弁および排気弁の
ほか、改質燃料のための付加的な弁または再循環
された排気のための付加的な弁のいずれか、とい
つた３組の弁を有するシリンダヘツドをも包含す
る。
第１図は本発明による内燃機関の第一の構成を
概略的に示す図、第２図および第３図は本発明に
よる内燃機関によつて生成される排気を分割する
ための好適な構成を示す図、第４図はシリンダ毎
に４組の弁を有するシリンダヘツドを本発明によ
る内燃機関に使用できる方法を示す図、第５図は
本発明による内燃機関の第二の構成を概略的に示
す図である。 １Ａ：ピストン、１Ｂ：シリンダ、１Ｃ：燃焼
空間、２：内燃機関、３：吸気マニホルド、４：
ダクト、４Ａ：ダクト、４Ｂ：ダクト、５：反応
室、６：燃料タンク、７：ポンプ、８：ガス冷却
器、１０：装置、１１：装置、１２：絞り弁、１
４：弁装置、１５：装置、１６：弁装置、１７：
弁装置、１８：装置、１９：装置。
概略的に示す図、第２図および第３図は本発明に
よる内燃機関によつて生成される排気を分割する
ための好適な構成を示す図、第４図はシリンダ毎
に４組の弁を有するシリンダヘツドを本発明によ
る内燃機関に使用できる方法を示す図、第５図は
本発明による内燃機関の第二の構成を概略的に示
す図である。 １Ａ：ピストン、１Ｂ：シリンダ、１Ｃ：燃焼
空間、２：内燃機関、３：吸気マニホルド、４：
ダクト、４Ａ：ダクト、４Ｂ：ダクト、５：反応
室、６：燃料タンク、７：ポンプ、８：ガス冷却
器、１０：装置、１１：装置、１２：絞り弁、１
４：弁装置、１５：装置、１６：弁装置、１７：
弁装置、１８：装置、１９：装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 機関シリンダ燃焼室内に生成された排気の少
なくとも一部分を再循環させる段階と、炭化水素
燃料の分子のクラツキングにより改質燃料を生成
するため、再循環された排気を炭化水素燃料と反
応させる段階とを包含した、少なくとも１つの機
関シリンダを有する内燃機関の作動方法におい
て、吸気行程中に前記改質燃料と空気とが別々に
少なくとも１つのシリンダ燃焼室に供給され、各
供給過程について、前記改質燃料が前記シリンダ
燃焼室に供給され始める前に、空気の少なくとも
一部分が該シリンダ燃焼室に供給されるようにな
つていることを特徴とする内燃機関の作動方法。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載の方法におい
て、給気と改質供給燃料とが、シリンダのヘツド
端部を経由して燃焼室内に供給されるようにした
ことを特徴とする内燃機関の作動方法。 ３ 特許請求の範囲第１項に記載の方法におい
て、給気がシリンダのヘツド端部を経由し且つ改
質供給燃料がシリンダの下部を経由して燃焼室内
に供給されるようにしたことを特徴とする内燃機
関の作動方法。 ４ 特許請求の範囲第１項に記載の内燃機関の作
動方法において、改質燃料の供給開始後、別途の
空気が全く供給されないようにしたことを特徴と
する内燃機関の作動方法。 ５ 特許請求の範囲第１項から第４項までのいず
れか一つの項に記載の内燃機関の作動方法におい
て、改質燃料が機関内に過給されるようにしたこ
とを特徴とする内燃機関の作動方法。 ６ 特許請求の範囲第１項から第５項までのいず
れか一つの項に記載の内燃機関の作動方法におい
て、再循環用のガスを抽出するために排気が一つ
のシリンダ・ポートを部分的に流過し、残余は別
のシリンダ排気ポートの作用により抽出されるよ
うにしたことを特徴とする内燃機関の作動方法。 ７ 特許請求の範囲第１項から第５項までのいず
れか一つの項に記載の内燃機関の作動方法におい
て、シリンダから延在する排気ダクトを排気が流
過するようにされ、そこで前記ダクト内の流れが
排気行程の少なくとも一部分にわたつて絞られ、
絞り作用中に排気を引き出してそれを再循環用に
供給するようにしたことを特徴とする内燃機関の
作動方法。 ８ 特許請求の範囲第１項記から第５項までのい
ずれか一つの項に記載の内燃機関の作動方法にお
いて、排気の流れが二つの排気ダクトに分割さ
れ、一方のダクトからの排気が再循環され、他
方、別のダクトからの排気が棄却されるようにし
たことを特徴とする内燃機関の作動方法。 ９ 特許請求の範囲第１項から第８項までのいず
れか一つの項に記載の内燃機関の作動方法におい
て、機関に複数のシリンダを設け、若干のシリン
ダのみが改質燃料の供給とは別の空気の供給を受
けるようにしたことを特徴とする内燃機関の作動
方法。 １０ 特許請求の範囲第９項に記載の内燃機関の
作動方法において、若干のシリンダが未処理の炭
化水素燃料を供給されるようにしたことを特徴と
する内燃機関の作動方法。 １１ 特許請求の範囲第１項から第１０項までの
いずれか一つの項に記載の内燃機関の作動方法に
おいて、改質燃料を得るために使用される炭化水
素燃料と再循環排気とのそれぞれの量が制御され
且つ調整自在であるようにしたことを特徴とする
内燃機関の作動方法。 １２ 特許請求の範囲第１１項に記載の内燃機関
の作動方法において、前記調整が機関出力を低減
するように作用するようにしたことを特徴とする
内燃機関の作動方法。 １３ 特許請求の範囲第１項から第１２項までの
いずれか一つの項に記載の内燃機関の作動方法に
おいて、改質燃料を供給するために、決して全て
のシリンダが排気を供給しないようにしたことを
特徴とする内燃機関の作動方法。 １４ シリンダ１Ｂと、供給された炭化水素燃料
を受ける反応室５と、クラツキングされ且つ改質
された炭化水素燃料を生成するための反応を生じ
得るようにシリンダの燃焼空間１Ｃから前記反応
室５へ排気を供給する装置とを有する内燃機関に
おいて、前記シリンダ１Ｂが、前記燃焼空間１Ｃ
へ空気を供給するための装置３と、該燃焼空間１
Ｃへ前記反応室５からのクラツキングされ且つ改
質された炭化水素燃料を供給するための別個の装
置１５とを備え、また、前記燃焼空間１Ｃへの空
気の流れを制御する制御装置１４又は１７及び該
燃焼空間１Ｃへの改質された燃料の流入を制御す
る制御装置１Ａ又は１６が備えられ、これら制御
装置１４又は１７；１Ａ又は１６は改質された燃
料の前記燃焼空間１Ｃへの供給が始まる前に、空
気の少なくとも一部分が該燃焼空間１Ｃに供給さ
れるように調時されていることを特徴とする内燃
機関。 １５ 特許請求の範囲第１４項に記載の内燃機関
において、クラツキングされ且つ改質された炭化
水素燃料の流入を制御するためシリンダ１Ｂのヘ
ツドに弁１６が設けられ、空気の流れを制御する
ためシリンダ１Ｂのヘツドに別の弁１７が設けら
れたことを特徴とする内燃機関。 １６ 特許請求の範囲第１４項に記載の内燃機関
において、空気の流れを制御するためシリンダ１
Ｂのヘツドに弁１４が設けられ、クラツキングさ
れ且つ改質された燃料の供給のためシリンダ１Ｂ
の下部に前記別個の装置１５が設けられたことを
特徴とする内燃機関。 １７ 特許請求の範囲第１５項または第１６項に
記載の内燃機関において、空気の流れを制御する
ための弁１４または１７が、クラツキングされ且
つ改質された燃料の流入を制御するための制御装
置１Ａまたは１６の作動に先立つて作動されるよ
うにしたことを特徴とする内燃機関。 １８ 特許請求の範囲第１７項に記載の内燃機関
において、燃料の流入を制御するための制御装置
１Ａまたは１６の開く前に空気の流れを制御する
ための弁１４または１７を閉じるための装置が設
けられたことを特徴とする内燃機関。 １９ 特許請求の範囲第１４項から第１８項まで
のいずれか一つの項に記載の内燃機関において、
改質された燃料を加圧して機関に供給するための
装置が設けられたことを特徴とする内燃機関。 ２０ 特許請求の範囲第１４項から第１９項まで
のいずれか一つの項に記載の内燃機関において、
燃焼空間１Ｃから排気を抽出するための装置１１
または１９がシリンダ１Ｃに設けられ、排気を反
応室５に供給する装置４にこの排気を抽出するた
めの装置１１または１９が接続され、排気の棄却
のためシリンダに第二装置１０または１８が設け
られたことを特徴とする内燃機関。 ２１ 特許請求の範囲第１４項から第１９項まで
のいずれか一つの項に記載の内燃機関において、
シリンダの燃焼空間１Ｃからの排気を反応室５へ
供給する装置４が、ダクト４と、該ダクト内に設
けられて排気行程の少なくとも一部分にわたりダ
クト内に絞り作用を生起させるように作用し得る
絞り装置とを有することを特徴とする内燃機関。 ２２ 特許請求の範囲第２１項に記載の内燃機関
において、ダクト４が二つのダクト４Ａ，４Ｂに
分割され、一方のダクト４Ａが棄却される排気の
通路として設けられ、他方のダクト４Ｂが反応室
５への排気の供給のために設けられたことを特徴
とする内燃機関。 ２３ 特許請求の範囲第１４項から第２２項まで
のいずれか一つの項に記載の内燃機関において、
機関に複数のシリンダ１Ｂが設けられ、若干のシ
リンダのみが、燃焼空間１Ｃへ空気を供給するた
めの装置３と、反応室５からのクラツキングされ
且つ改質された炭化水素燃料を供給するための別
個の装置１５とを有することを特徴とする内燃機
関。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8409060 | 1984-04-07 | ||
| GB08409060A GB2161212A (en) | 1984-04-07 | 1984-04-07 | Cracking fuel and supplying to an internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60230556A JPS60230556A (ja) | 1985-11-16 |
| JPH0579822B2 true JPH0579822B2 (ja) | 1993-11-04 |
Family
ID=10559358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60072456A Granted JPS60230556A (ja) | 1984-04-07 | 1985-04-05 | 内燃機関およびその作動方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4735186A (ja) |
| EP (1) | EP0159834B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60230556A (ja) |
| AT (1) | ATE34807T1 (ja) |
| DE (1) | DE3563093D1 (ja) |
| GB (1) | GB2161212A (ja) |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8701578D0 (en) * | 1987-01-24 | 1987-02-25 | Jaguar Cars | Supercharging i c engines |
| DE3875593T2 (de) * | 1987-12-08 | 1993-03-11 | Nissan Motor | Ventilsteuervorrichtung. |
| JPH0658094B2 (ja) * | 1989-10-31 | 1994-08-03 | いすゞ自動車株式会社 | アルコールエンジンの再燃焼制御装置 |
| FR2668541B1 (fr) * | 1990-10-30 | 1994-10-14 | Inst Francais Du Petrole | Procede pour reduire les composants nocifs dans les gaz d'echappement et moteur qui le met en óoeuvre. |
| US5379728A (en) * | 1993-06-01 | 1995-01-10 | Transglobal Technologies, Limited | Fuel supply system for internal combustion engines |
| US5425346A (en) * | 1993-09-14 | 1995-06-20 | Mavinahally; Nagesh S. | Performance improvement design for two-stroke engines |
| KR970009822B1 (ko) * | 1994-02-03 | 1997-06-18 | 현대전자산업 주식회사 | 하프톤형 위상반전 마스크 및 그 제조방법 |
| JPH0861156A (ja) * | 1994-08-25 | 1996-03-05 | Nippondenso Co Ltd | 排気ガス還流装置 |
| CA2204760A1 (en) * | 1994-11-07 | 1996-05-17 | Paul Pantone | Fuel pretreater apparatus and method |
| RU2065987C1 (ru) * | 1995-05-04 | 1996-08-27 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Энергетическая Корпорация" | Способ работы двигателя внутреннего сгорания |
| US5515814A (en) * | 1995-09-06 | 1996-05-14 | Transglobal Technologies, Limited | Apparatus and method for supplying fuel to internal combustion engines |
| US5738051A (en) * | 1996-03-06 | 1998-04-14 | Outboard Marine Corporation | Four-cycle marine engine |
| GB2320057A (en) * | 1996-12-07 | 1998-06-10 | Ford Motor Co | I.c. engine EGR system has fuel injection, and catalyst to promote production of formaldehyde |
| US5785030A (en) * | 1996-12-17 | 1998-07-28 | Dry Systems Technologies | Exhaust gas recirculation in internal combustion engines |
| US5899175A (en) * | 1997-03-14 | 1999-05-04 | Procyon Power Systems, Inc. | Hybrid electric-combustion power plant |
| US6079373A (en) * | 1997-05-13 | 2000-06-27 | Isuzu Ceramics Research Institute Co., Ltd. | Gas engine with a gas fuel reforming device |
| US5794601A (en) * | 1997-05-16 | 1998-08-18 | Pantone; Paul | Fuel pretreater apparatus and method |
| GB2328715A (en) * | 1997-08-29 | 1999-03-03 | Ford Global Tech Inc | Apparatus for preconditioning hydrocarbon fuel vapour for i.c. engines |
| DE69910334T2 (de) * | 1998-03-26 | 2004-06-24 | Pugachev, Aleksandr Vasilievič | Verfahren und vorrichtung zum aufbereiten eines luft-brennstoffgemisches für brennkraftmaschinen sowie wärmetauscher |
| US6098396A (en) * | 1998-05-27 | 2000-08-08 | Solar Turbines Inc. | Internal combustion engine having a catalytic reactor |
| WO2001000310A2 (en) * | 1999-06-08 | 2001-01-04 | Bechtel Bwxt Idaho, Llc | Plasma reforming and partial oxidation of hydrocarbon fuel vapor to produce synthesis gas and/or hydrogen gas |
| DE10009180C2 (de) * | 2000-02-26 | 2002-04-25 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Erzeugung eines homogenen Gemischs für selbstzündende Brennkraftmaschinen und zur Steuerung des Verbrennungsprozesses |
| US6916564B2 (en) * | 2000-05-31 | 2005-07-12 | Nuvera Fuel Cells, Inc. | High-efficiency fuel cell power system with power generating expander |
| US6921595B2 (en) * | 2000-05-31 | 2005-07-26 | Nuvera Fuel Cells, Inc. | Joint-cycle high-efficiency fuel cell system with power generating turbine |
| GB2368371B (en) * | 2000-10-28 | 2004-05-12 | Ribbit Ltd | Method of operating an engine |
| ATE360747T1 (de) * | 2001-12-05 | 2007-05-15 | Lawrence G Clawson | Ottomotor mit hohem wirkungsgrad und mit expander für energieerzeugung |
| AUPR983202A0 (en) * | 2002-01-04 | 2002-01-31 | Glew, Wayne Kenneth | Fuel supply system for an internal combustion engine |
| US6810658B2 (en) * | 2002-03-08 | 2004-11-02 | Daimlerchrysler Ag | Exhaust-gas purification installation and exhaust-gas purification method for purifying an exhaust gas from an internal combustion engine |
| US20040020191A1 (en) * | 2002-08-05 | 2004-02-05 | Kramer Dennis A. | Method and apparatus for advancing air into a fuel reformer by use of a turbocharger |
| US20040020188A1 (en) * | 2002-08-05 | 2004-02-05 | Kramer Dennis A. | Method and apparatus for generating pressurized air by use of reformate gas from a fuel reformer |
| ES2304471T3 (es) * | 2002-11-08 | 2008-10-16 | Emitec Gesellschaft Fur Emissionstechnologie Mbh | Instalacion de gas de escape y procedimiento para su funcionamiento. |
| US6622684B1 (en) | 2003-03-14 | 2003-09-23 | Dimitri Stinaroff | Unitary engine block having an intermittent contact intake and exhaust lifter system |
| CA2575629A1 (en) * | 2004-06-11 | 2006-08-10 | Nuvera Fuel Cells, Inc. | Fuel fired hydrogen generator |
| DE112005001835B4 (de) * | 2004-07-29 | 2013-03-14 | Nxtgen Emission Controls Inc. | Integriertes System zur Verringerung von Kraftstoffverbrauch und Emissionen eines Verbrennungsmotors |
| FR2880657B1 (fr) * | 2005-01-11 | 2010-05-28 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Circuit de recirculation des gaz d'echappement |
| US7464539B2 (en) * | 2005-04-29 | 2008-12-16 | Emcon Technologies Llc | Method and apparatus for supplying air to emission abatement device by use of turbocharger |
| GR1005384B (el) * | 2005-11-21 | 2006-12-15 | Διονυσιος Χοϊδας | Συστημα ιδιοπαραγωγης καυσιμου |
| US20080078364A1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-04-03 | Sergey Antonov | Method and apparatus for increasing power of a diesel engine by continuously heating the fuel |
| WO2008052360A1 (en) * | 2006-11-03 | 2008-05-08 | Nxtgen Emission Controls Inc. | Fuel processor with critical flow venturi |
| WO2008052361A1 (en) * | 2006-11-03 | 2008-05-08 | Nxtgen Emission Controls Inc. | Fuel processor |
| JP4800180B2 (ja) * | 2006-11-06 | 2011-10-26 | 三井造船株式会社 | エタノール水溶液の改質システム |
| JP2008144614A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 揮発性有機化合物の廃液改質システム |
| US20080271447A1 (en) * | 2007-05-03 | 2008-11-06 | Abel John B | Method and apparatus for supplying air to an emission abatement device by use of a turbocharger |
| US20080295501A1 (en) * | 2007-05-31 | 2008-12-04 | Weidong Gong | Stoichiometric engine system utilizing reformed exhaust gas |
| JP4925988B2 (ja) * | 2007-09-28 | 2012-05-09 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関用負荷制御機構 |
| FR2928699B1 (fr) * | 2008-03-12 | 2010-04-02 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Moteur a injection directe d'essence |
| FR2928700B1 (fr) * | 2008-03-12 | 2010-04-02 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Circuit de recirculation des gaz d'echappement pour moteur a combustion interne et moteur a combustion interne comprenant un tel circuit |
| FR2928698B1 (fr) * | 2008-03-12 | 2010-04-02 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Systeme de controle de la production d'hydrogene par un reformeur de carburant d'un circuit de recirculation des gaz d'echappement pour un moteur a combustion interne et moteur a combustion interne comprenant un tel systeme |
| US20110277734A1 (en) * | 2010-05-11 | 2011-11-17 | Mccann David M | Catalytic fuel oxidation system using exhaust gas |
| US8453626B2 (en) | 2011-08-26 | 2013-06-04 | Concentric Skånes Fagerhult AB | EGR venturi diesel injection |
| US9982608B2 (en) | 2014-09-05 | 2018-05-29 | Yanmar Co., Ltd. | Engine |
| US10233809B2 (en) * | 2014-09-16 | 2019-03-19 | Southwest Research Institute | Apparatus and methods for exhaust gas recirculation for an internal combustion engine powered by a hydrocarbon fuel |
| US10125726B2 (en) | 2015-02-25 | 2018-11-13 | Southwest Research Institute | Apparatus and methods for exhaust gas recirculation for an internal combustion engine utilizing at least two hydrocarbon fuels |
| US9797349B2 (en) | 2015-05-21 | 2017-10-24 | Southwest Research Institute | Combined steam reformation reactions and water gas shift reactions for on-board hydrogen production in an internal combustion engine |
| US9657692B2 (en) | 2015-09-11 | 2017-05-23 | Southwest Research Institute | Internal combustion engine utilizing two independent flow paths to a dedicated exhaust gas recirculation cylinder |
| US9874193B2 (en) | 2016-06-16 | 2018-01-23 | Southwest Research Institute | Dedicated exhaust gas recirculation engine fueling control |
| JP6789907B2 (ja) * | 2017-09-21 | 2020-11-25 | ヤンマーパワーテクノロジー株式会社 | 内燃機関 |
| US11215148B2 (en) * | 2018-07-12 | 2022-01-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Vehicle powertrain with on-board catalytic reformer |
| BR102021005846A2 (pt) * | 2021-03-25 | 2022-09-27 | Fpt Motorenforschung Ag | Sistema reformador de etanol para geração de hidrogênio e processo para geração de hidrogênio através de um sistema reformador de etanol |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3918412A (en) * | 1970-04-30 | 1975-11-11 | Lindstroem Ab Olle | Fuel treatment for combustion engines |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1629327A (en) * | 1921-02-26 | 1927-05-17 | George W Waldo | Internal-combustion engine |
| US2578147A (en) * | 1946-06-28 | 1951-12-11 | Chrysler Corp | Fuel feeding system for internal-combustion engines |
| GB770814A (en) * | 1954-06-14 | 1957-03-27 | Pablo August | Internal combustion engine for operation within the range of medium compression ratios |
| US3416503A (en) * | 1967-10-27 | 1968-12-17 | Carl F. High | Engine fume discharge reduction systems |
| US3635200A (en) * | 1970-02-18 | 1972-01-18 | Grace W R & Co | Hydrocarbon conversion process and apparatus |
| SE349549B (ja) * | 1970-04-30 | 1972-10-02 | O Lindstroem | |
| US3709203A (en) * | 1971-07-16 | 1973-01-09 | Thermo Chem Syst Inc | Anti-pollution system for internal combustion engines |
| GB1402207A (en) * | 1972-03-03 | 1975-08-06 | Siemens Ag | Catalyst and its use in hydrocarbon cracking processes |
| DE2306026A1 (de) * | 1973-02-07 | 1974-08-22 | Siemens Ag | Verfahren und vorrichtung zum betrieb einer brennkraftmaschine, insbesondere eines otto-motors, mit einem spaltgasgenerator |
| DE2418201A1 (de) * | 1974-04-13 | 1975-10-23 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Arbeitsraumbildende rotationskolbenbrennkraftmaschine |
| US3982910A (en) * | 1974-07-10 | 1976-09-28 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Hydrogen-rich gas generator |
| JPS51127923A (en) * | 1975-04-30 | 1976-11-08 | Nissan Motor Co Ltd | Thermal engine |
| JPS52113423A (en) * | 1976-03-19 | 1977-09-22 | Nissan Motor Co Ltd | Quality-improved gas engine |
| US4084556A (en) * | 1976-05-14 | 1978-04-18 | Villella Tony R | Internal combustion engine |
| SE7703011L (sv) * | 1977-03-17 | 1978-09-18 | Lindstroem O | Sett och anordning for drift av forbrenningsmotorer |
| EP0071776A1 (de) * | 1981-07-30 | 1983-02-16 | Sachs-Systemtechnik GmbH | Zweitakt-Brennkraftmaschine |
| US4553519A (en) * | 1982-09-27 | 1985-11-19 | Masson Laverne F | Propane feeding device for internal combustion engines |
-
1984
- 1984-04-07 GB GB08409060A patent/GB2161212A/en not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-04-01 DE DE8585302249T patent/DE3563093D1/de not_active Expired
- 1985-04-01 AT AT85302249T patent/ATE34807T1/de not_active IP Right Cessation
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3918412A (en) * | 1970-04-30 | 1975-11-11 | Lindstroem Ab Olle | Fuel treatment for combustion engines |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| DE3563093D1 (en) | 1988-07-07 |
| GB8409060D0 (en) | 1984-05-16 |
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