JPH0575819B2 - - Google Patents
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- JPH0575819B2 JPH0575819B2 JP30352586A JP30352586A JPH0575819B2 JP H0575819 B2 JPH0575819 B2 JP H0575819B2 JP 30352586 A JP30352586 A JP 30352586A JP 30352586 A JP30352586 A JP 30352586A JP H0575819 B2 JPH0575819 B2 JP H0575819B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
<発明の目的>
産業上の利用分野
本発明は冷間圧延用ロール材に係り、詳しく
は、耐摩耗性および耐事故性に優れた冷間圧延用
ロール材に係る。 従来の技術 最近の冷間圧延操業は圧延能率の向上、難加工
材の増加、製品品質の高級化のために、高速化、
連続化、高圧下化、ロールの小径化を指向してお
り、そこで使用されるワークロールは優れた耐摩
耗性を有することが要求されている。このような
圧延に対して、従来の冷間圧延用ロール材として
は、C:0.7〜1.6%、Si:0.15〜1.6%、Mn:0.15
〜1.6%、Cr:3.5〜12.0%を含有し、かつ、Mo:
0.4〜3.0%、V:0.2〜2.0%のうち一種または2
種および選択成分としてNi:1.0%以下を含有す
る冷間圧延用ワークロール材(特開昭57−47849
号)など合金工具鋼が多く提案されている(例え
ば、特開昭56−9328号、特開昭57−108248号)。
前記のように苛酷な圧延操業に用いられる冷間圧
延用ロール材は、耐摩耗性を向上させる目的で高
合金化する傾向にあるが、前記特開昭57−47849
号に提案されたMo:0.4〜3.0%を含有する場合
には、Mo多量添加の影響で、ロール軸部の靭性
が極めて悪くなり、耐事故性が低下するという問
題がある。軸部の靭性が低下すると、圧延操業中
にスポーリング等が発生し、設備の破損あるいは
最悪の場合には、人身事故につながる恐れがあ
る。従つて、耐摩耗性と耐事故性の何れにも優れ
たロール材の開発が求められていた。 発明が解決しようとする問題点 本発明はこれらの問題点の解決を目的とし、具
体的には、耐摩耗性を向上させる目的で高合金化
した時、靭性が低下し耐摩耗性が低下するという
問題点を解決する耐摩耗性および耐事故性に優れ
た冷間圧延用ロール材を提供することを目的とす
る。 <発明の構成> 問題点を解決するための手段ならびにその作用 本発明は、重量%で、C:0.5〜1.2%、Si:0.1
〜1.5%、Mn:0.2〜1.6%、Cr:4.0〜6.0%、
Mo:0.1〜0.5%、V:0.5〜2.0%、W:0.2〜1.0
%、P:0.025%以下、S:0.025%以下を含有
し、若しくはこれに更にNi:0.1〜1.0%を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼
であり、しかも、(V含有量+W含有量)とC含
有量との重量比(V+W)/Cが1.0〜2.0の範囲
内であることを特徴とする。 以下、図面によつて本発明の手段たる構成なら
びに作用を説明すると、次の通りである。 第1図はビツカース硬さとシヤルピー吸収エネ
ルギーの関係に及ぼすWの影響を示すグラフであ
り、第2図は本発明鋼および従来鋼における(V
+W)/Cと摩耗速度の関係を示すグラフであ
る。 本発明者等は前記問題点を解決するため、ロー
ル材の成分組成、特に、V、WおよびCとシヤル
ピー吸収エネルギーおよび摩耗量の関係につき詳
しく検討を行なつた結果、 (1) 成分組成C:1.0〜1.3%、Si:0.65%、Mn:
0.4%、Cr:5%、Mo:0.3%、P:0.015%、
S:0.005%を含有する鋼に、V:0.07〜2.0%
を添加した鋼とC:1.0%、W:0.4%を添加し
た鋼をそれぞれ球状化焼なまし後、油焼入れ、
焼もどしを施し、それぞれのビツカース硬さと
20℃におけるシヤルピー吸収エネルギーuE20
(Kgf−m)の関係を検討した結果、第1図に
示すように同一ビツカース硬さで比較すると
V:1.0%、W:0.4%を添加した鋼(−●−)
はW無添加鋼(−〇−)よりもおよそ2.0Kgf
−m、シヤルピー吸収エネルギーuE20が高くな
り、優れた靭性を示し耐事故性は良好であるこ
と。 (2) 成分組成Si:0.65%、Mn:0.4%、Cr:5.0
%、Mo:0.3%、P:0.015%、S:0.005%を
含有する鋼にC、V、WをそれぞれC:0.9〜
1.5%、V:0.07〜2.0%、W:0〜0.5%の範囲
内で添加した鋼を球状化焼なまし後、油焼入
れ、焼もどしを施し、その後、表面焼入れ、低
温焼もどしを実施し、表面硬さHv800に揃えた
ものについて2円筒式摩耗試験機で摩耗試験を
行ない、(V含有量+W含有量)とC含有量と
の重量比(V+W)/C値と摩耗速度(mg/
105回転)との関係を求めた結果、第2図に示
すように、本発明鋼はVを単独添加した鋼と比
較して同等の耐摩耗性を示すことがわかつた。 上記の結果より、耐摩耗性および耐事故性の優
れた冷間圧延用ロール材を提供できることを知見
し、本発明を完成した。 以下、本発明に用いられるロール材の成分組成
を限定する理由を説明する。 C:Cは一部または全部基地中に固溶し、焼入性
を向上させる元素であり、Cr、Mo、V、Wと
炭化物を形成し、析出硬化による硬さの上昇に
より耐摩耗性を向上する。しかし、0.5%未満
ではその効果は少なく、また、1.2%を超える
と残留オーステナイト量が増加することによる
硬さの低下を招き、耐摩耗性を低下させるの
で、Cは0.5〜1.2%の範囲にする必要がある。 Mn:Mnは焼入性向上元素であり、0.2%以上で
その効果が大きくなるが、1.6%を超えると、
脆化を招くのでMnは0.2〜1.6%の範囲にする
必要がある。 Si:Siは耐摩耗性を向上し、その効果は0.1〜1.5
%の範囲で著しい。0.1%未満では耐事故性向
上に対して不十分であり、1.5%を超えると脆
化を助長するため、Siは0.1〜1.5%の範囲にす
る必要がある。 Cr:CrはCr炭化物を形成し基地中に分散し、耐
摩耗性を向上させるが、4.0%未満ではそれら
の効果は少なく、6.0%を超えると、Cr炭化物
量の増加をもたらし、基地中に固溶するC量を
減少させるため、焼入性を阻害する。そのた
め、Crは4.0〜6.0%を範囲にする必要がある。 Mo:Moは焼入性を増加させる元素であり、ロ
ール用鋼としては、必須の元素である。しか
し、0.1%以下ではその効果は少なく、また、
0.5%を超えると靭性低下を招くのでMoは0.1
〜0.5%の範囲にする必要がある。 V:VはMoと同様に焼入性を上昇させる元素で
あると共に、Cと結合して硬いMC炭化物を形
成し、基地中へ分散析出し、耐摩耗性を向上す
る。本発明では(V含有量+W含有量)とC含
有量との比(V+W)/Cが1.0以下では、耐
摩耗性の向上が期待できない。また、2.0超に
すると、加工性が劣化し、製造コストが増加す
る。また、後記Wの成分限定範囲を0.2〜1.0%
とするため、Vは0.5〜2.0%の範囲にする必要
がある。 W:WはMoおよびVと同様に、硬質炭化物形成
元素であり、硬いMC炭化物を形成し、基地中
へ分散析出するため、耐摩耗性を向上する他
に、同一硬さで比較した場合にシヤルピー吸収
エネルギーuE20(Kgf−m)が高くなるという
特有の現象を示す。しかし、0.2%未満ではそ
の効果は少ない。また、1.0%を超える添加は
耐摩耗性および耐事故性が向上するが、それ以
上に製造コストが増加するため、Wは0.2〜1.0
%の範囲にする必要がある。 P:は脆化を助長する有害元素であり、0.025%
以下にする必要がある。 S:Sは介在物量を増加させる元素であり、靭性
が低下するので圧延用ロールでは疲労・耐事故
性の向上のために、介在物量を減少させる必要
がある。そのため、Sは0.025%以下にする必
要がある。 Ni:Niは高炭素鋼において、焼入性に有効な基
地中の固溶Cを減少させず、焼入性に極めて有
効な元素である。本発明においては、必要に応
じて添加されるが、0.1%以下では焼入性の効
果はなく、0.1%以上にする必要がある。しか
し、1.0%以上の添加は残留オーステナイト量
を増加させ、硬さの低下を招くので、Niは0.1
〜1.0%の範囲にする必要がある。 実施例 以下、実施例によつて更に説明する。 電気炉により溶製した鋼をLRFで精錬し、鋼
塊を作製し、この鋼塊を鍛造後、焼ならし、球状
化焼なましを施した。次に、調質処理として油冷
による焼入れ処理後、焼もどしを施し、さらに、
低周波炉により表面焼入れを施し、液体窒素中で
サブゼロ処理後、低温焼もどしをすることによ
り、表面硬さHv800以上を有する冷間圧延用ワー
クロールを製造した。 第1表は発明鋼および比較鋼の成分組成、表面
硬さ(Hv)、摩耗速度(mg/105回転)および20
℃におけるシヤルピー吸収エネルギーuE20(Kgf
−m)を示す表である。 表より発明鋼は、比較鋼に比べ摩耗速度は低
く、耐摩耗性は良好であるにもかかわらず、20℃
におけるシヤルピー吸収エネルギーuE20(Kgf−
m)は同等の値を示していることがわかる。
は、耐摩耗性および耐事故性に優れた冷間圧延用
ロール材に係る。 従来の技術 最近の冷間圧延操業は圧延能率の向上、難加工
材の増加、製品品質の高級化のために、高速化、
連続化、高圧下化、ロールの小径化を指向してお
り、そこで使用されるワークロールは優れた耐摩
耗性を有することが要求されている。このような
圧延に対して、従来の冷間圧延用ロール材として
は、C:0.7〜1.6%、Si:0.15〜1.6%、Mn:0.15
〜1.6%、Cr:3.5〜12.0%を含有し、かつ、Mo:
0.4〜3.0%、V:0.2〜2.0%のうち一種または2
種および選択成分としてNi:1.0%以下を含有す
る冷間圧延用ワークロール材(特開昭57−47849
号)など合金工具鋼が多く提案されている(例え
ば、特開昭56−9328号、特開昭57−108248号)。
前記のように苛酷な圧延操業に用いられる冷間圧
延用ロール材は、耐摩耗性を向上させる目的で高
合金化する傾向にあるが、前記特開昭57−47849
号に提案されたMo:0.4〜3.0%を含有する場合
には、Mo多量添加の影響で、ロール軸部の靭性
が極めて悪くなり、耐事故性が低下するという問
題がある。軸部の靭性が低下すると、圧延操業中
にスポーリング等が発生し、設備の破損あるいは
最悪の場合には、人身事故につながる恐れがあ
る。従つて、耐摩耗性と耐事故性の何れにも優れ
たロール材の開発が求められていた。 発明が解決しようとする問題点 本発明はこれらの問題点の解決を目的とし、具
体的には、耐摩耗性を向上させる目的で高合金化
した時、靭性が低下し耐摩耗性が低下するという
問題点を解決する耐摩耗性および耐事故性に優れ
た冷間圧延用ロール材を提供することを目的とす
る。 <発明の構成> 問題点を解決するための手段ならびにその作用 本発明は、重量%で、C:0.5〜1.2%、Si:0.1
〜1.5%、Mn:0.2〜1.6%、Cr:4.0〜6.0%、
Mo:0.1〜0.5%、V:0.5〜2.0%、W:0.2〜1.0
%、P:0.025%以下、S:0.025%以下を含有
し、若しくはこれに更にNi:0.1〜1.0%を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼
であり、しかも、(V含有量+W含有量)とC含
有量との重量比(V+W)/Cが1.0〜2.0の範囲
内であることを特徴とする。 以下、図面によつて本発明の手段たる構成なら
びに作用を説明すると、次の通りである。 第1図はビツカース硬さとシヤルピー吸収エネ
ルギーの関係に及ぼすWの影響を示すグラフであ
り、第2図は本発明鋼および従来鋼における(V
+W)/Cと摩耗速度の関係を示すグラフであ
る。 本発明者等は前記問題点を解決するため、ロー
ル材の成分組成、特に、V、WおよびCとシヤル
ピー吸収エネルギーおよび摩耗量の関係につき詳
しく検討を行なつた結果、 (1) 成分組成C:1.0〜1.3%、Si:0.65%、Mn:
0.4%、Cr:5%、Mo:0.3%、P:0.015%、
S:0.005%を含有する鋼に、V:0.07〜2.0%
を添加した鋼とC:1.0%、W:0.4%を添加し
た鋼をそれぞれ球状化焼なまし後、油焼入れ、
焼もどしを施し、それぞれのビツカース硬さと
20℃におけるシヤルピー吸収エネルギーuE20
(Kgf−m)の関係を検討した結果、第1図に
示すように同一ビツカース硬さで比較すると
V:1.0%、W:0.4%を添加した鋼(−●−)
はW無添加鋼(−〇−)よりもおよそ2.0Kgf
−m、シヤルピー吸収エネルギーuE20が高くな
り、優れた靭性を示し耐事故性は良好であるこ
と。 (2) 成分組成Si:0.65%、Mn:0.4%、Cr:5.0
%、Mo:0.3%、P:0.015%、S:0.005%を
含有する鋼にC、V、WをそれぞれC:0.9〜
1.5%、V:0.07〜2.0%、W:0〜0.5%の範囲
内で添加した鋼を球状化焼なまし後、油焼入
れ、焼もどしを施し、その後、表面焼入れ、低
温焼もどしを実施し、表面硬さHv800に揃えた
ものについて2円筒式摩耗試験機で摩耗試験を
行ない、(V含有量+W含有量)とC含有量と
の重量比(V+W)/C値と摩耗速度(mg/
105回転)との関係を求めた結果、第2図に示
すように、本発明鋼はVを単独添加した鋼と比
較して同等の耐摩耗性を示すことがわかつた。 上記の結果より、耐摩耗性および耐事故性の優
れた冷間圧延用ロール材を提供できることを知見
し、本発明を完成した。 以下、本発明に用いられるロール材の成分組成
を限定する理由を説明する。 C:Cは一部または全部基地中に固溶し、焼入性
を向上させる元素であり、Cr、Mo、V、Wと
炭化物を形成し、析出硬化による硬さの上昇に
より耐摩耗性を向上する。しかし、0.5%未満
ではその効果は少なく、また、1.2%を超える
と残留オーステナイト量が増加することによる
硬さの低下を招き、耐摩耗性を低下させるの
で、Cは0.5〜1.2%の範囲にする必要がある。 Mn:Mnは焼入性向上元素であり、0.2%以上で
その効果が大きくなるが、1.6%を超えると、
脆化を招くのでMnは0.2〜1.6%の範囲にする
必要がある。 Si:Siは耐摩耗性を向上し、その効果は0.1〜1.5
%の範囲で著しい。0.1%未満では耐事故性向
上に対して不十分であり、1.5%を超えると脆
化を助長するため、Siは0.1〜1.5%の範囲にす
る必要がある。 Cr:CrはCr炭化物を形成し基地中に分散し、耐
摩耗性を向上させるが、4.0%未満ではそれら
の効果は少なく、6.0%を超えると、Cr炭化物
量の増加をもたらし、基地中に固溶するC量を
減少させるため、焼入性を阻害する。そのた
め、Crは4.0〜6.0%を範囲にする必要がある。 Mo:Moは焼入性を増加させる元素であり、ロ
ール用鋼としては、必須の元素である。しか
し、0.1%以下ではその効果は少なく、また、
0.5%を超えると靭性低下を招くのでMoは0.1
〜0.5%の範囲にする必要がある。 V:VはMoと同様に焼入性を上昇させる元素で
あると共に、Cと結合して硬いMC炭化物を形
成し、基地中へ分散析出し、耐摩耗性を向上す
る。本発明では(V含有量+W含有量)とC含
有量との比(V+W)/Cが1.0以下では、耐
摩耗性の向上が期待できない。また、2.0超に
すると、加工性が劣化し、製造コストが増加す
る。また、後記Wの成分限定範囲を0.2〜1.0%
とするため、Vは0.5〜2.0%の範囲にする必要
がある。 W:WはMoおよびVと同様に、硬質炭化物形成
元素であり、硬いMC炭化物を形成し、基地中
へ分散析出するため、耐摩耗性を向上する他
に、同一硬さで比較した場合にシヤルピー吸収
エネルギーuE20(Kgf−m)が高くなるという
特有の現象を示す。しかし、0.2%未満ではそ
の効果は少ない。また、1.0%を超える添加は
耐摩耗性および耐事故性が向上するが、それ以
上に製造コストが増加するため、Wは0.2〜1.0
%の範囲にする必要がある。 P:は脆化を助長する有害元素であり、0.025%
以下にする必要がある。 S:Sは介在物量を増加させる元素であり、靭性
が低下するので圧延用ロールでは疲労・耐事故
性の向上のために、介在物量を減少させる必要
がある。そのため、Sは0.025%以下にする必
要がある。 Ni:Niは高炭素鋼において、焼入性に有効な基
地中の固溶Cを減少させず、焼入性に極めて有
効な元素である。本発明においては、必要に応
じて添加されるが、0.1%以下では焼入性の効
果はなく、0.1%以上にする必要がある。しか
し、1.0%以上の添加は残留オーステナイト量
を増加させ、硬さの低下を招くので、Niは0.1
〜1.0%の範囲にする必要がある。 実施例 以下、実施例によつて更に説明する。 電気炉により溶製した鋼をLRFで精錬し、鋼
塊を作製し、この鋼塊を鍛造後、焼ならし、球状
化焼なましを施した。次に、調質処理として油冷
による焼入れ処理後、焼もどしを施し、さらに、
低周波炉により表面焼入れを施し、液体窒素中で
サブゼロ処理後、低温焼もどしをすることによ
り、表面硬さHv800以上を有する冷間圧延用ワー
クロールを製造した。 第1表は発明鋼および比較鋼の成分組成、表面
硬さ(Hv)、摩耗速度(mg/105回転)および20
℃におけるシヤルピー吸収エネルギーuE20(Kgf
−m)を示す表である。 表より発明鋼は、比較鋼に比べ摩耗速度は低
く、耐摩耗性は良好であるにもかかわらず、20℃
におけるシヤルピー吸収エネルギーuE20(Kgf−
m)は同等の値を示していることがわかる。
【表】
【表】
<発明の効果>
以上説明したように、本発明は、重量%でC:
0.5〜1.2%、Si:0.1〜1.5%、Mn:0.2〜1.6%、
Cr:4.0〜6.0%、Mo:0.1〜0.5%、V:0.5〜2.0
%、W:0.2〜1.0%、P:0.025%以下、S:
0.025%以下と選択成分としてNi:0.1〜1.0%を含
有し、若しくはこれに更にNi:0.1〜1.0%を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなり、
(V+W)/Cが1.0〜2.0の範囲内であることを
特徴とするロール材であつて、本発明により耐摩
耗性および耐事故性は大幅に向上し、ロール原単
位を低減させるだけでなく、圧延寿命の延長によ
り圧延能率を向上させることが可能となつた。
0.5〜1.2%、Si:0.1〜1.5%、Mn:0.2〜1.6%、
Cr:4.0〜6.0%、Mo:0.1〜0.5%、V:0.5〜2.0
%、W:0.2〜1.0%、P:0.025%以下、S:
0.025%以下と選択成分としてNi:0.1〜1.0%を含
有し、若しくはこれに更にNi:0.1〜1.0%を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなり、
(V+W)/Cが1.0〜2.0の範囲内であることを
特徴とするロール材であつて、本発明により耐摩
耗性および耐事故性は大幅に向上し、ロール原単
位を低減させるだけでなく、圧延寿命の延長によ
り圧延能率を向上させることが可能となつた。
第1図はビツカース硬さとシヤルピー吸収エネ
ルギーの関係に及ぼすWの影響を示すグラフ、第
2図は本発明鋼および従来鋼における(V/
W)/Cと摩耗速度の関係を示すグラフである。
ルギーの関係に及ぼすWの影響を示すグラフ、第
2図は本発明鋼および従来鋼における(V/
W)/Cと摩耗速度の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%で、C:0.5〜1.2%、Si:0.1〜1.5%、
Mn:0.2〜1.6%、Cr:4.0〜6.0%、Mo:0.1〜0.5
%、V:0.5〜2.0%、W:0.2〜1.0%、P:0.025
%以下、S:0.025%以下を含有し、残部がFeお
よび不可避的不純物よりなる鋼であり、しかも、
(V含有量+W含有量)とC含有量との重量比
(V+W)/Cが1.0〜2.0の範囲内であることを
特徴とする耐摩耗性および耐事故性に優れた冷間
圧延用ロール材。 2 重量%で、C:0.5〜1.2%、Si:0.1〜1.5%、
Mn:0.2〜1.6%、Ni:0.1〜1.0%、Cr:4.0〜6.0
%、Mo:0.1〜0.5%、V:0.5〜2.0%、W:0.2〜
1.0%、P:0.025%以下、S:0.025%以下を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼
であり、しかも、(V含有量+W含有量)とC含
有量との重量比(V+W)/Cが1.0〜2.0の範囲
内であることを特徴とする耐摩耗性および耐事故
性に優れた冷間圧延用ロール材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30352586A JPS63157836A (ja) | 1986-12-18 | 1986-12-18 | 冷間圧延用ロ−ル材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30352586A JPS63157836A (ja) | 1986-12-18 | 1986-12-18 | 冷間圧延用ロ−ル材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63157836A JPS63157836A (ja) | 1988-06-30 |
JPH0575819B2 true JPH0575819B2 (ja) | 1993-10-21 |
Family
ID=17922039
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30352586A Granted JPS63157836A (ja) | 1986-12-18 | 1986-12-18 | 冷間圧延用ロ−ル材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63157836A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103014532A (zh) * | 2013-01-16 | 2013-04-03 | 唐山亿联盛轧辊有限公司 | 一种高耐磨复合轧辊及其制备方法 |
-
1986
- 1986-12-18 JP JP30352586A patent/JPS63157836A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS63157836A (ja) | 1988-06-30 |
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