JPH0556643B2 - - Google Patents
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- JPH0556643B2 JPH0556643B2 JP60044536A JP4453685A JPH0556643B2 JP H0556643 B2 JPH0556643 B2 JP H0556643B2 JP 60044536 A JP60044536 A JP 60044536A JP 4453685 A JP4453685 A JP 4453685A JP H0556643 B2 JPH0556643 B2 JP H0556643B2
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- winding
- primary
- core leg
- transformer
- windings
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
- H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
- H01F30/12—Two-phase, three-phase or polyphase transformers
- H01F30/14—Two-phase, three-phase or polyphase transformers for changing the number of phases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、き電用変圧器として使用されるスコ
ツト結線変圧器に関するものである。
ツト結線変圧器に関するものである。
［発明の技術的背景とその問題点］
高速電気車に電力を供給するための、き電用変
圧器には第８図に示すような変形ウツドブリツジ
結線と呼ばれる３相２相変換用変圧器１と昇圧用
変圧器２とで構成されたものが使用されている。
（例えば「鉄道技術研究所速報」1984年３月、No.
−Ａ−84−39、国鉄発行、P2，３） ３相２相変換用変圧器１は１次巻線がＹ結線で
あり電圧E1で受電し、２次巻線はＶ相を並列接
続した二重三角結線である。
圧器には第８図に示すような変形ウツドブリツジ
結線と呼ばれる３相２相変換用変圧器１と昇圧用
変圧器２とで構成されたものが使用されている。
（例えば「鉄道技術研究所速報」1984年３月、No.
−Ａ−84−39、国鉄発行、P2，３） ３相２相変換用変圧器１は１次巻線がＹ結線で
あり電圧E1で受電し、２次巻線はＶ相を並列接
続した二重三角結線である。
この２次巻線の１組の出力端子ac間の電圧を
E2とすれば、もう１組の出力端子b′d′間の電圧は
E2／√３となり、端子ａ，ｃ間と端子b′，d′間の
電圧の位相差は90度になつている。
E2とすれば、もう１組の出力端子b′d′間の電圧は
E2／√３となり、端子ａ，ｃ間と端子b′，d′間の
電圧の位相差は90度になつている。
昇圧用変圧器２は入力端子b′，d′間の電圧E2／
√３を昇圧し出力端子ｂ，ｄ間に電圧E2を発生
する単巻変圧器である。
√３を昇圧し出力端子ｂ，ｄ間に電圧E2を発生
する単巻変圧器である。
この変形ウツドブリツジ結線変圧器方式では、
１次側中性点０が直接接地できるので、超高圧線
路から直接受電でき、１次巻線の絶縁が大幅に低
減できる利点がある。
１次側中性点０が直接接地できるので、超高圧線
路から直接受電でき、１次巻線の絶縁が大幅に低
減できる利点がある。
しかしながら、受電するのは超高圧線路からだ
けでなく、受電電圧E1が154KV以下になる場合
もありこの場合は必らすしも１次側の中性点を引
出し、接地する必要はない。
けでなく、受電電圧E1が154KV以下になる場合
もありこの場合は必らすしも１次側の中性点を引
出し、接地する必要はない。
そして、３相２相変換用変圧器１のほかに昇圧
用変圧器２が必要となるため、大形化し、製造価
格が高くなり、かつ広い設置場所と多額の工事費
が必要となる欠点がある。
用変圧器２が必要となるため、大形化し、製造価
格が高くなり、かつ広い設置場所と多額の工事費
が必要となる欠点がある。
次に２次側の絶縁階級の低減について説明す
る。
る。
第９図は変形ウツドブリツジ結線変圧器の片座
と等価である単相二巻線形の電用変圧器３の１次
側に電源４を接続し、２次側にしや断器５を介し
て単巻変圧器６を接続し、電気車７に給電する従
来の単巻変圧器き電方式（AT方式）を示してい
る。この方式ではき電用変圧器３の２次側は非接
地方式となつているため、単巻変圧器６が接続さ
れていない状態、すなわちしや断器５が開の時
に、２次側で地絡が発生することを考慮して、電
気車電圧ETの２倍である２次電圧E2に相当する
絶縁階級としている。
と等価である単相二巻線形の電用変圧器３の１次
側に電源４を接続し、２次側にしや断器５を介し
て単巻変圧器６を接続し、電気車７に給電する従
来の単巻変圧器き電方式（AT方式）を示してい
る。この方式ではき電用変圧器３の２次側は非接
地方式となつているため、単巻変圧器６が接続さ
れていない状態、すなわちしや断器５が開の時
に、２次側で地絡が発生することを考慮して、電
気車電圧ETの２倍である２次電圧E2に相当する
絶縁階級としている。
第１０図は最近開発された新AT方式を示した
ものであり、そのき電用変圧器８は電気車電圧
ETに等しい電圧E2／２である２次巻線と３次巻
線を有する単相三巻線形である。
ものであり、そのき電用変圧器８は電気車電圧
ETに等しい電圧E2／２である２次巻線と３次巻
線を有する単相三巻線形である。
すなわち、１次巻線９には電圧E1の電源４が
接続され、２次巻線１０と３次巻線１１は直列に
接続され、その接続点Ｎは接地され、両端の端子
Ｔ，Ｆに、しや断器５を介して単巻変圧器６を接
続し、電気車７に給電する回路図である。
接続され、２次巻線１０と３次巻線１１は直列に
接続され、その接続点Ｎは接地され、両端の端子
Ｔ，Ｆに、しや断器５を介して単巻変圧器６を接
続し、電気車７に給電する回路図である。
実際の使用では、これらの回路を両座分用意
し、それらの出力電圧の位相差を90度になるよう
に構成し、両座の負荷が同一であれば１次側の３
相電源からの電流は３相平衡が得られるようにし
たものである。
し、それらの出力電圧の位相差を90度になるよう
に構成し、両座の負荷が同一であれば１次側の３
相電源からの電流は３相平衡が得られるようにし
たものである。
この新AT方式では、たとえ、しや断器５が開
の時にも接続点Ｎは接地されているので２次側と
３次側の絶縁階級は電気車電圧ETすなわち２次、
３次の電圧E2／２に相当する値でよく、従来方
式の半分にすることができる。
の時にも接続点Ｎは接地されているので２次側と
３次側の絶縁階級は電気車電圧ETすなわち２次、
３次の電圧E2／２に相当する値でよく、従来方
式の半分にすることができる。
しかし、接続点Ｎで一端が接続されていても、
２次巻線１０と３次巻線１１は独立しているので
両巻線に通電する負荷電流には不平衡を生じる
し、地絡事故時には異常電圧が発生する恐れがあ
るので、き電用変圧器８の巻線間のもれインピー
ダンスには適正な配分が必要である。次にそれを
説明する。
２次巻線１０と３次巻線１１は独立しているので
両巻線に通電する負荷電流には不平衡を生じる
し、地絡事故時には異常電圧が発生する恐れがあ
るので、き電用変圧器８の巻線間のもれインピー
ダンスには適正な配分が必要である。次にそれを
説明する。
もれインピーダンスはｉ，j2組の巻線の一方ｊ
を短絡し、他方ｉに電圧を加えその他の巻線は開
放としたときの電圧、電流から計測され、基準の
容量と電圧に換算した値をZijとして表示する。
そして各巻線に分離したもれインピーダンスZ1，
Z2，Z3は(1)式となる。
を短絡し、他方ｉに電圧を加えその他の巻線は開
放としたときの電圧、電流から計測され、基準の
容量と電圧に換算した値をZijとして表示する。
そして各巻線に分離したもれインピーダンスZ1，
Z2，Z3は(1)式となる。
Z1＝（Z21＋Z31−Z23）／２
Z2＝（Z21＋Z23−Z31）／２
Z3＝（Z31＋Z23−Z21）／２ ……(1)
このもれインピーダンスZ1，Z2，Z3の関係にお
いて、Z2とZ3はほぼ同一値にする必要があるし、
Z1の値についても、その絶対値を小さくすること
が必要である。すなわち、Z1の値が正の方向にあ
まりに大きいと、この新AT方式の特性として３
次巻線に比べて２次巻線の方により多く流れる電
流不平衡の度合が大きくなり、逆にZ1の値が負の
方向にあまり大きいと２次側が短絡した場合３次
側の電圧上昇が大きくなり、３次側が短絡した場
合には２次側の電圧上昇が大きくなり好ましくな
い。
いて、Z2とZ3はほぼ同一値にする必要があるし、
Z1の値についても、その絶対値を小さくすること
が必要である。すなわち、Z1の値が正の方向にあ
まりに大きいと、この新AT方式の特性として３
次巻線に比べて２次巻線の方により多く流れる電
流不平衡の度合が大きくなり、逆にZ1の値が負の
方向にあまり大きいと２次側が短絡した場合３次
側の電圧上昇が大きくなり、３次側が短絡した場
合には２次側の電圧上昇が大きくなり好ましくな
い。
このように、運転上の制約からき電用変圧器８
のもれインピーダンス特性は(2)式の関係を満足さ
せることが大きな要因である。
のもれインピーダンス特性は(2)式の関係を満足さ
せることが大きな要因である。
Z1≒０
Z2≒Z3 ……(2)
［発明の目的］
本発明の目的は以上説明したような点に鑑みて
受電電圧E1が154KV以下の場合に適用すれば、
小形で製造価格が低減できる三巻線スコツト結線
変圧器を得ることである。
受電電圧E1が154KV以下の場合に適用すれば、
小形で製造価格が低減できる三巻線スコツト結線
変圧器を得ることである。
［発明の概要］
本発明によるき電用変圧器は従来から使用され
ているスコツト結線変圧器の２組に相当する鉄心
と巻線を１つのタンクに収納し、２組の１次巻線
をタンク内で並列に接続し、UVWの３本のブツ
シングによつて１次側線路に接続するようにし、
そして２次と３次の絶縁階級を従来の半分にでき
しかももれインピーダンス特性の前記(2)式の関係
を満足できるようにしたものである。
ているスコツト結線変圧器の２組に相当する鉄心
と巻線を１つのタンクに収納し、２組の１次巻線
をタンク内で並列に接続し、UVWの３本のブツ
シングによつて１次側線路に接続するようにし、
そして２次と３次の絶縁階級を従来の半分にでき
しかももれインピーダンス特性の前記(2)式の関係
を満足できるようにしたものである。
［発明の実施例］
以下本発明を第１図に示す実施例について説明
する。第１の鉄心脚１２には主座用２次巻線１６
とそれに対応する主座用１次巻線１７を巻装し、
第２の鉄心脚１３には主座用３次巻線１８とそれ
に対応する主座用１次巻線１９を巻装する。尚第
１、第２の鉄心脚１２と１３は同一寸法であり、
２次巻線１６と３次巻線１８および１次巻線１７
と１９は各々同一寸法、同一巻回数としておく。
する。第１の鉄心脚１２には主座用２次巻線１６
とそれに対応する主座用１次巻線１７を巻装し、
第２の鉄心脚１３には主座用３次巻線１８とそれ
に対応する主座用１次巻線１９を巻装する。尚第
１、第２の鉄心脚１２と１３は同一寸法であり、
２次巻線１６と３次巻線１８および１次巻線１７
と１９は各々同一寸法、同一巻回数としておく。
第３の鉄心脚１４にはＴ座用２次巻線２０とそ
れに対応するＴ座用１次巻線２１を巻装し、第４
の鉄心脚１５にはＴ座用３次巻線２２とそれに対
応するＴ座用１次巻線２３を巻装する。尚第３、
第４の鉄心脚１４と１５は同一寸法であり、２次
巻線２０と３次巻線２２および１次巻線２１と２
３は各々同一寸法、同一巻回数としておく。
れに対応するＴ座用１次巻線２１を巻装し、第４
の鉄心脚１５にはＴ座用３次巻線２２とそれに対
応するＴ座用１次巻線２３を巻装する。尚第３、
第４の鉄心脚１４と１５は同一寸法であり、２次
巻線２０と３次巻線２２および１次巻線２１と２
３は各々同一寸法、同一巻回数としておく。
主座用の２次巻線１６と３次巻線１８は上下振
分け巻きで交差接続で循環回路ができる構成とし
ておく。
分け巻きで交差接続で循環回路ができる構成とし
ておく。
主座用の１次巻線１７，１９は上下端を線路端
子Ｕ，Ｗとし、その中央を接続点M1，M2とす
る。
子Ｕ，Ｗとし、その中央を接続点M1，M2とす
る。
Ｔ座用の２次巻線２０と３次巻線２２は普通の
巻き方であり、１次巻線２１，２３は上下振分け
巻きで、上下端を線路端子Ｖとし、その中央を接
続点M1，M2とする。
巻き方であり、１次巻線２１，２３は上下振分け
巻きで、上下端を線路端子Ｖとし、その中央を接
続点M1，M2とする。
そして、主座用とＴ座用の接続点M1，M2をそ
れぞれ接続する。
れぞれ接続する。
Ｔ座用１次巻線２１，２３に発生する電圧は主
座用１次巻線１７，１９に印加される電圧E1の
√３／２倍となるようにし、２次巻線１６，２０
および３次巻線１８，２２に各々発生する電圧の
大きさをE2／２となるようにする。
座用１次巻線１７，１９に印加される電圧E1の
√３／２倍となるようにし、２次巻線１６，２０
および３次巻線１８，２２に各々発生する電圧の
大きさをE2／２となるようにする。
以上のような構成にし、１次側端子Ｕ，Ｖ，Ｗ
に３相電源を印加すれば普通のスコツト結線変圧
器と同様に作用し、主座用の２次巻線１６と３次
巻線１８には同一位相の電圧が、Ｔ座用の２次巻
線２０と３次巻線２２には主座用の電圧と90度の
位相差をもつ電圧が、それぞれ得られる。
に３相電源を印加すれば普通のスコツト結線変圧
器と同様に作用し、主座用の２次巻線１６と３次
巻線１８には同一位相の電圧が、Ｔ座用の２次巻
線２０と３次巻線２２には主座用の電圧と90度の
位相差をもつ電圧が、それぞれ得られる。
そして各々の２次巻線と３次巻線に同一負荷を
同時に接続する１次側から流れ込む３相電流は平
衡することも、普通のスコツト結線変圧器と同様
である。
同時に接続する１次側から流れ込む３相電流は平
衡することも、普通のスコツト結線変圧器と同様
である。
２次巻線と３次巻線の絶縁階級については、使
用時その一端Ｎが必らず接地されているので従来
の半分でよいことは明確である。
用時その一端Ｎが必らず接地されているので従来
の半分でよいことは明確である。
次にこの構成における、もれインピーダンス特
性を第２図から第５図までを使つて説明する。こ
れらの関係は第１図に示す構成をより、わかり易
く、位相差をもわかるように表示したものであ
り、鉄心脚は省略してある。
性を第２図から第５図までを使つて説明する。こ
れらの関係は第１図に示す構成をより、わかり易
く、位相差をもわかるように表示したものであ
り、鉄心脚は省略してある。
第２図から第５図までは、この変圧器の巻線間
のもれインピーダンス測定を行なう場合の回路図
でもあり、単相電源２４と短絡リード２５につい
て、各場合を表示し、流れる電流を矢印で示して
いる。
のもれインピーダンス測定を行なう場合の回路図
でもあり、単相電源２４と短絡リード２５につい
て、各場合を表示し、流れる電流を矢印で示して
いる。
第２図は主座用の２次巻線と１次巻線の間のも
れインピーダンスZ21の測定時であり、２次巻線
１６と１次巻線１７に電流が流れる。
れインピーダンスZ21の測定時であり、２次巻線
１６と１次巻線１７に電流が流れる。
次に主座用の３次巻線と１次巻線の間のもれイ
ンピーダンスZ31の測定時は第２図で３次巻線１
８に電源２４を移すだけであり、２次巻線１８と
１巻線１９に電流が流れる。この２回の測定は同
一寸法、同一巻回数の巻線での組合せであるので
(3)式が得られる。
ンピーダンスZ31の測定時は第２図で３次巻線１
８に電源２４を移すだけであり、２次巻線１８と
１巻線１９に電流が流れる。この２回の測定は同
一寸法、同一巻回数の巻線での組合せであるので
(3)式が得られる。
Z21＝Z31 ……(3)
第３図は主座用の２次巻線と３次巻線の間のも
れインピーダンスZ23の測定時であり、主座用の
全巻線に電流が流れ、Z21とZ31を測定した条件を
直列接続としたことに相当し、(4)式が得られる。
れインピーダンスZ23の測定時であり、主座用の
全巻線に電流が流れ、Z21とZ31を測定した条件を
直列接続としたことに相当し、(4)式が得られる。
Z28＝Z21＋Z31 ……(4)
(3)，(4)式の関係を(1)式に代入するとZ1＝０，Z2
＝Z8＝Z21の関係が得られ(2)式を満足することが
わかる。
＝Z8＝Z21の関係が得られ(2)式を満足することが
わかる。
第４図はＴ座用の２次巻線と１次巻線の間のも
れインピーダンスZ′21の測定時であり、２次巻線
２０と１次巻線２１および主座用の１次巻線１７
と２次巻線１６に電流が流れる。１次巻線２１の
電流は端子Ｖで分流し短絡リード２５を通つて１
次巻線１７に流れ、接続点M1で合流するように
流れる。そして１次巻線１７に発生したアンペア
ターンを打消すように２次巻線１６には循環電流
が流れる。
れインピーダンスZ′21の測定時であり、２次巻線
２０と１次巻線２１および主座用の１次巻線１７
と２次巻線１６に電流が流れる。１次巻線２１の
電流は端子Ｖで分流し短絡リード２５を通つて１
次巻線１７に流れ、接続点M1で合流するように
流れる。そして１次巻線１７に発生したアンペア
ターンを打消すように２次巻線１６には循環電流
が流れる。
この第４図におけるもれインピーダンスZ′２１
が前述したZ21と同一値になるように設計される。
が前述したZ21と同一値になるように設計される。
次にＴ座用の３次巻線と１次巻線の間のもれイ
ンピーダンスZ′31の測定時には、第４図で３次巻
線２２に電源２４を移すだけであり、３次巻線２
２と１次巻線２３および主座用の１次巻線１９と
３次巻線１８に電流が流れる。
ンピーダンスZ′31の測定時には、第４図で３次巻
線２２に電源２４を移すだけであり、３次巻線２
２と１次巻線２３および主座用の１次巻線１９と
３次巻線１８に電流が流れる。
この２回の測定は、同一寸法、同一巻回数の巻
線での組合せであるので(5)式がが得られる。
線での組合せであるので(5)式がが得られる。
Z′21＝Z′31 ……(5)
第５図はＴ座用の２次巻線と３次巻線の間のも
れインピーダンスZ′23の測定時であり、２次巻線
２０に電源２４を接続し、３次巻線２２が短絡リ
ード２５により短絡されている。この場合に通電
する巻線は主座とＴ座用の全部であり、前述のも
れインピーダンスZ′21とZ′31と測定した条件を直
列接続としたことに相当するので、(6)式が得られ
る。
れインピーダンスZ′23の測定時であり、２次巻線
２０に電源２４を接続し、３次巻線２２が短絡リ
ード２５により短絡されている。この場合に通電
する巻線は主座とＴ座用の全部であり、前述のも
れインピーダンスZ′21とZ′31と測定した条件を直
列接続としたことに相当するので、(6)式が得られ
る。
Z′23＝Z′21＋Z′31 ……(6)
(5)，(6)式の関係を(1)式に代入するとZ1＝０，Z2
＝Z3＝Z′21の関係が得られ(2)式を満足することが
わかる。
＝Z3＝Z′21の関係が得られ(2)式を満足することが
わかる。
鉄心構成は一般には鉄心脚１２と１３を、鉄心
脚１４と１５を各々一体とする２鉄心方式である
が、各脚を別々に、あるいは４脚を一体とする方
式であつてもわまわない。設置場所までの輸送や
設置場所の条件などで最適となる方法を採用すれ
ばよい。
脚１４と１５を各々一体とする２鉄心方式である
が、各脚を別々に、あるいは４脚を一体とする方
式であつてもわまわない。設置場所までの輸送や
設置場所の条件などで最適となる方法を採用すれ
ばよい。
尚、１次側の中性点接地による１次側の低減絶
縁、段絶縁は本発明では不可能であるが、１次側
の絶縁階級が140号以下への適用を考えれば中性
点を引出さなくても、絶縁低減という観点からは
さほど問題にならない。
縁、段絶縁は本発明では不可能であるが、１次側
の絶縁階級が140号以下への適用を考えれば中性
点を引出さなくても、絶縁低減という観点からは
さほど問題にならない。
以上の説明からわかるように本発明によればも
れインピーダンス特性を満足すると共に次の特長
がある。
れインピーダンス特性を満足すると共に次の特長
がある。
(1) １タンク方式なので小形・軽量化ができる。
(2) ２次と３次の絶縁階級を従来の半分にでき
る。そして２次と３次の回路に使用される。し
や断器、断路器および避雷器などについても同
様に低い絶縁階級の機器でよいことになる。
る。そして２次と３次の回路に使用される。し
や断器、断路器および避雷器などについても同
様に低い絶縁階級の機器でよいことになる。
(3) 高電圧である１次巻線を外側配置としている
ので、１次巻線のタツプ引出しが容易であり絶
縁構造上有利となり、１次巻線を内側配置する
サンドイツチ巻線方式より、寸法の縮少化が可
能である。
ので、１次巻線のタツプ引出しが容易であり絶
縁構造上有利となり、１次巻線を内側配置する
サンドイツチ巻線方式より、寸法の縮少化が可
能である。
(4) 鉄心脚１２と１３の各巻線、鉄心脚１４と１
５の各巻線は、各々同一寸法、同一巻回数であ
るので、その種類が少なく、工作が容易であ
る。
５の各巻線は、各々同一寸法、同一巻回数であ
るので、その種類が少なく、工作が容易であ
る。
第６図は主座用巻線の変形例を示したものであ
り、１次巻線２６を交差接続として、Ｔ座用１次
巻線からの流入する電流を矢印に示すように通す
構成としている。１次巻線２６は複雑になるが２
次巻線１６や３次巻線１８に循環電流を発生しな
いですむ利点がある。
り、１次巻線２６を交差接続として、Ｔ座用１次
巻線からの流入する電流を矢印に示すように通す
構成としている。１次巻線２６は複雑になるが２
次巻線１６や３次巻線１８に循環電流を発生しな
いですむ利点がある。
次に２次側と３次側の負荷のかかり方におい
て、３次側より２次側の方により大きな負荷がか
かる場合がある。例えば２次側に130％の、３次
側に70％の各負荷が短時間であるがかかる場合が
ある。第１図の結線の場合であれば、２次巻線１
６，２０に130％電流が流れる１次巻線１７には
130％電流が流れる。３次巻線１８，２２に70％
電流が流れると１次巻線１９には70％電流が流れ
る。このような負荷のアンバランスに対しても変
圧器として耐える必要がある。
て、３次側より２次側の方により大きな負荷がか
かる場合がある。例えば２次側に130％の、３次
側に70％の各負荷が短時間であるがかかる場合が
ある。第１図の結線の場合であれば、２次巻線１
６，２０に130％電流が流れる１次巻線１７には
130％電流が流れる。３次巻線１８，２２に70％
電流が流れると１次巻線１９には70％電流が流れ
る。このような負荷のアンバランスに対しても変
圧器として耐える必要がある。
この目的を達成するための手段を第７図に示
す。第７図においては第１図に示す結線において
Ｔ座用変圧器の２次巻線２０と３次巻線２２を入
れ替えている。このような結線にすると２次巻線
１６に130％電流が、３次巻線２２には70％電流
が流れるので１次巻線１７には約118％電流が流
れる。３次巻線１８に70％電流が、２次巻線２０
に130％電流が流れると１次巻線１９には約89％
電流が流れる。
す。第７図においては第１図に示す結線において
Ｔ座用変圧器の２次巻線２０と３次巻線２２を入
れ替えている。このような結線にすると２次巻線
１６に130％電流が、３次巻線２２には70％電流
が流れるので１次巻線１７には約118％電流が流
れる。３次巻線１８に70％電流が、２次巻線２０
に130％電流が流れると１次巻線１９には約89％
電流が流れる。
すなわち第１図では１次巻線１７に大きな電流
が、１次巻線１９には小さな電流が各々流れるの
で、１次巻線１７の温度が高くなる。これに対し
て第７図では１次巻線１７の電流は大きくはなる
が、130％にはならないし、１次巻線１９には100
％より小さい電流となるので、１次巻線１７の温
度は第１図の場合より低くなる。
が、１次巻線１９には小さな電流が各々流れるの
で、１次巻線１７の温度が高くなる。これに対し
て第７図では１次巻線１７の電流は大きくはなる
が、130％にはならないし、１次巻線１９には100
％より小さい電流となるので、１次巻線１７の温
度は第１図の場合より低くなる。
このようにアンバランス負荷が、このスコツト
結線変圧器にかかつても１次巻線１７の温度上昇
は少なくなり、温度の高いことによる絶縁物の劣
化が小さくできる。逆にいえば、温度が高くなら
ないので、その分だけ細い素線が使用できるの
で、材料費の低減が可能となる。
結線変圧器にかかつても１次巻線１７の温度上昇
は少なくなり、温度の高いことによる絶縁物の劣
化が小さくできる。逆にいえば、温度が高くなら
ないので、その分だけ細い素線が使用できるの
で、材料費の低減が可能となる。
このように巻線の構成はその要旨を変更しない
範囲で適宜変形し実施し得ることは勿論である。
範囲で適宜変形し実施し得ることは勿論である。
又容量が大きくあるいは輸送条件が小さく、輸
送が困難となる場合には主座用変圧器とＴ座用変
圧器を別々のタンクに収納し、油中ダクトで接続
し、一体とする方法を採用してもよい。
送が困難となる場合には主座用変圧器とＴ座用変
圧器を別々のタンクに収納し、油中ダクトで接続
し、一体とする方法を採用してもよい。
［発明の効果］
以上のように本発明によれば主座変圧器用の１
次巻線と２次巻線を第１の鉄心脚に巻装し、主座
変圧器用の１次巻線と３次巻線を第２の鉄心脚に
巻装し、Ｔ座変圧器用１次巻線と２次巻線を第３
の鉄心脚に巻装し、Ｔ座変圧器の１次巻線と３次
巻線を第４の鉄心脚に巻装したものにておいて、
第１の鉄心脚と第３の鉄心脚に巻装した１次巻線
および第２の鉄心脚と第４の鉄心脚に巻装した１
次巻線を別々にスコツト結線し、第１の鉄心脚と
第２の鉄心脚に巻装した１次巻線の線路に接続さ
れる端子を並列に接続し、第３の鉄心脚と第４の
鉄心脚に巻装した１次巻線の線路に接続される端
子を並列に接続したのでもれインピーダンス特性
を満足し運転上の不具合をなくし、２次および３
次の巻線および回路の絶縁階級が半減でき、しか
も小形軽量化が可能で製造価格が低減できる三巻
線スコツト結線変圧器を提供できる。
次巻線と２次巻線を第１の鉄心脚に巻装し、主座
変圧器用の１次巻線と３次巻線を第２の鉄心脚に
巻装し、Ｔ座変圧器用１次巻線と２次巻線を第３
の鉄心脚に巻装し、Ｔ座変圧器の１次巻線と３次
巻線を第４の鉄心脚に巻装したものにておいて、
第１の鉄心脚と第３の鉄心脚に巻装した１次巻線
および第２の鉄心脚と第４の鉄心脚に巻装した１
次巻線を別々にスコツト結線し、第１の鉄心脚と
第２の鉄心脚に巻装した１次巻線の線路に接続さ
れる端子を並列に接続し、第３の鉄心脚と第４の
鉄心脚に巻装した１次巻線の線路に接続される端
子を並列に接続したのでもれインピーダンス特性
を満足し運転上の不具合をなくし、２次および３
次の巻線および回路の絶縁階級が半減でき、しか
も小形軽量化が可能で製造価格が低減できる三巻
線スコツト結線変圧器を提供できる。
第１図は本発明による三巻線スコツト結線変圧
器の一実施例を示す結線図、第２図から第５図ま
では本発明による巻線の接続と各巻線間のもれイ
ンピーダンス測定を示す結線図、第６図は本発明
による他の実施例の一部を示す結線図、第７図は
本発明の従属発明を示す結線図、第８図は従来の
変形ウツドブリツジ結線のき電変圧器の結線図、
第９図は従来の変形ウツドブリツジ結線における
AT方式の回路構成説明図、第１０図は新しい三
巻線き電用変圧器によるAT方式の回路構成説明
図である。 １……３相２相変換用変圧器、２……昇圧用変
圧器、３，８……き電用変圧器、５……しや断
器、６……単巻変圧器、７……電気車、１２，１
３，１４，１５……鉄心脚、９，１７，１９，２
１，２３……１次巻線、１０，１６，２０……２
次巻線、１１，１８，２２……３次巻線。
器の一実施例を示す結線図、第２図から第５図ま
では本発明による巻線の接続と各巻線間のもれイ
ンピーダンス測定を示す結線図、第６図は本発明
による他の実施例の一部を示す結線図、第７図は
本発明の従属発明を示す結線図、第８図は従来の
変形ウツドブリツジ結線のき電変圧器の結線図、
第９図は従来の変形ウツドブリツジ結線における
AT方式の回路構成説明図、第１０図は新しい三
巻線き電用変圧器によるAT方式の回路構成説明
図である。 １……３相２相変換用変圧器、２……昇圧用変
圧器、３，８……き電用変圧器、５……しや断
器、６……単巻変圧器、７……電気車、１２，１
３，１４，１５……鉄心脚、９，１７，１９，２
１，２３……１次巻線、１０，１６，２０……２
次巻線、１１，１８，２２……３次巻線。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 主座変圧器用の１次巻線と２次巻線を第１の
鉄心脚に巻装し、主座変圧器用の１次巻線と３次
巻線を第２の鉄心脚に巻装し、Ｔ座変圧器用１次
巻線と２次巻線を第３の鉄心脚に巻装し、Ｔ座変
圧器の１次巻線と３次巻線を第４の鉄心脚に巻装
したものにおいて、第１の鉄心脚と第３の鉄心脚
に巻装した１次巻線および第２の鉄心脚と第４の
鉄心脚に巻装した１次巻線を別々にスコツト結線
し、第１の鉄心脚と第２の鉄心脚に巻装した１次
巻線の線路に接続される端子を並列に接続し、第
３の鉄心脚と第４の鉄心脚に巻装した１次巻線の
線路に接続される端子を並列に接続したことを特
徴とする三巻線スコツト結線変圧器。 ２ 主座変圧器用の１次巻線と２次巻線を第１の
鉄心脚に巻装し、主座変圧器用の１次巻線と３次
巻線を第２の鉄心脚に巻装し、Ｔ座変圧器用１次
巻線と３次巻線を第３の鉄心脚に巻装し、Ｔ座変
圧器の１次巻線と２次巻線を第４の鉄心脚に巻装
したものにおいて、第１の鉄心脚と第３の鉄心脚
に巻装した１次巻線および第２の鉄心脚と第４の
鉄心脚に巻装した１次巻線を別々にスコツト結線
し、第１の鉄心脚と第２の鉄心脚に巻装した１次
巻線の線路に接続される端子を並列に接続し、第
３の鉄心脚と第４の鉄心脚に巻装した１次巻線の
線路に接続される端子を並列に接続したことを特
徴とする三巻線スコツト結線変圧器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60044536A JPS61204919A (ja) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | 三巻線スコツト結線変圧器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60044536A JPS61204919A (ja) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | 三巻線スコツト結線変圧器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204919A JPS61204919A (ja) | 1986-09-11 |
| JPH0556643B2 true JPH0556643B2 (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=12694226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60044536A Granted JPS61204919A (ja) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | 三巻線スコツト結線変圧器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61204919A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5257938B2 (ja) * | 2009-02-20 | 2013-08-07 | トクデン株式会社 | 三相単相変換型電圧調整変圧器 |
| CN104575999A (zh) * | 2015-01-13 | 2015-04-29 | 正泰电气股份有限公司 | 一种同相供电用牵引变压器 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60163739A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-26 | Japanese National Railways<Jnr> | Ａｔき電方式用変電所の絶縁低減方法 |
-
1985
- 1985-03-08 JP JP60044536A patent/JPS61204919A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60163739A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-26 | Japanese National Railways<Jnr> | Ａｔき電方式用変電所の絶縁低減方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61204919A (ja) | 1986-09-11 |
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