JPH0551278A - セラミツク多孔体 - Google Patents
セラミツク多孔体Info
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- JPH0551278A JPH0551278A JP3237433A JP23743391A JPH0551278A JP H0551278 A JPH0551278 A JP H0551278A JP 3237433 A JP3237433 A JP 3237433A JP 23743391 A JP23743391 A JP 23743391A JP H0551278 A JPH0551278 A JP H0551278A
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- ceramic
- layer
- thermal expansion
- ceramic porous
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
(57)【要約】
【構成】 内部連通空間を有する３次元網状構造をなし
たセラミック多孔体において、セラミック多孔体主体を
炭化ケイ素にて形成すると共に、このセラミック多孔体
主体の骨格に該主体の熱膨張係数の１８％以内の熱膨張
係数を有するようにアルミナ及び炭化ケイ素含有第１セ
ラミック層を形成し、かつこの第１セラミック層上にそ
の熱膨張係数の１８％以内の熱膨張係数を有するアルミ
ナ層を形成してなることを特徴とする、鋳物の濾過に使
用されるセラミック多孔体を提供する。 【効果】 本発明のセラミック多孔体は、鋳物、特に鋳
鉄の濾過に使用され、１００ｋｇ以上の大容量の鋳鉄を
１４００℃以上の高温で２０秒以上の時間をかけて濾過
しても溶損が生じないものである。
たセラミック多孔体において、セラミック多孔体主体を
炭化ケイ素にて形成すると共に、このセラミック多孔体
主体の骨格に該主体の熱膨張係数の１８％以内の熱膨張
係数を有するようにアルミナ及び炭化ケイ素含有第１セ
ラミック層を形成し、かつこの第１セラミック層上にそ
の熱膨張係数の１８％以内の熱膨張係数を有するアルミ
ナ層を形成してなることを特徴とする、鋳物の濾過に使
用されるセラミック多孔体を提供する。 【効果】 本発明のセラミック多孔体は、鋳物、特に鋳
鉄の濾過に使用され、１００ｋｇ以上の大容量の鋳鉄を
１４００℃以上の高温で２０秒以上の時間をかけて濾過
しても溶損が生じないものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋳物用、特に鋳鉄用の濾
過材として好適に用いられるセラミック多孔体に関す
る。
過材として好適に用いられるセラミック多孔体に関す
る。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、内部連通空間を有する３次元網状構造をなしたセラ
ミック多孔体（セラミックフォーム）を鋳鉄等の溶融金
属より不純物を除去するための濾過材として使用するこ
とは知られている。この場合、鋳鉄の不純物を濾過によ
り除去するためのセラミック多孔体としては、耐熱衝撃
性の良い炭化ケイ素をセラミック原料として使用するこ
とが有効である。
り、内部連通空間を有する３次元網状構造をなしたセラ
ミック多孔体（セラミックフォーム）を鋳鉄等の溶融金
属より不純物を除去するための濾過材として使用するこ
とは知られている。この場合、鋳鉄の不純物を濾過によ
り除去するためのセラミック多孔体としては、耐熱衝撃
性の良い炭化ケイ素をセラミック原料として使用するこ
とが有効である。
【０００３】しかし、炭化ケイ素製のセラミック多孔体
を鋳鉄用濾過材とした場合、鋳鉄量が少なく、鋳鉄温度
を低くして短時間で濾過する場合はセラミック多孔体に
溶損が生じ難いが、鋳鉄温度を１４００℃以上に上げ、
大容量の鋳鉄を濾過しようとすると炭化ケイ素が鋳鉄と
反応し、セラミック多孔体が溶損するため、炭化ケイ素
製セラミック多孔体は大容量の鋳鉄をより時間をかけて
濾過する用途には使用することができない。
を鋳鉄用濾過材とした場合、鋳鉄量が少なく、鋳鉄温度
を低くして短時間で濾過する場合はセラミック多孔体に
溶損が生じ難いが、鋳鉄温度を１４００℃以上に上げ、
大容量の鋳鉄を濾過しようとすると炭化ケイ素が鋳鉄と
反応し、セラミック多孔体が溶損するため、炭化ケイ素
製セラミック多孔体は大容量の鋳鉄をより時間をかけて
濾過する用途には使用することができない。
【０００４】本発明は上記事情を改善するためになされ
たもので、大容量の鋳鉄をより長時間濾過する場合でも
溶損が生じ難く、従って鋳物用濾過材として適したセラ
ミック多孔体を提供することを目的とする。
たもので、大容量の鋳鉄をより長時間濾過する場合でも
溶損が生じ難く、従って鋳物用濾過材として適したセラ
ミック多孔体を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者らは上
記目的を達成するため鋭意検討を行い、耐熱衝撃性に優
れた炭化ケイ素をセラミック多孔体主体とし、鉄との反
応性が炭化ケイ素より低いアルミナを用いて炭化ケイ素
からなるセラミック多孔体主体の骨格をアルミナでコー
ティングすることを試みた。
記目的を達成するため鋭意検討を行い、耐熱衝撃性に優
れた炭化ケイ素をセラミック多孔体主体とし、鉄との反
応性が炭化ケイ素より低いアルミナを用いて炭化ケイ素
からなるセラミック多孔体主体の骨格をアルミナでコー
ティングすることを試みた。
【０００６】しかし、１４００℃以上の高温の鋳鉄を２
０秒以上で１００ｋｇ以上の大容量濾過する場合は、溶
損が生じ、この原因は、炭化ケイ素からなるセラミック
多孔体主体にアルミナコーティングを施した場合、クラ
ックが発生することによるためと思われた。
０秒以上で１００ｋｇ以上の大容量濾過する場合は、溶
損が生じ、この原因は、炭化ケイ素からなるセラミック
多孔体主体にアルミナコーティングを施した場合、クラ
ックが発生することによるためと思われた。
【０００７】このため、本発明者は更に検討を続けた結
果、炭化ケイ素からなるセラミック多孔体主体の骨格に
対しアルミナ層を形成する場合、アルミナと炭化ケイ素
を含有し、セラミック多孔体主体の熱膨張係数の１８％
以内で、かつアルミナの熱膨張係数の１８％以内のセラ
ミック層を介在させることにより、クラックのないセラ
ミック多孔質が得られ、大容量の鋳鉄を１４００℃以上
の高温で２０秒以上の長時間濾過した場合でも溶損がな
く、セラミック多孔体に変化が生じないことを知見し、
本発明をなすに至ったものである。
果、炭化ケイ素からなるセラミック多孔体主体の骨格に
対しアルミナ層を形成する場合、アルミナと炭化ケイ素
を含有し、セラミック多孔体主体の熱膨張係数の１８％
以内で、かつアルミナの熱膨張係数の１８％以内のセラ
ミック層を介在させることにより、クラックのないセラ
ミック多孔質が得られ、大容量の鋳鉄を１４００℃以上
の高温で２０秒以上の長時間濾過した場合でも溶損がな
く、セラミック多孔体に変化が生じないことを知見し、
本発明をなすに至ったものである。
【０００８】従って、本発明は、内部連通空間を有する
３次元網状構造をなしたセラミック多孔体において、セ
ラミック多孔体主体を炭化ケイ素にて形成すると共に、
このセラミック多孔体主体の骨格に該主体の熱膨張係数
の１８％以内の熱膨張係数を有するようにアルミナ及び
炭化ケイ素含有第１セラミック層を形成し、かつこの第
１セラミック層上にその熱膨張係数の１８％以内の熱膨
張係数を有するアルミナ層を形成してなることを特徴と
する、鋳物、特に鋳鉄の濾過材として好適に使用される
セラミック多孔体を提供するものである。
３次元網状構造をなしたセラミック多孔体において、セ
ラミック多孔体主体を炭化ケイ素にて形成すると共に、
このセラミック多孔体主体の骨格に該主体の熱膨張係数
の１８％以内の熱膨張係数を有するようにアルミナ及び
炭化ケイ素含有第１セラミック層を形成し、かつこの第
１セラミック層上にその熱膨張係数の１８％以内の熱膨
張係数を有するアルミナ層を形成してなることを特徴と
する、鋳物、特に鋳鉄の濾過材として好適に使用される
セラミック多孔体を提供するものである。
【０００９】以下、本発明につき更に詳しく説明する
と、本発明のセラミック多孔体は、セラミック多孔体主
体を炭化ケイ素により形成する。この場合、このセラミ
ック多孔体主体は、内部連通空間を有する３次元網状構
造をなしており、これは特にセル膜のない軟質ポリウレ
タンフォームを炭化ケイ素を含むスラリーに浸漬し、余
剰のスラリーを除去し、乾燥後、焼成することにより得
ることができる。この場合、炭化ケイ素としては、粒度
が５０μｍ以下、特に２０〜３０μｍのものを使用する
ことが好ましい。粒度が５０μｍより大きいものを使用
すると、鋳鉄濾過に使用した場合、セラミック多孔体に
一部溶損が生じる場合がある。
と、本発明のセラミック多孔体は、セラミック多孔体主
体を炭化ケイ素により形成する。この場合、このセラミ
ック多孔体主体は、内部連通空間を有する３次元網状構
造をなしており、これは特にセル膜のない軟質ポリウレ
タンフォームを炭化ケイ素を含むスラリーに浸漬し、余
剰のスラリーを除去し、乾燥後、焼成することにより得
ることができる。この場合、炭化ケイ素としては、粒度
が５０μｍ以下、特に２０〜３０μｍのものを使用する
ことが好ましい。粒度が５０μｍより大きいものを使用
すると、鋳鉄濾過に使用した場合、セラミック多孔体に
一部溶損が生じる場合がある。
【００１０】ここで、このセラミック多孔体主体は、特
に鋳鉄用濾過材としての用途の点から、空孔数４〜２０
個／２５ｍｍ、特に６〜１３個／２５ｍｍ、かさ比重
０．４〜０．６、特に０．４５〜０．５５のものが好適
である。空孔数が４個／２５ｍｍより少ないと不純物の
除去性（濾過性）が十分でない場合が生じ、２０個／２
５ｍｍより多いとセラミック層をコーティングした場合
に目詰りが多くなる場合が生じる。また、かさ比重が
０．４より小さいと溶湯に対して強度不足が生じること
があり、０．６より大きいとセラミック層をコーティン
グした場合に目詰りが多くなる場合が生じる。
に鋳鉄用濾過材としての用途の点から、空孔数４〜２０
個／２５ｍｍ、特に６〜１３個／２５ｍｍ、かさ比重
０．４〜０．６、特に０．４５〜０．５５のものが好適
である。空孔数が４個／２５ｍｍより少ないと不純物の
除去性（濾過性）が十分でない場合が生じ、２０個／２
５ｍｍより多いとセラミック層をコーティングした場合
に目詰りが多くなる場合が生じる。また、かさ比重が
０．４より小さいと溶湯に対して強度不足が生じること
があり、０．６より大きいとセラミック層をコーティン
グした場合に目詰りが多くなる場合が生じる。
【００１１】本発明は、上記セラミック多孔体主体の骨
格表面にアルミナ及び炭化ケイ素含有第１セラミック層
を形成する。この第１セラミック層は、その熱膨張係数
α1がセラミック多孔体主体の熱膨張係数α0の１８％以
内、より好ましくは１５％以内であり、かつ後述するア
ルミナ層の熱膨張係数α2の１８％以内、より好ましく
は１５％以内であるように形成される。ここで、熱膨張
係数の比は２５〜１０００℃における比較であり、セラ
ミック多孔体主体と第１セラミック層との熱膨張係数の
比は１００×（α1−α0）／α0とによって求められ、
第１セラミック層とアルミナ層との熱膨張係数の比は１
００×（α2−α1）／α1によって求められる。
格表面にアルミナ及び炭化ケイ素含有第１セラミック層
を形成する。この第１セラミック層は、その熱膨張係数
α1がセラミック多孔体主体の熱膨張係数α0の１８％以
内、より好ましくは１５％以内であり、かつ後述するア
ルミナ層の熱膨張係数α2の１８％以内、より好ましく
は１５％以内であるように形成される。ここで、熱膨張
係数の比は２５〜１０００℃における比較であり、セラ
ミック多孔体主体と第１セラミック層との熱膨張係数の
比は１００×（α1−α0）／α0とによって求められ、
第１セラミック層とアルミナ層との熱膨張係数の比は１
００×（α2−α1）／α1によって求められる。
【００１２】上記熱膨張係数の比がそれぞれ１８％を超
える場合は、得られるセラミック多孔体にクラックが生
じ、鋳鉄濾過時にセラミック多孔体が溶損するため、本
発明の目的が達成し得ない。
える場合は、得られるセラミック多孔体にクラックが生
じ、鋳鉄濾過時にセラミック多孔体が溶損するため、本
発明の目的が達成し得ない。
【００１３】上記第１セラミック層は、アルミナと炭化
ケイ素、更に必要により粘土やポリアクリル酸などを配
合したスラリーを上記セラミック多孔体主体の骨格に付
着することにより形成し得る。ここで、これら成分の割
合は、焼成温度で出発原料と同じ結晶を保っていれば、
熱膨張係数もほぼ加成性が成り立つので、この加成性を
利用してスラリーの成分組成及び熱膨張係数を調整する
ことができるが、通常アルミナと炭化ケイ素との比率と
して、アルミナは７０．９〜２４．７％、炭化ケイ素は
２９．１〜７５．３％含むことが好適である。
ケイ素、更に必要により粘土やポリアクリル酸などを配
合したスラリーを上記セラミック多孔体主体の骨格に付
着することにより形成し得る。ここで、これら成分の割
合は、焼成温度で出発原料と同じ結晶を保っていれば、
熱膨張係数もほぼ加成性が成り立つので、この加成性を
利用してスラリーの成分組成及び熱膨張係数を調整する
ことができるが、通常アルミナと炭化ケイ素との比率と
して、アルミナは７０．９〜２４．７％、炭化ケイ素は
２９．１〜７５．３％含むことが好適である。
【００１４】次に、本発明は、上記第１セラミック層上
にアルミナ層を形成する。このアルミナ層はアルミナス
ラリーを用いて形成される。
にアルミナ層を形成する。このアルミナ層はアルミナス
ラリーを用いて形成される。
【００１５】従って、本発明のセラミック多孔体は、セ
ラミック多孔体の骨格表面に第１セラミック層が形成さ
れ、その上にアルミナ層が形成された２層コーティング
構造を有するが、かかるセラミック多孔体を製造する好
適な方法は、セル膜のない軟質ポリウレタンフォーム
に、セラミック多孔体主体を形成し得る炭化ケイ素含有
スラリーを付着し、余剰スラリーを除去し、乾燥した
後、第１セラミック層を形成し得るアルミナと炭化ケイ
素を含むスラリーを付着し、余剰スラリーを除去し、乾
燥し、更にアルミナ層（第２セラミック層）を形成し得
るアルミナスラリーを付着し、余剰スラリーを除去し、
乾燥し、このようにセル膜のない軟質ポリウレタンフォ
ームに各スラリーの乾燥物をコーティングした後、焼成
することが好ましい。この際、焼成条件としては、昇
温、降温とも５０℃／時間以下、特に４０℃／時間以下
とすることが好ましい。５０℃／時間より昇温、降温速
度が早くなると、セラミック多孔体にクラックが生じる
場合がある。
ラミック多孔体の骨格表面に第１セラミック層が形成さ
れ、その上にアルミナ層が形成された２層コーティング
構造を有するが、かかるセラミック多孔体を製造する好
適な方法は、セル膜のない軟質ポリウレタンフォーム
に、セラミック多孔体主体を形成し得る炭化ケイ素含有
スラリーを付着し、余剰スラリーを除去し、乾燥した
後、第１セラミック層を形成し得るアルミナと炭化ケイ
素を含むスラリーを付着し、余剰スラリーを除去し、乾
燥し、更にアルミナ層（第２セラミック層）を形成し得
るアルミナスラリーを付着し、余剰スラリーを除去し、
乾燥し、このようにセル膜のない軟質ポリウレタンフォ
ームに各スラリーの乾燥物をコーティングした後、焼成
することが好ましい。この際、焼成条件としては、昇
温、降温とも５０℃／時間以下、特に４０℃／時間以下
とすることが好ましい。５０℃／時間より昇温、降温速
度が早くなると、セラミック多孔体にクラックが生じる
場合がある。
【００１６】なお、上記第１セラミック層及びアルミナ
層の合計コーティング量はセラミック多孔体主体に対し
１０〜２０％とすることが好ましい。１０％未満ではコ
ーティング量が不足し、鋳鉄を濾過した際に溶損が生じ
る場合があり、２０％を超えると、セラミック多孔体に
目詰りが生じ、鋳鉄を濾過した際の濾過時間が長くなる
ことがあり、またクラックも生じ、溶損が生じる場合が
ある。この場合、第１セラミック層とアルミナ層とのコ
ーティング割合は、重量比で３０：７０〜７０：３０、
特に４０：６０〜６０：４０とすることが好ましい。
層の合計コーティング量はセラミック多孔体主体に対し
１０〜２０％とすることが好ましい。１０％未満ではコ
ーティング量が不足し、鋳鉄を濾過した際に溶損が生じ
る場合があり、２０％を超えると、セラミック多孔体に
目詰りが生じ、鋳鉄を濾過した際の濾過時間が長くなる
ことがあり、またクラックも生じ、溶損が生じる場合が
ある。この場合、第１セラミック層とアルミナ層とのコ
ーティング割合は、重量比で３０：７０〜７０：３０、
特に４０：６０〜６０：４０とすることが好ましい。
【００１７】本発明のセラミック多孔体は、特に鋳鉄の
濾過材として有効に使用されるが、本発明のセラミック
多孔体によれば、１００ｋｇ以上の大容量の鋳鉄を１４
００℃以上、とりわけ１４５０℃以上の高温で濾過する
ことができ、かかる苛酷な条件で濾過を行なってもセラ
ミック多孔体に溶損が生じることがない。
濾過材として有効に使用されるが、本発明のセラミック
多孔体によれば、１００ｋｇ以上の大容量の鋳鉄を１４
００℃以上、とりわけ１４５０℃以上の高温で濾過する
ことができ、かかる苛酷な条件で濾過を行なってもセラ
ミック多孔体に溶損が生じることがない。
【００１８】
【実施例】以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体
的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるも
のではない。なお、下記の例において、部は重量部、％
は重量％を示す。
的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるも
のではない。なお、下記の例において、部は重量部、％
は重量％を示す。
【００１９】［実施例１］ Ａ．セラミック多孔体主体となるセラミックスラリー付
着フォームの作成 熱膨張係数５．５×１０-6，粒度３０μｍの炭化ケイ素
８０部に粘土２０部及び水２０部とカルボキシル基変性
ポリアクリル酸５部を加え、スラリーとした。このスラ
リーに空孔数６個／２５ｍｍのセル膜のないポリウレタ
ンフォームを浸漬し、スラリーが付着したポリウレタン
フォームをロール間（ロール間隙はポリウレタンフォー
ム厚さの２０％）に通して余剰のスラリーを除去した
後、６０℃で乾燥した。
着フォームの作成 熱膨張係数５．５×１０-6，粒度３０μｍの炭化ケイ素
８０部に粘土２０部及び水２０部とカルボキシル基変性
ポリアクリル酸５部を加え、スラリーとした。このスラ
リーに空孔数６個／２５ｍｍのセル膜のないポリウレタ
ンフォームを浸漬し、スラリーが付着したポリウレタン
フォームをロール間（ロール間隙はポリウレタンフォー
ム厚さの２０％）に通して余剰のスラリーを除去した
後、６０℃で乾燥した。
【００２０】得られたフォームのかさ比重は０．４８で
あった。なお、このフォームを焼成した場合の熱膨張係
数（α0）は６．３×１０-6となる。 Ｂ．第１層コーティング 熱膨張係数５．５×１０-6，粒度３０μｍの炭化ケイ素
８０部、粘土２０部、熱膨張係数７．９×１０-6のアル
ミナ１００部をカルボキシ基変性ポリアクリル酸２０％
の水溶液８００部に加え、スラリーを調製した。このス
ラリーにＡで作成したフォームを含浸させ、余剰のスラ
リーを除去し、６０℃で乾燥した。
あった。なお、このフォームを焼成した場合の熱膨張係
数（α0）は６．３×１０-6となる。 Ｂ．第１層コーティング 熱膨張係数５．５×１０-6，粒度３０μｍの炭化ケイ素
８０部、粘土２０部、熱膨張係数７．９×１０-6のアル
ミナ１００部をカルボキシ基変性ポリアクリル酸２０％
の水溶液８００部に加え、スラリーを調製した。このス
ラリーにＡで作成したフォームを含浸させ、余剰のスラ
リーを除去し、６０℃で乾燥した。
【００２１】得られた第１層コーティングフォームのか
さ比重は０．５２であった。また、上記スラリーを乾燥
し、焼成した場合の熱膨張係数（α 1）は７．２×１０
-6であり、Ａの熱膨張係数α0との比は、（α1−α0）
×１００／α0＝１４．３％である。 Ｃ．第２層コーティング 熱膨張係数（α2）７．９×１０-6のアルミナ１００部
をカルボキシル基変性ポリアクリル酸２０％の水溶液９
００部に加え、スラリーを調製し、このスラリーにＢの
フォームを含浸し、Ｂと同様に操作し、かさ比重０．５
７の第２層コーティングフォームを得た。
さ比重は０．５２であった。また、上記スラリーを乾燥
し、焼成した場合の熱膨張係数（α 1）は７．２×１０
-6であり、Ａの熱膨張係数α0との比は、（α1−α0）
×１００／α0＝１４．３％である。 Ｃ．第２層コーティング 熱膨張係数（α2）７．９×１０-6のアルミナ１００部
をカルボキシル基変性ポリアクリル酸２０％の水溶液９
００部に加え、スラリーを調製し、このスラリーにＢの
フォームを含浸し、Ｂと同様に操作し、かさ比重０．５
７の第２層コーティングフォームを得た。
【００２２】なお、第１層コーティングセラミックの熱
膨張係数α1と第２層コーティングセラミックの熱膨張
係数α2との比は、（α2−α1）×１００／α2＝８．９
％である。 Ｄ．焼成 Ｃで得られた第２層コーティングフォームを１４００℃
まで３５時間、１４００℃から２００℃まで３０時間か
けて焼成し、α0が６．３×１０-6 のセラミック多孔体
主体上にα1が７．２×１０-6 の第１セラミック層が形
成され、更にその上にα2が７．９×１０-6 の第２セラ
ミック層が形成されたセラミック多孔体を得た。このセ
ラミック多孔質のかさ比重は０．４９であり、目視観察
の結果ではクラックがないものであった。
膨張係数α1と第２層コーティングセラミックの熱膨張
係数α2との比は、（α2−α1）×１００／α2＝８．９
％である。 Ｄ．焼成 Ｃで得られた第２層コーティングフォームを１４００℃
まで３５時間、１４００℃から２００℃まで３０時間か
けて焼成し、α0が６．３×１０-6 のセラミック多孔体
主体上にα1が７．２×１０-6 の第１セラミック層が形
成され、更にその上にα2が７．９×１０-6 の第２セラ
ミック層が形成されたセラミック多孔体を得た。このセ
ラミック多孔質のかさ比重は０．４９であり、目視観察
の結果ではクラックがないものであった。
【００２３】［実施例２］炭化ケイ素の粒度を２０μｍ
とした以外は実施例１と同様にしてセラミック多孔体を
製造した。
とした以外は実施例１と同様にしてセラミック多孔体を
製造した。
【００２４】［比較例１］実施例１のセラミックスラリ
ー付着フォームＡに、炭化ケイ素８０部、粘土２０部、
アルミナ１５０部とする以外は実施例１と同様にして第
１層コーティングを施した。得られた第１層コーティン
グフォームのかさ比重は０．５２であり、またこの第１
層コーティングセラミック自体を焼成した場合の熱膨張
係数（α1）は７．５×１０-6であり、Ａの熱膨張係数
α0との比は１９．０％であった。
ー付着フォームＡに、炭化ケイ素８０部、粘土２０部、
アルミナ１５０部とする以外は実施例１と同様にして第
１層コーティングを施した。得られた第１層コーティン
グフォームのかさ比重は０．５２であり、またこの第１
層コーティングセラミック自体を焼成した場合の熱膨張
係数（α1）は７．５×１０-6であり、Ａの熱膨張係数
α0との比は１９．０％であった。
【００２５】次に、実施例１と全く同様にして第２層コ
ーティングを施した。得られた第２層コーティングフォ
ームのかさ比重は０．５６であり、第１層コーティング
セラミックの熱膨張係数α1と第２層コーティングセラ
ミックの熱膨張係数α2との比は５．３％であった。
ーティングを施した。得られた第２層コーティングフォ
ームのかさ比重は０．５６であり、第１層コーティング
セラミックの熱膨張係数α1と第２層コーティングセラ
ミックの熱膨張係数α2との比は５．３％であった。
【００２６】更に、実施例１と同様にして焼成し、かさ
比重０．４６のセラミック多孔体を得た。このセラミッ
ク多孔質は目視外観上クラックが見られた。
比重０．４６のセラミック多孔体を得た。このセラミッ
ク多孔質は目視外観上クラックが見られた。
【００２７】［比較例２］スラリーが付着したポリウレ
タンフォームをロール間隙をポリウレタンフォーム厚さ
の１７％としたロール間に通ずる以外は実施例１と同様
にしてセラミックスラリー付着フォームを得、これを実
施例１のＤ工程と同様にして焼成して、かさ比重０．５
０のセラミック多孔体を得た。
タンフォームをロール間隙をポリウレタンフォーム厚さ
の１７％としたロール間に通ずる以外は実施例１と同様
にしてセラミックスラリー付着フォームを得、これを実
施例１のＤ工程と同様にして焼成して、かさ比重０．５
０のセラミック多孔体を得た。
【００２８】上で得られたセラミック多孔体内に鋳湯を
流し、鋳湯を濾過する鋳湯テストを下記条件で行なっ
た。その結果を表１，２に示す。
流し、鋳湯を濾過する鋳湯テストを下記条件で行なっ
た。その結果を表１，２に示す。
【００２９】条件 セラミック多孔体サイズ：７５×７５×２５ｍｍ 鋳鉄種：ＦＣＤ（鋳湯温度を１３８０〜１４８０℃の間
で変化させた。） 鋳湯方法：かけぜき、下部開放
で変化させた。） 鋳湯方法：かけぜき、下部開放
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】本発明のセラミック多孔体は、鋳物、特
に鋳鉄の濾過に使用され、１００ｋｇ以上の大容量の鋳
鉄を１４００℃以上の高温で２０秒以上の時間をかけて
濾過しても溶損が生じないものである。
に鋳鉄の濾過に使用され、１００ｋｇ以上の大容量の鋳
鉄を１４００℃以上の高温で２０秒以上の時間をかけて
濾過しても溶損が生じないものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 内部連通空間を有する３次元網状構造を
なしたセラミック多孔体において、セラミック多孔体主
体を炭化ケイ素にて形成すると共に、このセラミック多
孔体主体の骨格に該主体の熱膨張係数の１８％以内の熱
膨張係数を有するようにアルミナ及び炭化ケイ素含有第
１セラミック層を形成し、かつこの第１セラミック層上
にその熱膨張係数の１８％以内の熱膨張係数を有するア
ルミナ層を形成してなることを特徴とするセラミック多
孔体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03237433A JP3127509B2 (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | セラミック多孔体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03237433A JP3127509B2 (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | セラミック多孔体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551278A true JPH0551278A (ja) | 1993-03-02 |
| JP3127509B2 JP3127509B2 (ja) | 2001-01-29 |
Family
ID=17015289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03237433A Expired - Fee Related JP3127509B2 (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | セラミック多孔体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3127509B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0726234A2 (en) * | 1995-02-08 | 1996-08-14 | Bridgestone Corporation | High-temperature ceramic filters, their manufacture and use |
| WO1997045381A1 (de) * | 1996-05-30 | 1997-12-04 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Offenzellige schaumkeramik mit hoher festigkeit und verfahren zu deren herstellung |
| EP1479659A3 (en) * | 2003-05-22 | 2006-02-08 | United Technologies Corporation | Bond coating for silicon based substrates such as silicon nitride |
| US7138084B2 (en) | 2000-08-31 | 2006-11-21 | Foseco International Limited | Refractory articles |
| WO2009116425A1 (ja) * | 2008-03-19 | 2009-09-24 | 日本坩堝株式会社 | 溶湯容器 |
| CN110744012A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-02-04 | 武汉科技大学 | 一种金属浇铸用螺旋孔型陶瓷过滤器 |
| CN112299851A (zh) * | 2020-09-23 | 2021-02-02 | 中国科学院金属研究所 | 一种具有高抗热震性能的陶瓷丝网波纹介质材料及其制备方法和应用 |
-
1991
- 1991-08-23 JP JP03237433A patent/JP3127509B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0726234A2 (en) * | 1995-02-08 | 1996-08-14 | Bridgestone Corporation | High-temperature ceramic filters, their manufacture and use |
| EP0726234A3 (en) * | 1995-02-08 | 1996-11-06 | Bridgestone Corp | High temperature ceramic filter, its preparation and application |
| US5676833A (en) * | 1995-02-08 | 1997-10-14 | Bridgestone Corporation | High-temperature ceramic filter |
| WO1997045381A1 (de) * | 1996-05-30 | 1997-12-04 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Offenzellige schaumkeramik mit hoher festigkeit und verfahren zu deren herstellung |
| US6635339B1 (en) | 1996-05-30 | 2003-10-21 | Frauhofer-Gesellschaft Zur Forderung Der Angewandten Forschung E V | Open-cell expanded ceramic with a high level of strength, and process for the production thereof |
| US7138084B2 (en) | 2000-08-31 | 2006-11-21 | Foseco International Limited | Refractory articles |
| EP1282477B2 (en) † | 2000-08-31 | 2007-10-03 | Foseco International Limited | Refractory articles |
| US8158053B2 (en) | 2000-08-31 | 2012-04-17 | Foseco International Limited | Refractory articles |
| EP1479659A3 (en) * | 2003-05-22 | 2006-02-08 | United Technologies Corporation | Bond coating for silicon based substrates such as silicon nitride |
| WO2009116425A1 (ja) * | 2008-03-19 | 2009-09-24 | 日本坩堝株式会社 | 溶湯容器 |
| JP2009228919A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-08 | Nippon Crucible Co Ltd | 溶湯容器 |
| US8460601B2 (en) | 2008-03-19 | 2013-06-11 | Nippon Crucible Co., Ltd. | Vessel for molten metal |
| CN110744012A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-02-04 | 武汉科技大学 | 一种金属浇铸用螺旋孔型陶瓷过滤器 |
| CN110744012B (zh) * | 2019-10-25 | 2021-03-19 | 武汉科技大学 | 一种金属浇铸用螺旋孔型陶瓷过滤器 |
| CN112299851A (zh) * | 2020-09-23 | 2021-02-02 | 中国科学院金属研究所 | 一种具有高抗热震性能的陶瓷丝网波纹介质材料及其制备方法和应用 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3127509B2 (ja) | 2001-01-29 |
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