JPH05502058A - 金属コードをキャプスタン上に通す事によって熱処理する方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 金属コードをキャプスタン上に通す事によって熱処理する方法および装置 本発明は金属コードを熱処理する方法および装置に関するものである。このよう な方法および装置は、高速で、例えば少なくとも１５ｍ／ｓの速度で微細パーラ イト組織を得るように鋼コードをパーライト化処理する事ができる。

特許５Ｕ−Ａ−１，２２４，３４７により、外気中に配置された平滑キャプスタ ン上に鋼コードを通す事によって、従来の鉛バテンチング法よりも遥かに高い速 度でこの処理を実施し、しかもこの鉛処理法の欠点、特に衛生上の危険および環 境保護上の問題を生じないパーライト化処理法が公知である。経験上、この特許 に記載の方法は鉛パテンチング法よりも明瞭に劣った使用価値を有する製品を生 じる。例えば３ｍｍの直径のコードについて、冷却曲線は大きな再熱区域、例え ば５０℃の温度上昇区域を示す。

このような大きな再熱はコードとキャプスタンとの間の低い伝熱係数の結果、オ ーステナイトからパーライトへの変態によって熱量ピークか発生した時にコード とキャプスタンとの間に大きな温度差を生じる事による。このような熱処理中の ２０℃以上の再熱現象の故に、特に大径のコードの高い使用価値を得る事ができ ない。

従って本発明の目的は、キャプスタン上にコードを通過させる際に、コードの高 い繰り出し速度とコードとキャプスタン間に高い熱交換を生じるようにして金属 コードを熱処理する方法および装置を提供するにある。

従って、本発明は、キャプスタンによって少なくとも１本の金属コードを熱処理 する方法において、ａ）グループを有する少なくとも２本の伝熱性キャプスタン 上にコードを送り、これらのグループの間で滑車式に交差させ、前記グループの 幅をコードの幅より少し大とし、前記グループの中のガスが前記コードおよびキ ャプスタンと接触するようになす段階と、ｂ）前記キャプスタンと少なくとも１ つの部材との間に配置された少なくとも１種のガスによって前記キャプスタンを 加熱または冷却し、前記ガスは前記キャプスタンおよび前記部材と接触し、また 前記部材は伝熱性であって、キャプスタンの外側に配置され、熱量保持流体をこ の部材と接触させながら循環させる段階と、Ｃ）実施される熱処理に対応してキ ャプスタンと部材との間のガス層の厚さを選定する段階とを含む方法に関するも のである。

また本発明は、キャプスタンによって少なくとも１本の金属コードを熱処理する 装置において、ａ）前記装置は、コードの幅より少し広い幅のグループを有する 少なくとも２本の伝熱性キャプスタンと、前記コードを前記キャプスタンのグル ープの中に繰り出してこれらのグループの中に滑車式に交差させる手段と、前記 グループの中に配置されて前記コードおよびキャプスタンと接触するガスとを含 み、 ｂ）前記装置は、前記キャプスタンを加熱または冷却する手段を含み、前記手段 は、 一前記キャプスタンの外部に配置された少なくとも１つの伝熱性部材と、 一熱量保持流体を前記部材と接触させる手段と、−前記キャプスタンと前記部材 との間に配置されてこれらのキャプスタンおよび部材に接触するガスとを含み、 Ｃ）また前記装置は、実施される熱処理に対応してキャプスタンと部材との間の ガス層の厚さを変動させる手段とを含む装置に関するものである。

また本発明は本発明による少なくとも１つの装置を含む金属コード熱処理プラン トに関するものである。

また本発明は、本発明による方法および／または装置および／またはプラントに よって処理された金属コード、およびこれらのコードによって補強された製品、 例えばゴム製品および／またはプラスチック製品、特にベルト、パイプ、タイヤ 外皮に関するものである。

以下、本発明を図面に示す実施例について説明する。

付図において、 第１図はグループを有する２つのキャプスタンを含む本発明による装置の断面図 、 第２図は第１図の１．　Ｉ　−１１線に沿った断面図、第３図は第１図および第 ２図の装置の２つのキャプスタンの上にコードを滑車状に巻き付けた状態の正面 図であって、他の部材を除去した図、 第４図は第３図の側面図、 第５図は第３図のＶ−■線に沿った断面図であって、一方のキャプスタンの一部 の断面を示す図、第６図は第５図のキャプスタンのグループの拡大図、第７図は 本発明による６基の装置を含むパーライト化処理プラント全体図、 第８図は第７図のプラントにおけるコードおよびキャプスタンの温度の変動を示 す時間関数のグラフ、第９図は第７図のプラントにおいてコード処理中のオース テナイトからバーライへの変態％を示す時間関数グラフ、また 第１０図は第７図のプラントで処理されたコードのパーライト組織の一部の断面 図である。

第１図と第２図は本発明の方法を実施するための本発明による装置１を示す。こ の装置１は２個のキャプスタン２．３を含み、これらのキャプスタン上に、処理 されるコード４が巻き付けられる。キャプスタン２．３は伝熱性であって、例え ば金属物質で構成される。キャプスタン２の回転軸線はｘｘ’、キャプスタン３ の回転軸線はｙｙ’　でそれぞれ図示される。これらの軸線ｘｘ’。

ｙｙ’　は相互に平行であって、例えば同一垂直面の中に配置される。第１図は これらの軸線ＸＸ’　ｌ　ＹＹ’　を通る垂直面に沿った装置１の断面図であり 、第２図は前記軸線に直交する垂直面に沿った装置の断面図である。第３図はキ ャプスタン２．３およびその上に巻き付けられたコード４の正面図、第４図はキ ャプスタン２．３およびその上に巻き付けられたコード４の側面図である。装置 の他の部分はこれらの第３図および第４図から除去されたものとする。第１図の 断面は第２図の線分１−Ｉに沿った断面図であり、第２図は第１図の線分Ｉ　Ｉ −１１に沿った断面図である。第２図と第３図において、軸線ｘｘ’　は文字Ｘ によって表示され、軸線ｙｙ”　は文字ｙによって表示される。コード４は矢印 Ｆａ力方向下方キャプスタン２の点５に到達する（第３図）。キャプスタン２は モータ（簡略のため図示されない）によって軸線ｘｘ’　回りに回動され、この キャプスタン２の回転方向は矢印Ｆ２によって示されている。コード４はキャプ スタン２によって点６まで案内され、この点からキャプスタン２を離れて、矢印 Ｆ２．３方向に、上方の非駆動キャプスタン３の方に送られる。このコードは点 ７においてキャプスタン３と接触し、このキャプスタン３がコードを点８まで支 持する。このキャプスタン３の軸線ｙｙ゛回りの回転方向は矢印Ｆ３によって示 される。

コード４はキャプスタン３を離れ、矢印Ｆ３．２方向に移動し、点９においてキ ャプスタン２に接触する。次にキャプスタン２は再びコード４をその回転方向に 、キャプスタン３の方に案内する。キャプスタン２．３上のコード４の巻き付け は交差している。すなわちコード４によって駆動されるキャプスタン３の回転方 向Ｆ３はキャプスタン２の回転方向と逆である。この場合、方向Ｆ２゜３とＦ３ ，２は相互に交差するか、キャプスタン２と３の間のコード４の順次に配列され た部分の間に接触がない。

この軌道は多数回繰り返され、従ってコード４は２つのキャプスタン２．３上を ８の字状に多数回走行する。最後にコード４は下方キャプスタン２の点１０から 矢印方向Ｆｓにキャプスタン２．３を出る（第３図）。

キャプスタン２．３とのコード４の接触はこれらのキャプスタン上に備えられた グループ１１によって実施される。

第５図はキャプスタン２の軸線ｘｘ’　を通る面に沿ったこのキャプスタン２の 一部の断面図である。この断面は第３図の線分Ｖ−Ｖによって示されされる。

この断面は複数のグループ１１を示し、グループの１つを図６に拡大図示し、コ ード４かこのグループの中に配置され、図６は図５と同一面において取られた。

キャプスタン２は例えば７本のグループ１１を備え、各グループはその軸線とし てキャプスタン２の軸線ｘｘ’　を有する。図６において、グループ１１の幅Ｊ はコード４のキャプスタンの直径Ｄｆより少し大であり、グループ１１は、図６ の直径Ｊの半円形の底部１１０を有する。すべてのキャプスタン１１は同一形状 と同一幅Ｊを有する。

放射方向遊隙（Ｊ−Ｄｒ）／２およびグループ１１の間隙（グループピッチ）は 、コード４が一方のキャプスタンのグループ１１から他方のキャプスタンの対応 のグループ１１まで、これらのキャプスタンの間でコード部分が相互に交差する 箇所において相互に摩擦しないように移動するのに十分な大きさとしなければな らない。これらの値は当業者によって用途に応じて選定される。

好ましくは、非駆動キャプスタン３のグループ１１は軸線ｙｙ゛のリング１２上 に配置される。これらのリング１２は例えば金属とし、キャプスタン３の本体１ ３から機械的に離脱されうる（図１）。キャプスタン本体１３は軸線ｙｙ’回り に自由に回動する事ができ、またこれらのリング１２は本体１３とは別個に自由 に回転し、本体１３の円筒面に対して滑動する事ができる。他方、これらのリン グ１３は相互に自由に回動する事ができる。

このような構造はコード４とキャプスタン３との接触を改良し、またキャプスタ ン２．３の間のコード４の緊張度を改良する。

これらのキャプスタン２．３の加熱と冷却は伝熱性部材、例えば両側壁１６．１ ７を有する金属プレート１５から成り、これらの壁の間に熱量流体１８、例えば 液体、特に水が流れ、この壁１６はキャプスタン２．３の側面に配置される。壁 １６．１７の間に流体を循環させる手段は公知の手段、例えばポンプであって、 この手段は簡略のため図示されていない。流体１８が管１９によって送給され、 壁体１６．１７の間を循環し、次に管２０を通してプレート１５から出る。流体 １８の流れは矢印Ｆ１８で示されている。各キャプスタン２．３は軸受２２．２ ３の間を回転する軸２１上に搭載される。これらの軸２１は壁体１６．１７に挿 通され、流体１８から密封的に離間される（図１）。軸受２２はそれぞれスリー ブ２４によって包囲され、これらのスリーブの中を冷却流体２５が循環し、この 冷却流体の循環は簡略のため図示されていない。この流体２５は流体１８とする 事ができ、この場合、流体１８そのものが冷却流体であって、スリーブ１４は、 流体１８の循環するプレート１５の内部と連通ずる。

キャプスタン２．３はケーシング２６の中に配置され、二〇ケーシング２６は好 ましくは非酸化性ガス２７、例えば水素または水素と窒素の混合物を収容する。

キャプスタン２．３と熱量保持流体１８の間の熱交換はガス２７によって実施さ れ、このガスは、一方では壁体１６の実質的に平坦な面１６０とキャプスタン２ ．３の実質的に平坦なそれぞれの面１３０との間に配置された高さＨのガス層２ ８を成す。前記の面１３０は、軸線ｘｘ’。

ｙｙ’　に対して垂直なまた部分的ケーシング２６を画成する面１６０に対して 実質的に平行な同一面の中に配置され、ガス２７がキャプスタン２．３および面 １６０に接触する。コード４の熱処理か加熱の場合、使用される流体１８は加熱 流体であって、熱は流体１８からガス１７に、次にキャプスタン２．３に、次に これらのキャプスタンからコード４に伝達される。コード４の処理が冷却処理で ある場合、流体１８は冷却流体であって、熱はコード４から流体１８に逆方向に 流れる。ガス２７がプレート１５およびキャプスタン２．３と直接に接触して、 このような熱交換を可能とし、またプレート１５は伝熱物質、例えば金属によっ て構成される。ネジ要素２９によってキャプスタン２．３をそれぞれの軸線ｘｘ ’　およびｙｙ’　に沿って移動させる事により距離Ｈを変動させる事ができる 。そのため、ネジ要素２９は装置１の固定部分３１のメスネジ山３０の中にねじ 込まれる。レバー３２を駆動してネジ２９を回転させ、これによってネジ２９を 軸方向に移動させ、この軸方向移動が軸２１のシジルダ３３を介して軸２１に伝 達される事により、伝熱ガス層２８の厚さＨを変動させる。レバー３２は、第１ 図において点線で示したような公知手段３４によってキャプスタン２．３のそれ ぞれの軸２１を同時に作動させる事ができ、この手段は例えばノツチ付きベルト またはチェーンとする事ができる。熱交換は、コード４とキャプスタンのグルー プ１１の底部との接触線３５に沿った直接接触により、またこれらのグループ１ １の中にあってコード４およびキャプスタン２．３と接触するガス２７によって 、コード４とキャプスタン２．３との間の伝熱が実施される。このような熱流束 はコード４の冷却の場合について矢印Ｆ２７（第６図）に図示されている。単一 のガス２７を使用する代わりに、相異なる伝熱性を有する２種類のガスを使用す る事ができよう。しかし構造の簡単化のため、装置の１の場合のように単一のガ ス２７を供給する事が好ましい。同じく、装置１の中に多数の部材１５を使用す る事もできるが、構造簡略のため唯一の構造１５を使用する事が好ましい。

放射方向遊隙（Ｊ−Ｄｆ　）　／２が限定されているので、コード４とキャプス タン２．３との間の伝熱作用が容易に実施される。

熱処理が大直径のコードの急速冷却である場合、ガス２７は良導性てなければな らない。さもなければ、プレート１５とキャプスタン２．３との間のガス層２８ の厚さＨが装置材料の膨張係数と同一程度となり得るからである。好ましくは１ ｍｍ≦Ｈ≦２００ｍｍとする。

また好ましくはケーシング２６の内部のガス２７はガス層２８を成し、キャプス タン２．３の回転による以外の運動を受けないようにする。

好ましくはキャプスタン２．３は、断熱要素３７によって外部から断熱されたケ ーシング３６の中に入る。すてに加熱されたコード４に対して熱処理を実施する ために装置１が使用される場合、ケーシング３６は例えばその外周に規則的に配 置された加熱電気素子３８を備える。

加熱素子、例えば電気抵抗素子３８は、装置１の始動時にキャプスタン２．３を 加熱して始動体制を非常に急速に得る事ができる。軸２１は断熱シールド３９に よって断熱される。またこのような加熱素子３８は、例えば熱処理が加熱処理で あって流体１８が使用されない場合に使用する事かできる。

熱処理が等温性と異なる体制を含む場合、キャプスタンのグループ上の巻き取り 直径をコード４の長さと温度の変動に適合させる事が好ましい。すなわちキャプ スタン２．３の入口におけるコードの巻き取り直径Ｄｅがキャプスタンの出口に おけるコードの繰り出し直径Ｄｓと異なるようにする事が好ましい。この場合Ｄ ｅとＤｓはこのキャプスタンの両端グループに対応する。−例として第５図はコ ードがキャプスタン２の上を通過する際の冷却に対応する位置関係を示し、直径 Ｄｅは直径Ｄｓより大である。加熱の場合には、この位置関係は、逆になり、Ｄ ｅ＜Ｄｓとする。熱交換を容易にするため、これらキャプスタンの軸線ｘｘ’　 とｙｙｏの間隔Ｅは、キャプスタン２．３の体積を考慮に入れまたこれらのキャ プスタン間のコード４の部分の相互接触を避ける程度に、できるたけ短くする。

キャプスタン２．３とプレート１５は、伝熱性のため例えば青銅、鋼または鋳鉄 で製造される。

第７図は鋼コード４に対してオーステナイト処理を実施し、次にパーライト化処 理を実施するため熱処理する本発明によるプラント１００全体を示す。

このプラント１００は、装置５０と、前述の本発明による装置〕と同型の６対の キャプスタンＰ１乃至Ｐ６を含む。本発明による装置Ｐｉ乃至Ｐ６はコード４を 冷却し、または実際上一定の温度に保持する事ができ、熱量保持流体１８は例え ば水とする。図面の簡略のため、第７図には６対のキャプスタンＰＩ乃至Ｐ６と 処理されるコード４のみが図示されている。

第８図はコード４とキャプスタン２．３の温度のノ々−ライト化熱処理の際の温 度変動を示し、コード４は鋼であり、温度Ｔを縦座標に示し、時間ｒｔＪを横座 標に示す。コード４は装置５０の中に入り、そこでオーステナイト化処理を受け る。この装置５０は２本のキャプスタン５１．５２を有し、これらのキャプスタ ン上にコード４か巻き取られ、このようにして形成されたコード４のループの中 に交番磁束を通過させ、この磁束は誘導体５３によって発生される。このように してコード４の中に誘導電流が生じ、これによってコード４を変態温度ＡＣ３以 上の温度まで加熱し均一なオーステナイト構造を得る。装置５０の中においてコ ード４の達した温度Ｔｆｌは例えば９００乃至１０００℃である。

装置５０から出たコード４はキャプスタン対Ｐ１のキャプスタン２の上に到達す る。キャプスタン２．３は４５０℃乃至６５０℃のオーダの温度Ｔｅｌに保持さ れている。第８図において、時間原点Ｏはキャプスタン対りｌ上にコード４が到 達した時点に相当する。４秒以下の時間ｔｌ後にコード４はキャプスタンＰＩ温 度に近い温度Ｔｆ２に達する。このような急速冷却によって、安定オーステナイ トから準安定オーステナイトまでの変態を可能とする。次にコード４は４対のキ ャプスタンＰ２乃至Ｐ５を順次に通過し、これらのキャプスタン対の役割はコー ド４を与えられた温度Ｔｆ２より１０°以上変動しない温度に保持するにあり、 この場合コード４の温度Ｔｒは例えばＴ「２−８℃、Ｔｆ２＋８℃の範囲内にあ り、またこの温度は準安定オーステナイトからパーライトへの変態時間中および この変態後の約１乃至３秒間継続する。このプラント部分の目的は、オーステナ イトからパーライトへの変換による熱量ピークの発生するこの期間中の再熱を防 止しくこの再熱は粗大なパーライト組織の形成に導く）また変態か終了する以前 の過早な冷却を防止するにある。変態終了前の過早な冷却はベイナイトを含有す る組織を生じ、従って脆く、特に耐久性に関して使用特性の低いコードを生じる 可能性がある。

キャプスタン対Ｐ２乃至Ｐ５の中のコード４の通過時間はそれぞれｔ２乃至ｔ５ で示され、またこれらの時間において得られる温度はそれぞれＴｃ２乃至Ｔｃ５ で示される。例えば、計ｔ２　＋ｔ３　＋ｔ４　＋ｔ５は例えば４〜１０秒のオ ーダである。４キヤプスタン対Ｐ２〜Ｐ５について各キャプスタン上のコード４ の巻きμり直径はキャプスタンの入口と出口において変動しない。すなわち常に Ｄｅ　＝Ｄｓである。

第９図はオーステナイトからパーライトへの変態を時間に対して示す。時間（１ ）は横座標軸に対応し、パーライトへの変態％は縦座標軸に対応する。この時間 ｔ２中の変態は緩徐であり、パーライト化はこの時間の終了ごろに開始し、従っ て交換される熱量は低く、この第２キヤプスタンＰ２の温度Ｔｃ２は所望の変態 温度ＴＩ’２より少し低い。時間ｔ３中の変態は非常に急速であって、従って交 換熱量が大となり、また第３キヤプスタンＰ３の温度Ｔｃ３が第２キヤプスタン 対Ｐ２の温度ＴＣ２より低くなる。温度ｔ４中の変態は温度ｔ２中の変態にほぼ 等しい速度で実施されるので、第４キヤプスタン対Ｐ４の温度Ｔｃ４はＴｅ２に 非常に近い。時間Ｔ５中は熱的観点から顕著な金属学的変態が存在しないので、 この第５キヤプスタン対Ｐ５の温度Ｔｃ５はＴｃ２とほとんど等しい。このよう な時間ｔ５の温度保持の目的は時間ｔ６の前にパーライト変態を終了させるにあ る。

好ましくは、時間ｔ１に対応する最初の冷却に際して下記の式を得る。

Ｋ１≧０．３（１） Ｋ２≧０．８５　（２） ０．５≦に３≦１．５（３） ２Ｘ１０−４≦に４≦６Ｘ１０−４　（４）ここに下記とする。

Ｋｌ　−ＬＬ　／　（Ｊ　ＸＤｆ　−Ｄｒ２）　（５）Ｋ２−Ｄｅ／Ｅ　（６） Ｋ３−１００　（Ｄｅ／Ｄｓ−１）　（７）Ｋ４　＝　（ＶｘＤｆ２ＸＨ）／　 （Ｌ２　ｘＤｅ２）　（８）ここに、Ｌｌはグループ１１の中にあってコード４ およびまたキャプスタン２．３と接触するガスの伝熱率、またＬ２はガス層２８ を構成するガスの伝熱率であって、これらの伝熱率は６００℃において特定され 、ワットｍ−１・ｋ−１で表示される。グループ１１とガス層２８の中において 同一ガス２７を使用する場合、ＬＬとＬ２は等しく、Ｌによって表示される。Ｄ ｒはコード直径、ミリメートル、Ｊはグループ１１の幅、ミリメートル、Ｅはキ ャプスタンの軸間距離、ミリメートル、Ｄｅはキャプスタン２．３の入口におけ るコード４の巻き取り直径、ＤＳは同一キャブスタンの出口におけるコード４の 巻き取り直径、ＤｅとＤｓはそれぞれミリメートルで表示され、■はコード繰り 出し速度、メートル７秒、Ｈはガス２７のガス層２８の厚さ、ミリメートルとす る。

好ましくは、実際上等温相に対応するキャプスタン対Ｐ２〜Ｐ５の少なくとも１ つの中において下記の式が成立する。

Ｋ２≧０．８５　（９） Ｋ３−０　（１０） さらに望ましくは、Ｐ２〜Ｐ４の少なくとも１つにおいて、下記の式か成立する 。

Ｋ１≧０．３　（１１） ０．５Ｘ１．０　≦に４≦９Ｘ１．０−３（１２）前記式（１）〜（１２）は、 ケーシング２６中の、従って層８の中のガス２７が実際上、キャプスタン２．３ の回転による運動以外の運動を受けない場合に成立する。

ｔ２〜１５段階で得られる等温性は、使用される要素数が４以上の場合にのみ改 良できるが、しかしこれは±８℃の等温性と仕様コード品質とを得るのには必要 でないほどの大きな投資を必要とする。

最終的冷却部分は、４５０℃〜６５０℃の温度Ｔｒ２のコードを３〜６秒のオー ダの時間で１００〜２００℃のオーダのＴｆ３温度まで冷却させる。この冷却部 分は１対の交差キャプスタンを含み、下方キャプスタン２か駆動され、上方キャ プスタン３が駆動されず、また下方キャプスタンの第１グループの巻き取り直径 Ｄｅがこのキャプスタンの最後のグループの直径Ｄｓより大であるので、キャプ スタンは５０〜１５０℃のオーダの温度Ｔｃ６に保持される。

下記の実施例は、各キャプスタン対Ｐ１〜Ｐ６について単一ガス２７を使用して 前記のプラント１００によって実施された。従ってＬＬ　−Ｌ２−Ｌである。前 述のように、各キャプスタン対について、ケーシング１６の中の、従ってガス層 ２８の中のガス２７は実際上、キャプスタン２．３の回転による運動以外の運動 を受けない。

使用される鋼の組成を下記の表１に示す。

表１ （数字は重量％に対応） キャプスタン対Ｐ１〜Ｐ６の組立体のキャプスタン２．３は耐熱性鋼Ｘ　１２　 Ｃｒ旧２５２１　（Ｔ）ＩＹＳＳＥＮのＴＨＥＲＭＡＸ　４８４５）　Ｃｒ　− ２５％、Ｎｉ−２０％をもって製作された。この鋼の特性は下記である。

−１・　−１ ５００℃での伝熱性＋１９Ｗ、ｍ　、　ｋ＝６ ４００℃テノ熱膨張係数：　１７．　１０　ｍ、　ｍ−’。

、に−１ カバー率Ｔｒは、グループの底部と接触するコードの長さと、伝熱要素上に到達 する最初の接触点５と出口の最後の点１０との間の、すなわち前記の点５と１０ の間のコードの全長との比率である。

断面比は下記の式によって与えられる。

線引き前のコード断面 合理的変形は、ε−Ｌｏｇ（Ｒ）によって与えられる。

Ｌｏｇは自然対数である。

保温時間は、準安定オーステナイトの１％かパーライトに変態されるに必要な時 間であって、この時間は冷却の開始時点（キャブスクン対Ｐ１へのコード到達時 点）から計算される。

変態時間はパーライトか１９６から９９％に移行する時間である。

実施例　１ テスト条件は下記である。

−鋼　型１ 一保温時間一約３秒 一変態時間一約３秒 一ニード直径：Ｄｆ　＝１．１ｍｍ コードの繰り出し速度＋１５ｍ／ｓ −ガス　２７： ・伝熱要素ＰＩ−Ｐ４については：Ｈ２＋Ｎ２．７５％体積％のＮ２．２５％の Ｎ２　（クラッキングされたＮＨ３）、 ・等温保持要素Ｐ５については：純粋Ｎ２・最終冷却要素Ｐ６については：純粋 Ｈ２技術的簡単化のために各伝熱要素について単一ガスが使用される。すなわち ＬＬ　−Ｌ２−Ｌ、Ｌかし、必要な場合には、コード４／キヤプスタン２または ３の伝熱と、キャプスタン２または３／冷却プ）レート１５との伝熱とのために 、相異なるガスを使用する事かできる。

初期冷却、期間ｔ１　： 第１対のキャプスタンＰ１ コード人口のキャプスタン直径：　Ｄｅ　−ＬＯＯ７ｒｘｔａコード出口のキニ ースタン直径＋　Ｄ　ｓ　＝　１０００ｍｍキャプスタンの軸間距離　：　Ｅ　 −１０５０＋ｎｌ１１キヤプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０，９０２グルー プのピッチ　：ｌ）　−１０１１１１Ｉグループの幅　：Ｊ　−１，７０ キヤプスタン２の回転速度　：２８７　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　１−２．９４秒 単回数＝７ コードの初期温度：　Ｔ　ｆｌ−９３０℃コートニー終温度：　Ｔ　ｒ２−５８ ０℃キャプスタンは、２．４ｓ３／ｈの２５℃の水流によって、５２０℃の温度 に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ−７．８ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： に１−〇、４２４ に２−０．９５９ に３−０．７ Ｋ　４−４．９９Ｘ　１０−４ 等温保持期間　ｔ２．ｔ３．ｔ４．ｔ５期期間２中、第２対キヤブスクン コード入口のキャプスタン直径：　Ｄｅ　＝　１０００ａ＋ａコード出口のキャ プスタン直径＋　Ｄ　ｓ　−１００１００Ｏキヤプスタンの軸間距離　：　Ｅ　 −１１０５０ｉキヤプスタンのカバー率　：　Ｔ　ｒ　＝　０．８９８グループ のピッチ　：ｐ　−１，（ｌｌＩＩＩグループの幅　：　Ｊ　＝１．７ｍｍ キャプスタン２の回転速度　：２８７　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間二１２−１．２６秒 単回数　３ コード温度は５８０±５℃に保持された。

キャプスタンは、０．１５ｍ　３／　ｈの２５℃の水流によって、５４５℃の温 度に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ＝Ｉ（１（１ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，４２４ に２−０．９．５２ 期間ｔ３、第３対のキャプスタンＰ３ ニード入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　−１０００ＩＩＩＩ１１コード出口 のキャプスタン直径：　Ｄ　Ｓ　−１０１００Ｏキヤプスタンの軸間距離　：　 Ｅ　−１０５０ｍｍキャプスタンのカバー率　：　Ｔ　ｒ−０，８９８グループ のピッチ　：ｐ−１０１１ｍ グループの幅　：　Ｊ　−１，７ｍｍ キャプスタン２の回転速度　：２８９　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間＋　ｔ　３−１．２［ｉ秒 単回数・３ コード温度は５８０±６℃に保持された。

キャプスタンは、０．７ｍ３／ｈの２５℃の水流によって、４１７℃の温度に保 持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：　Ｈ＝　１８．５ｍ　ｍ伝熱要素の主パラメータ： に１讃０．４２４ に２−０．９５２ 期間ｔ４、第４対のキャプスタンＰ４：第２対のキャプスタンと 同等期間ｔ５、第５対のキャプスタンＰ５ニード入口のキャプスタン直径＋　Ｄ ｅ　＝６００ｍｉコード出口ニーャプスタン直径：　Ｄｓ　−６００ｍ１キヤプ スタンの軸間距Ｍ：Ｅ　−６３０ａｍキャプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０ ，８９８グループのピッチ　：ｐ　−１０ｍｍ グループの幅　：Ｊ−３Ｉ１ｍ キャプスタン２の回転速度　：４８０　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ５−１．２ｆｉ秒 単回数：５ 水循環を遮断し、電気抵抗３８によってコード温度は５８５±２℃に保持された 。

電流消費を限定するため伝熱ガス層２８の厚さＨは最大限に保持された＋Ｈ−５ ０ｍｍ 伝熱要素の主パラメータ： Ｋ　１．　＝　２．３９２　ｘ　１０−”Ｋ２−０．９５２ に３−０ 最終冷却期間Ｔ６ 第６キヤプスタンＰ８ コード入口のキャプスタン直径＋　Ｄ　ｅ　−１０００ｍｍコード出口のキャプ スタン直径：　Ｄｓ　ｍ　９９３■ギヤブスタンの軸間距離　：　Ｅ　ｍ　１１ ０５０ａキヤプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　＝０．８９４グループのピッチ　 ：ｐ−１０−門 グループの幅　：Ｊ　−１，７１１ キヤプスタン２の回転速度　：２８７　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　８−４．１９秒 単回数：ｌＯ コード初期温度：　Ｔ　ｆ２−５８０℃コード最終温度：　Ｔ　ｆ３−１９３℃ キャブスクンは、２．１３ｍ３／ｈの２５℃の水流によって、１７０℃の温度に 保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ＝１．５ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，４２４ に２−０．９５２ 熱処理後にコード４は引っ張り破断抵抗１２００Ｍ　Ｐａ（メガパスカル）を有 する。

次にこのコードを公知のようにして黄銅処理して線引きして、最終直径０．１７ ｍ　ｍを得る。この線引きされたコードの引っ張り破断抵抗は３０００ＭＰａで ある。

Ｒ−４１，８７ ε諷３．７３ 実施例　２ この実施例においては型１の鋼の代わりに型２の鋼を使用する事態外は前記の実 施例１と同様である。

保温時間と変態時間は実施例１とほぼ同等である。

熱処理後にコードは１３５０ＭＰａの引っ張り破断抵抗を有する。

次にこのコードを公知のようにして黄銅処理し線引きし、最終直径０．１７■を 得る。このコードの引っ張り破断抵抗は３５００ＭＰａである。

Ｒ−４１，８７ ε　−３，７３ 実施例　３ このテストの条件は下記である。

一鋼型１ 一保温時間一約３秒 一変態時間＝約３秒 一コード直径：　Ｄ　ｒ　−１，８３ｍ　ｍ−コードの繰り出し速度Ｖ：１５ｍ ／ｓ−ガス２７； ・伝熱要素Ｐ１〜Ｐ４：純粋Ｈ２ ・等温保持要素Ｐ５　：純粋Ｎ２ ・最終冷却要素Ｐ６　：純粋Ｈ２ 初期冷却、期間ｔ１　： 第１対のキャプスタンＰ１ コード入口のキャプスタン直径＋　Ｄｅ　−１５１０ａｕｉコ一ド出口のキャプ スタン直径：　Ｄ　ｓ　−１５ｐＯＩＩａ＋キヤプスタンの軸間距離　：　Ｅ　 −１５７５＋ｉ＋ｇキャプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０，９０２グループ のピッチ　：ｐ　−１１ｓ■ グループの幅　：　Ｊ　−２，３ｓ＋ｇキャプスタン２の回転速度　＋　１９１ 　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間・ｔｌ−３，１８秒 単回数＝５ コードの初期温度：　Ｔ　ｒＬ−９３０℃コードの最終温度：　Ｔ　ｆ２−５１ ■０℃キャブスクンは、７．１６ｍ　３／　ｈの２５℃の水流によって、５４０ ℃の温度に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ−７ｍｍ 伝熱要素の主パラメータ。

Ｋｌ　−０，４８８ に２−０．９５９ に３　−０．６７ Ｋ　４−３．６７Ｘ　１０”−’ 等温保持期間　ｔ２，１３．ｔ４．ｔ５期期間２中、第２対キヤブスクン コード入口のキャプスタン直径＋　Ｄ　ｅ　−１５００１１ｍコード出口のキャ プスタン直径：　Ｄ　ｓ　−１５００■キヤプスタンの軸間距離　：Ｅ　−１５ ７５ｔｎωキヤプスタンのカバー率　：　Ｔ　ｒ　−０，８９８グループのピッ チ　：ｐ−ｆｌａｗ グループの幅　：Ｊ　−２，３瀉ｍ キャプスタン２の回転速度　＋１９２　ｒ、Ｔ）、　ｍ−滞留時間：　ｔ　２− １．．２Ｇ秒 単回数・２ コード温度は５８０±５℃に保持された。キャプスタンは、０．４　ｒｎ３／　 ｈの２５℃の水流によって、５４９℃の温度に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ＝１２３ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，４１１８ に２−０．９５２ 期間ｔ３．第３対のキャプスタンＰ３ ニード入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　−１５００ｉｍコード出口のキャプ スタン直径：　Ｄ　ｓ　−１５００ａａ＋キヤプスタンの軸間距離　：　Ｅ　− １５７５ｍｒＩキャプスタンキャプスタン　：　Ｔｒ　−０，８９８グループの ピッチ　、ｐ　露１１ｆｆｌｆｆｌグループの幅　：　Ｊ　−２，３ｍｍ キャプスタン２の回転速度　：Ｉ９２　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間・ｔ３−１．２６秒 単回数＝２ コード温度は５８０±６℃に保持された。

キャプスタンは、１．．８５ｍ　３／　ｈの２５℃の水流によって、４３６℃の 温度に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ＝２（１ｍｍ伝熱要素の主パラメータ。

Ｋｌ　−０，４８８ に２　＝０．９５２ 期間ｔ４、第４対のキャプスタンＰ４：第２対のキャプスタンと同等 期間【５、第５対のギヤプスタンＰ５ ニード入口のキャプスタン直径：　Ｄｅ　−９００■コ一ド出口のキャプスタン 直径：　Ｄｓ　−９００ａｍキャプスタンの軸間距離　：Ｅ　−９４５１１１１ １キヤプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０，８９８グループのピッチ　：Ｉ） 　−１１ｍ グループの幅　：Ｊ　＝３ｍｍ キャプスタン２の回転速度　・３２０　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　５−１．５１秒 単回数・４ コード温度は５８０±２℃に保持された。

水循環を遮断し、電気抵抗３８によってキャプスタン温度は５８５±５℃に保持 された。

電流消費を限定するため伝熱ガス層２８の厚さＨは最大限に保持された：Ｈ＝５ ０ｍｍ 伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，０２３３ に２−０．９５２ に３−０ Ｋ４−０．０６２ 最終冷却期間Ｔ６ 第６キヤブスタンＰ６ コート入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　−１５００■コ一ド出口のキャプス タン直径：　Ｄ　Ｓ　＝　１４８９１０１キヤプスタンの軸間距ｉｌｌ　：Ｅ　 −１５７５ｉＩｍキャプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　＝０．８９４グループの ピッチ　：ｌ）　＝ＩＩｍｍグループの幅　Ｊ　＝２．３＋ｎ国 キャプスタン２の回転速度　：１９２　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：ｔ６−４．４秒 単回数ニア コード初期温度：　Ｔ　ｒ２−５８０℃コード最終温度：　Ｔ　ｒ３−２１１℃ キャブズクンは、５．８８ｍ”　／　ｈの２５℃の水流によって、１７０℃の温 度に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ＝１．７ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： に１−０．４８８ に２−０．９５２ に３−０．７４ Ｋ　４−９．０４Ｘ　１０−” 熱処理後にコード４は引っ張り破断抵抗Ｌ２００Ｍ　Ｐａ（メガパスカル）を有 する。

次にこのコードを公知のようにして黄銅処理して線引きして、最終直径０．２８ ｍ　ｍを得る。この線引きされたコードの引っ張り破断抵抗は３０５０Ｍ　Ｐ　 ａである。

Ｒ瓢４２．７２ ε−３，７５ 実施例　４ この実施例においては型ｌの鋼の代わりに型２の鋼を使用する墨量外は前記の実 施例１と同様である。

保温時間と変態時間は実施例１とほぼ同等である。

熱処理後にコードは１３４５Ｍ　Ｐ　ａの引っ張り破断抵抗を有する。

次にこのコードを公知のようにして黄銅処理し線引きし、最終直径０．２８ｍｍ を得る。このコードの引っ張り破断抵抗は３４８０Ｍ　Ｐ　ａである。

Ｒ−４２，７２ ε　−３，７５ 実施例　５ このテストの条件は下記である。

一鋼型１ 一保温時間一約３．５秒 一変態時間一約３秒 一コード直径：　Ｄ　ｆ’　＝　２．３５ｍ　ｍ−コードの繰り出し速度Ｖ：１ ５ｍ／ｓ−ガス２７： ・伝熱要素Ｐ１〜Ｐ４およびＰ６：純粋Ｈ２・等温保持要素Ｐ５　：純粋Ｎ２ ・技術的簡略化のため、各伝熱要素について単一ガスを使用する。

初期冷却、期間【Ｉ　： 第１対のキャプスタンＰ１ コート入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　−２１１４＋ｎｍコート出口のキャ プスタン直径：　Ｄ　ｓ　’−２１００ｍｍキャプスタンの軸間距＠　：Ｅ　− ２２１０ｍａｌキャプスタンキャプスタン　：　Ｔ　ｒ　−０，１１９９［ｉグ ループのピッチ　＝ｐ　厘１２ｍｍ グループの幅　：　Ｊ　−２，７ｍｍ キャプスタン２の回転速度　：　１３６　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　１．−３．５４秒 単回数：４ コードの初期温度：　Ｔ　Ｈ−９３０℃コードの最終温度：　Ｔ　ｆ２−５８０ ℃キャプスタンは、９．９５ｍ　３／　ｈの２５℃の水流によって、５５８℃の 温度に保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ−１０ｍｍ 伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，５１ に２−０．９５７ に３諺０．８６７ Ｋ　４−４．４４ｘ　１０−’ 等温保持期間　ｔ２．ｔ３．ｔ４．ｔ５期期間２中、第２対キヤブスクン コード入口のキャプスタン直径：Ｄｅ〜２１００ＩＩｍコード出口のキャプスタ ン直径：　Ｄｓ　−２１００ｍｍキャプスタンの軸間距離　：　Ｅ　−２２１Ｏ ｎ＋ｍキャプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０，８９６グループのピッチ　＋ ｐ　−１２１ グループの幅　：　Ｊ　−２，７ａａ キヤプスタン２の回転速度　：１３７　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　２−１．７７秒 単回数：２ コード温度は５８０±５℃に保持された。

キャプスタンは、０．６８ｍ　／ｈの２５℃の水流によって、５５０℃の温度に 保持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ−１４７ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，５１ に２−０．９５ 期間ｔ３、第３対のキャプスタンＰ３ ニード入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　−２１００ａ＋ｍコード出口のキャ プスタン直径：　Ｄ　ｓ　＝　２１００ｒＡｉキヤブスクンの軸間距離　：　Ｅ 　＝　２２１０ｍ１１キヤプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０，８９８キヤプ スタン２の回転速度　：１３７　ｒ、Ｉ）、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　３−１．７７秒 単回数　２ コート温度は５８０±６℃に保持された。

キャプスタンは、３ｍ３／ｈの２５℃の水流１こよって、４４３℃の温度に保持 された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ−２５ｍｍ 伝熱要素の主パラメータ。

Ｋ１罵０．５１ に２畠０，９５ 期間ｔ４、第４対のキャプスタンＰ４：第２対のキャプスタンと同等 期間ｔ５、第５対のキャプスタンＰ５ ニード入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　−１２００ｍｍコード出口のキャプ スタン直径：　Ｄ　ｓ　−１２００ｍｍキャプスタンの軸間距＠　：Ｅ　−１２ ８ｈｌｌキヤプスタンのカバー率　：　Ｔｒ　−０，８９８グループのピッチ　 ：ｐ　票１２ｍｍ グループの幅　’Ｊ　＝４．５１℃ｍ キャプスタン２の回転速度　二２３９　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間、　ｔ５−２秒 単回数：４ コード温度は５８０土２℃に保持された。

水循環を遮断し、電気抵抗３８によってキャプスタン温度は５８５±５℃に保持 された。

電流消費を限定するため伝熱ガス層２８の厚さＨは最大限に保持された：Ｈ＝１ ００ｍｍ 伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，０１ に２−０．９５２ に３−０ Ｋ４−０．１１５ 最終冷却期間Ｔ６ 第６キヤブスタンＰ６ コード入口のキャプスタン直径：　Ｄ　ｅ　＝　２１００ａａ＋コ一ド出口のキ ャプスタン直径：　Ｄ　ｓ　＝　２０８５■キヤプスタンの軸間距離　：　Ｅ　 −２２１ｈａキヤプスタンツカバー率　：　Ｔ　ｒ　−０，８６４５グループの ピッチ　：ｐ−１２ｍ５ グループの幅　：　Ｊ　−２，７ａｍ キャプスタン２の回転速度　＋１３７　ｒ、ｐ、　ｍ。

滞留時間：　ｔ　６−５．２８秒 単回数＝６ コード初期温度：　Ｔ　ｆ２−５８０℃コード最終温度：　Ｔ　ｒ３−２０４℃ キャプスタンは、９．５ｍ３／ｈの２５℃の水流によって、１７０℃の温度に保 持された。

伝熱ガス層２８の厚さ：Ｈ−２．２ｍｍ伝熱要素の主パラメータ： Ｋｌ　−０，５１１ に２−０．９５ に３　暉０．７２ Ｋ　４−９．８４Ｘ　１０’ 熱処理後にコード４は引っ張り破断抵抗１１９５Ｍ　Ｐａ（メガパスカル）を有 する。

次にこのコードを公知のようにして黄銅処理して線引きして、最終直径０．３５ ｍ　ｍを得る。この線引きされたコードの引っ張り破断抵抗は２９５０Ｍ　Ｐ　 ａである。

実施例　に の実施例においては型１の鋼の代わりに型２の鋼を使用する事以外は前記の実施 例１と同様である。

保温時間と変態時間は実施例１とほぼ同等である。

熱処理後にコードは１３５５ＭＰａの引っ張り破断抵抗を有する。

次にこのコードを公知のようにして黄銅処理し線引きし、最終直径０゜３５ｍｍ を得る。このコードの引っ張り破断抵抗は３５１０ＭＰａである。

実施例　７ この実施例は、組成の観点から型１を使用するが、５８０℃において３．８秒の 保温時間と３．８秒の変態時間を使用する以外は実施例１と同様である。

このプラントは、単回数を第１キヤプスタン対Ｐ１について７から８に変更し、 第３キヤプスタン対Ｐ３について３から４に変更した事以外は、実施例１に使用 したプラントと同等である。

熱処理および線引き後の破断抵抗は実施例１の破断抵抗と２％以上相違しない。

実施例　８ この実施例は、組成の観点から型２を使用するが、５８０℃において４．４秒の 保温時間と６秒の変態時間を使用する以外は実施例６と同様である。

このプラントは、単回数を第１キヤプスタン対Ｐ１について４から５に変更し、 第３キヤプスタン対Ｐ３について２から３に変更した事以外は、実施例６に使用 したプラントと同等である。

熱処理および線引き後の破断抵抗は実施例１の破断抵抗と２％以上相違しない。

実施例　９ この実施例は、組成の観点から型２を使用するが、５８０℃において４秒の保温 時間と３秒の変態時間を使用する以外は実施例２と同様である。

この実施例においては、自動制御によって第２キヤプスタン対Ｐ２を加熱モード に移行させる。すなわち第２キヤプスタン対においてコードの到着とコードがオ ーステナイトのパーライトへの変態による放熱体となる時点との間において発生 するコードの冷却を防止するように、冷却水循環を遮断しまた加熱用電気抵抗３ ８を始動した。

熱処理と線引き後の破断抵抗は実施例２に対して２％たらず減少した。これは、 等温性が少し不良となった事による。

等温性を増大する事により、すなわちキャプスタン対数を増大する事により、適 合性が改良されるが、このようにして得られたコード抵抗のわずかの利得は一般 にそのコストに見合うものではない。

プラント１００において本発明によって処理されたコード４は公知の溶融鉛パテ ンティング法によって得られるものと同一組織、すなわち微細パーライト組織を 有する。この組織は、フェライト層によって分離されたセメンタイト層を含む。

−例として、図１０はこのような微細パーライト組織の一部７０を示す。この部 分７０は、フェライト層７２によって相互に分離された実際上平行なセメンタイ トの２層７１を示す。、セメンタイト層７１の厚さは［ｉ］で図示され、フェラ イト層の厚さはｒｅＪで示されている。パーライト組織は微細である。すなわち 、計五十ｅの平均値が２５０、−、の偏差をもって最大１０００／−１に等しい 。

本発明は前記の説明のみに限定されるものでなく、その主旨の範囲内において任 意に変更実施できる。

ｉｇｊ 補正書の翻訳文提出書（特許法第１８４条の８）平成４年３　月１９日 １、　特許出願の表示 ＰＣＴ／ＦＲ９０１００５９２ ２、発明の名称 金属コードをキャプスタン上に通すことによって熱処理する方法および装置 ３　特許出願人 住　所　フランス国りレルモンーフエラン、クール、サブロン、１２東京都千代 田区丸の内三丁目２番３号 ５、　補正書の提出年月日 １９９１年８月５日 ６、　添付書類の目録 （１）　補正書の翻訳文　１　通 特願ＥＰ−Ａ−２７５、８６４に記載の方法は、保護ガスを収容したケーシング の中において、グループを有するディスク上に金属コードを通過させ、これらの コードの加熱は直接に熱放射によって実施して金属コードを熱処理する方法であ る。

米国特許　ＵＳ−Ａ−２，９６５，３６８は、内側から加熱されたキャプスタン のグループの中に金属コードを通し、コードをこれらのキャプスタン上において 保護ガスと接触させながら滑車状に交差させる事によって金属コードを熱処理す る方法を記載している。

従って、本発明は、グループを有する少なくとも２本の伝熱性キャプスタン上に コードを送り、これらのグループの間で滑車式に交差させ、前記グループの幅を コードの幅より少し大とし、前記グループの中のガスが前記コードおよびキャプ スタンと接触するようになすキャプスタンによって少なくとも１本の金属コード を熱処理する方法において、 ａ）前記キャプスタンと少なくとも１つの部材との間に配置された少なくとも１ 種のガスによって前記キャプスタンを加熱または冷却し、前記ガスは前記キャプ スタンおよび前記部材と接触し、また前記部材は伝熱性であって、キャプスタン の外側に配置され、前記ガス以外の熱量保持流体をこの部材と接触させながら循 環させて、一方ではガスと前記部材との間において、他方では前記部材と前記流 体との間において熱交換を生じる段階と、ｂ）実施される熱処理に対応してキャ プスタンと部材との間のガス層の厚さを制御する段階とを含む方法に関するもの である。

また本発明は、コードの幅より少し広い幅のグループを有する少なくとも２本の 伝熱性キャプスタンと、前記コードを前記キャプスタンのグループの中に繰り出 してこれらのグループの中に滑車式に交差させる手段と、前記グループの中に配 置されて前記コードおよびキャプスタンと接触するガスとを含む、キャプスタン によって少なくとも１本の金属コードを熱処理する装置において、ａ）前記装置 は、前記キャプスタンを加熱または冷却する手段を含み、前記手段は、 一前記キャプスタンの外部に配置された少なくとも１つの伝熱性部材と、 一前記ガス以外の熱量保持流体を前記部材と接触させる手段と、 一前記キャブスクンと前記部材との間に配置されてこれらのキャプスタンおよび 部材に接触するガスとを含み、これらの手段は、一方ではガスと前記部材との間 において、他方では前記部材と前記流体との間において熱交換を生じるように成 され、 ｂ）また前記装置は、実施される熱処理に対応してキャプスタンと部材との間の ガス層の厚さを制御する手段とを含む装置に関するものである。

請求の範囲 １、グループを有する少なくとも２本の伝熱性キャブスクン上にコードを送り、 これらのグループの間で滑車式に交差させ、前記グループの幅をコードの幅より 少し大とし、前記グループの中のガスが前記コードおよびキャプスタンと接触す るようになすキャプスタンによって少なくとも１本の金属コードを熱処理する方 法において、 ａ）前記キャプスタンと少なくとも１つの部材との間に配置された少なくとも１ 種のガスによって前記キャプスタンを加熱または冷却し、前記ガスは前記午ヤプ スタンおよび前記部材と接触し、また前記部材は伝熱性であって、キャプスタン の外側に配置され、前記ガス以外の熱量保持流体をこの部材と接触させながら循 環させて、一方ではガスと前記部材との間において、他方では前記部材と前記流 体との間において熱交換を生じる段階と、ｂ）実施される熱処理に対応してキャ プスタンと部材との間のガス層の厚さを制御する段階とを含む事を特徴とする方 法。

２、　キャプスタンと部材との間のガス層は前記部材の実質的に平坦な面とキャ プスタンの実質的に平坦な面との間に配置され、これらのキャプスタンの面は、 キャプスタンの回転軸線に対して垂直なまた部材の面に対して実質的に平行な同 一面の中に配置されることを特徴とする請求項１に記載の方法。

３、　キャプスタンと部材との間に配置されたガスは実際上、キャプスタンの回 転による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項１または２のいずれ かに記載の方法。

４、コードを変態温度ＡＣ３以上の温度まで加熱して均一なオーステナイト組織 を得るオーステナイト化処理と、次にコードを冷却して準安定オーステナイト組 織を得てこれをパーライトに変態するパーライト化処理とを含む微細パーライト 構造を得るように少なくとも１本の炭素鋼コードを熱処理するための請求項１乃 至３のいずれかに記載の方法。

５、　準安定オーステナイト組織を得るため冷却に際して少なくとも１対のキャ プスタンを使用し、その際に下記の式を満たし、 Ｋｌ≧０．３（１） Ｋ２≧０．８５　（２） ０．５≦に３≦１．５　（３） ２Ｘ１０　≦に４≦６Ｘ１０　（４） ここに下記とする。

Ｋｌ　−Ｌ／　（Ｊ　ＸＤ「−Ｄ「２）　（５）Ｋ２−Ｄｅ／Ｅ　（６） Ｋ３　＝１００　（Ｄｅ／Ｄｓ−１）　（７）Ｋ４　−　（ＶｘＤｆ２ｘＨ）／ 　（ＬＸＤｅ２）　（８）ここに、Ｌはグループの中、およびキャプスタンと部 材との間に存在するガスの伝熱率であって、この伝熱率りは６００℃において特 定され、ワットｍ　−ｋ　で表示され、Ｄｆはコード直径、ミリメートル、Ｊは グループの幅、ミリメートル、Ｅは２つのキャプスタンの軸間距離、ミリメート ル、Ｄｅは任意のキャプスタンの入口におけるコードの巻き取り直径、Ｄｓは同 一キャブスタンの出口におけるコードの巻き取り直径、ＤｅとＤｓはそれぞれミ リメートルで表示され、■はコード繰り出し速度、メートル７秒、Ｈはキャプス タンと部材との間のガス層の厚さ、ミリメートルとし、このガスは実際上、キャ プスタンの回転運動による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項４ に記載の方法。

６、さらに準安定オーステナイトのパーライトへの変態に際して少なくとも１対 のキャプスタンを使用し、その際にコード温度が、準安定オーステナイト組織を 生じる冷却処理後に得られた温度の上下１０℃以上に変動する事なく、この処理 時間はパーライト化時間以上とし、また少なくとも１対のキャプスタンについて 下記の式が満たされ、 Ｋ２≧０．８５　（９） Ｋ３−０　（１０） またこのキャプスタン対においてキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャ プスタンの回転運動による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項５ に記載の方法。

７、　パーライト化処理に際して少なくとも１対のキャプスタンについて、下記 の式が満たされ、Ｋｌ≧０．３（，１１） ０．５Ｘ１０−３≦に４≦９Ｘ１０−３（１２）またこのキャプスタン対におい てキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャプスタンの回転運動による運動 以外の運動を受けないことを特徴とする請求項６に記載の方法。

８、　パーライト処理後にコードを冷却するため、少なくとも１対のキャプスタ ンを使用することを特徴とする請求項５乃至７のいずれかに記載の方法。

９、コードの幅より少し広い幅のグループを有する少なくとも２本の伝熱性キャ プスタンと、前記コードを前記キャプスタンのグループの中に繰り圧してこれら のグループの中に滑車式に交差させる手段と、前記グループの中に配置されて前 記コードおよびキャプスタンと接触するガスとを含む、キャプスタンによって少 なくとも１本の金属コードを熱処理する装置において、ａ）前記装置は、前記キ ャプスタンを加熱または冷却する手段を含み、前記手段は、 一前記キャプスタンの外部に配置された少なくとも］一つの伝熱性部材と、 一前記ガス以外の熱量保持流体を前記部材と接触させる手段と、 一前記キャブスタンと前記部材との間に配置されてこれらのキャプスタンおよび 部材に接触するガスとを含み、これらの手段は、一方ではガスと前記部材との間 において、他方では前記部材と前記流体との間において熱交換を生じるように成 され、 ｂ）また前記装置は、実施される熱処理に対応してキャプスタンと部材との間の ガス層の厚さを制御する手段を含む装置。

１０、キャプスタンと部材との間のガス層は前記部材の実質的に平坦な面とキャ プスタンの実質的に平坦な面との間に配置され、これらのキャプスタンの面は、 キャプスタンの回転軸線に対して垂直なまた前記部材の面に対して実質的に平行 な同一面の中に配置されることを特徴とする請求項９に記載の装置。

１１、キャプスタンと部材との間に配置されたガスは実際上、キャプスタンの回 転による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項９または１０のいず れかに記載の装置。

］２．　各キャプスタンのグループはその軸線とししてキャプスタンの軸線を有 することを特徴とする請求項９乃至１１のいずれかに記載の装置。

１３、一方のキャプスタンはその軸線回りにコードの牽引力によって自由に回転 し、このキャプスタンのグループは伝熱性リング上に配置され、これらのリング はキャブズタン本体上に配置されてキャプスタン本体とは別個にキャプスタン軸 線回りに回動できることを特徴とする請求項９乃至］２のいずれかに記載の装置 。

１４、少なくとも一方のキャプスタン上のコードの巻き付は直径はキャプスタン の人口と出口において相違することを特徴とする請求項９乃至１３のいずれかに 記載の装置。

１５、　請求項９乃至１４のいずれかに記載の少なくとも１つの装置を含む少な くとも１本の金属コードの処理プラント。

１６、コードを変態温度ＡＣ３以上の温度まで加熱して均一なオーステナイト組 織を得るオーステナイト化処理と、次にコードを冷却して準安定オーステナイト 組織を得てこれをパーライトに変態するノく一ライト化処理とによって微細パー ライト構造を得るように少なくとも１本の炭素鋼コードを熱処理し、この際に、 ＜−ライト化処理のために少なくとも１つの装置を使用する事を特徴とする請求 項］５に記載のプラント。

１７、　準安定オーステナイト組織を得るための冷却に際して少なくとも１対の 装置を使用し、この装置は下記の式を満たし、 Ｋ１　≧　０．３　（１） Ｋ２　≧０．　８５　（２） ０、５≦に３　≦　１．５（３） ２　×　１０　≦に４　≦６Ｘ１０　（４）ここに下記とする。

Ｋｌ　−Ｌ／　（Ｊ　ＸＤｆ−Ｄｆ２）　（５）Ｋ２−Ｄｅ／Ｅ　（６） Ｋ３　＝１００　（Ｄｅ／Ｄｓ−１，）　（７）Ｋ４−　（ＶｘＤｆ２ｘＨ）／ 　（ＬＸＤｅ２）　（８）ここに、Ｌはグループの中、およびキャプスタンと部 材との間に存在するガスの伝熱率であって、この伝熱率り一１−■ は６００℃において特定され、ワットｍ　−ｋ　で表示され、Ｄｆはコード直径 、ミリメートル、Ｊはグループの幅、ミリメートル、Ｅは２つのキャプスタンの 軸間距離、ミリメートル、Ｄｅは任意のキャプスタンの入口におけるコードの巻 き取り直径、Ｄｓは同一キャブスタンの出口におけるコードの巻き取り直径、Ｄ ｅとＤｓはそれぞれミリメートルで表示され、■はコード繰り出し速度、メート ル７秒、Ｈはキャプスタンと部材との間のガス層の厚さ、ミリメートルとし、こ のガスは実際上、キャプスタンの回転運動による運動以外の運動を受けないこと を特徴とする請求項１６に記載のプラント。

１８、さらに準安定オーステナイトのパーライトへの変態に際して少なくとも１ 対の装置を使用し、その際にコード温度が、準安定オーステナイト組織を生じる 冷却処理後に得られた温度の上下１０℃以上に変動する事なく、このコード温度 はパーライト化時間以上保持され、また少なくとも１対の装置について下記の式 が満たされ、Ｋ２≧０．８５　（９） Ｋ３−０−　（１０） またこのキャプスタン対においてキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャ プスタンの回転運動による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項１ ７に記載のプラント。

１９、　準オーステナイトのパーライト化処理の少なくとも１つの装置について 、下記の式が満たされ、Ｋ１≧０．３　（１１） ０．５Ｘ１０　≦に４≦９Ｘ１０−３（１２）またこのキャプスタン対において キャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャプスタンの回転運動による運動以 外の運動を受けないことを特徴とする請求項１８に記載のプラント。

２０、　パーライト処理後にコードを冷却するため、少なくとも１つの装置を使 用することを特徴とする請求項１６乃至１９のいずれかに記載のプラント。

２１、請求項１乃至８のいずれかに記載の方法によって得られたコート。

２２、　請求項９乃至１４のいずれかに記載の装置によって得られたコード。

２３、　請求項１５乃至２０のいずれかに記載のプラントによって得られたコー ド。

２４、　請求項２１乃至２３のいずれかに記載のコードによって補強された製品 。

２５、タイヤ外皮を含むことを特徴とする請求項２４に記載の製品。

国際調査報告 ｍａ−一一一一、ａ＋−Ｃ１”〒／Ｉ”１）Ｑｌ’ｌ／／Ｉｔ’ｌｌ：（１つ国 際調査報告 ＦＲ９０００５９２ Ｓ＾　４００７３

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．キャプスタンによって少なくとも１本の金属コードを熱処理する方法におい て、 ａ）グループを有する少なくとも２本の伝熱性キャプスタン上にコードを送り、 これらのグループの間で滑車式に交差させ、前記グループの幅をコードの幅より 少し大とし、前記グループの中のガスが前記コードおよびキャプスタンと接触す るようになす段階と、ｂ）前記キャプスタンと少なくとも１つの部材との間に配 置された少なくとも１種のガスによって前記キャプスタンを加熱または冷却し、 前記ガスは前記キャプスタンおよび前記部材と接触し、また前記部材は伝熱性で あって、キャプスタンの外側に配置され、熱量保持流体をこの部材と接触させな がら循環させる段階と、ｃ）実施される熱処理に対応してキャプスタンと部材と の間のガス層の厚さを選定する段階とを含む事を特徴とする方法。 ２．グループの中に使用されるガスはキャプスタンと部材との間に配置されるガ スと同一のガスであることを特徴とする請求項１に記載の方法。 ３．キャプスタンと部材との問のガス層は前記部材の実質的に平坦な面と、キャ プスタンの実質的に平坦な面との間に配置され、これらのキャプスタンの面は、 キャプスタンの回転軸線に対して垂直なまた部材の面に対して実質的に平行な同 一面の中に配置されることを特徴とする請求項１または２のいずれかに記載の方 法。 ４．キャプスタンと部材との間に配置されたガスは実際上、キャプスタンの回転 による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに 記載の方法。 ５．コードを変態温度ＡＣ３以上の温度まで加熱して均一なオーステナイト組織 を得るオーステナイト化処理と、次にコードを冷却して準安定オーステナイト組 織を得てこれをパーライトに変態するパーライト化処理とを含む微細パーライト 構造を得るように少なくとも１本の炭素鋼コードを熱処理するための請求項１乃 至４のいずれかに記載の方法。 ６．準安定オーステナイト組織を得るため冷却に際して少なくとも１対のキャブ スタンを使用し、その際に下記の式を満たし、 Ｋ１≧０．３（１） Ｋ２≧０．８５（２） ０．５≦Ｋ３≦１．５（３） ２ｘ１０−４≦Ｋ４≦６×１０−４（４）ここに下記とする。 Ｋ１＝Ｌ１／（Ｊ×Ｄｆ−Ｄｆ２）（５）Ｋ２＝Ｄｅ／Ｅ（６） Ｋ３＝１００（Ｄｅ／Ｄｓ−１）（７）Ｋ４＝（Ｖ×Ｄｆ２×Ｈ）／（Ｌ２×Ｄ ｅ２）（８）ここに、Ｌ１はグループの中にあるガスの伝熱率、またし２はキャ プスタンと部材との間に存在するガスの伝熱率であって、これらの伝熱率Ｌ１お よびＬ２は６００℃において特定され、ワットｍ−１・ｋ−１で表示され、Ｄｆ はコード直径、ミリメートル、Ｊはグループの幅、ミリメートル、Ｅは２つのキ ャプスタンの軸間距離、ミリメートル、Ｄｅは任意のキャプスタンの入口におけ るコードの巻き取り直径、Ｄｓは同一キャプスタンの出口におけるコードの巻き 取り直径、ＤｅとＤｓはそれぞれミリメートルで表示され、Ｖはコード繰り出し 速度、メートル／秒、Ｈはキャプスタンと部材との間のガス層の厚さ、ミリメー トルとし、このガスは実際上、キャプスタンの回転運動による運動以外の運動を 受けないことを特徴とする請求項５に記載の方法。 ７．さらに準安定オーステナイトのバーライトヘの変態に際して少なくとも１対 のキャプスタンを使用し、その際にコード温度が、準安定オーステナイト組織を 生じる冷却処理後に得られた温度の上下１０℃以上に変動する事なく、この処理 時間はパーライト化時間以上とし、また少なくとも１対のキャプスタンについて 下記の式が満たされ、 Ｋ２≧０．８５（９） Ｋ３＝０（１０） またこのキャプスタン対においてキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャ プスタンの回転運動による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項６ に記載の方法。 ８．パーライト化処理に際して少なくとも１対のキャプスタンについて、下記の 式が満たされ、Ｋ１≧０．３（１１） ０．５×１０−３≦Ｋ４≦９×１０−３（１２）またこのキャプスタン対におい てキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャプスタンの回転運動による運動 以外の運動を受けないことを特徴とする請求項７に記載の方法。 ９．パーライト処理後にコードを冷却するため、少なくとも１対のキャプスタン を使用することを特徴とする請求項６乃至８のいずれかに記載の方法。 １０．キャプスタンによって少なくとも１本の金属コードを熱処理する装置にお いて、 ａ）前記装置は、コードの幅より少し広い幅のグルーブを有する少なくとも２本 の伝熱性キャプスタンと、前記コードを前記キャプスタンのグループの中に繰り 出してこれらのグループの中に滑車式に交差させる手段と、前記グループの中に 配置されて前記コードおよびキャプスタンと接触するガスとを含み、 ｂ）前記装置は、前記キャプスタンを加熱または冷却する手段を含み、前記手段 は、 −前記キャプスタンの外部に配置された少なくとも１つの伝熱性部材と、 −熱量保持流体を前記部材と接触させる手段と、−前記キャプスタンと前記部材 との間に配置されてこれらのキャプスタンおよび部材に接触するガスとを含み、 ｃ）また前記装置は、実施される熱処理に対応してキャプスタンと部材との間の ガス層の厚さを変動させる手段とを含む事を特徴とする装置。 １１．グループの中に使用されるガスはキャプスタンと前記部材との間に配置さ れるガスと同一のガスであることを特徴とする請求項１０に記載の装置。 １２．キャプスタンと部材との間のガス層は前記部材の実質的に平坦な面とキャ プスタンの実質的に平行な面との間に配置され、これらのキャプスタンの面は、 キャプスタンの回転軸線に対して垂直なまた前記部材の面に対して実質的に平行 な同一面の中に配置されることを特徴とする請求項１０または１１のいずれかに 記載の装置。 １３．キャプスタンと部材との間に配置されたガスは実際上、キャプスタンの回 転による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項１０乃至１２のいず れかに記載の装置。 １４．各キャプスタンのグループはその軸線とししてキャプスタンの軸線を有す ることを特徴とする請求項１０乃至１３のいずれかに記載の装置。 １５．一方のキャプスタンはその軸線回りにコードの牽引力によって自由に回転 し、このキャプスタンのグルーブは伝熱性リング上に配置され、これらのリング はキャプスタン本体上に配置されてキャプスタン本体とは別個にキャプスタン軸 線回りに回動できることを特徴とする請求項１０乃至１４のいずれかに記載の装 置。 １６．少なくとも一方のキャプスタン上のコードの巻き付け直径はキャプスタン の入口と出口において相違することを特徴とする請求項１０乃至１５のいずれか に記載の装置。 １７．請求項１０乃至１６のいずれかに記載の少なくとも１つの装置を含む少な くとも１本の金属コードの処理プラント。 １８．コードを変態温度ＡＣ３以上の温度まで加熱して均一なオーステナイト組 織を得るオーステナイト化処理と、次にコードを冷却して準安定オーステナイト 組織を得てこれをパーライトに変態するパーライト化処理とによって微細パーラ イト構造を得るように少なくとも１本の炭素鋼コードを熱処理するための請求項 １７に記載のプラント。 １９．準安定オーステナイト組織を得るための冷却に際して少なくとも１対の装 置を使用し、この装置は下記の式を満たし、 Ｋ１≧０．３（１） Ｋ２≧０．８５（２） ０．５≦Ｋ３≦１．５（３） ２×１０−４≦Ｋ４≦６×１０−４（４）ここに下記とする。 Ｋ１＝Ｌ１／（Ｊ×Ｄｆ−Ｄｆ２）（５）Ｋ２＝Ｄｅ／Ｅ（６） Ｋ３＝１００（Ｄｅ／Ｄｓ−１）（７）Ｋ４＝（Ｖ×Ｄｆ２×Ｈ）／（Ｌ２×Ｄ ｅ２）（８）ここに、ＬＩはグループの中にあるガスの伝熱率、またし２はキャ プスタンと部材との間に存在するガスの伝熱率であって、これらの伝熱率ＬＩお よびＬ２は６００℃において特定され、ワットｍ−１・ｋ−１で表示され、Ｄｆ はコード直径、ミリメートル、Ｊはグループの幅、ミリメートル、Ｅは２つのキ ャプスタンの軸間距離、ミリメートル、Ｄｅは任意のキャプスタンの入口におけ るコードの巻き取り直径、Ｄｓは同一キャプスタンの出口におけるコードの巻き 取り直径、ＤｅとＤｓはそれぞれミリメートルで表示され、Ｖはコード繰り出し 速度、メートル／秒、Ｈはキャプスタンと部材との間のガス層の厚さ、ミリメー トルとし、このガスは実際上、キャプスタンの回転運動による運動以外の連動を 受けないことを特徴とする請求項１８に記載のプラント。 ２０．さらに準安定オーステナイトのパーライトヘの変態に際して少なくとも１ 対の装置を使用し、その際にコード温度が、準安定オーステナイト組織を生じる 冷却処理後に得られた温度の上下１０℃以上に変動する事なく、このコード温度 はパーライト化時間以上保持され、また少なくとも１対の装置について下記の式 が満たされ、Ｋ２≧０．８５（９） Ｋ３＝０（１０） またこのキャプスタン対においてキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャ プスタンの回転運動による運動以外の運動を受けないことを特徴とする請求項１ ９に記載のプラント。 ２１．準オーステナイトのパーライト化処理の少なくとも１つの装置について、 下記の式が満たされ、Ｋ１≧０．３（１１） ０．５×１０−３≦Ｋ４≦９×１０−３（１２）またこのキャプスタン対におい てキャプスタンと部材の間のガスが実際上、キャプスタンの回転運動による運動 以外の運動を受けないことを特徴とする請求項２０に記載のブラント。 ２２．パーライト処理後にコードを冷却するため、少なくとも１つの装置を使用 することを特徴とする請求項１８乃至２１のいずれかに記載のプラント。 ２３．請求項１乃至９のいずれかに記載の方法によって得られたコード。 ２４．請求項１０乃至１６のいずれかに記載の装置によって得られたコード。 ２５．請求項１７乃至２２のいずれかに記載のプラントによって得られたコード 。 ２６．請求項２３乃至２５のいずれかに記載のコードによって補強された製品。 ２７．タイヤ外皮を含むことを特徴とする請求項２６に記載の製品。