JPH0547527A - Rare earth bonded magnet - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、回転電機等に組み込ま
れて使用される希土類ボンド磁石に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rare earth bonded magnet used by being incorporated in a rotating electric machine or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、比較的安価でしかも良好な磁
気特性を備えたボンド磁石の開発が種々行なわれてい
る。例えば特開昭５９−２１１５４９号公報には、希土
類−鉄−ホウ素系磁性粉末を接着剤で固化してなるボン
ド磁石が提案されており、また特開昭６１−１７４３６
４号公報には、ミッシュメタル−遷移金属−ホウ素系磁
性粉末をバインダーと混合してなるプラスチック磁石が
提案されている。さらに特開昭６３−２７４１１４号公
報及び特開昭６３−２８７００３号公報には、希土類磁
性粉末とフェライト磁性粉末との混合物を用いたプラス
チック磁石が提案されており、また特開平２−２２８０
３号公報には、希土類磁性粉末どうしを混合してなるボ
ンド磁石が提案されている。2. Description of the Related Art Conventionally, various bond magnets have been developed which are relatively inexpensive and have good magnetic characteristics. For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 59-2111549 proposes a bonded magnet obtained by solidifying rare earth-iron-boron magnetic powder with an adhesive, and Japanese Unexamined Patent Publication No. 61-17436.
Japanese Unexamined Patent Publication No. 4 (1994) proposes a plastic magnet obtained by mixing misch metal-transition metal-boron magnetic powder with a binder. Further, JP-A-63-274114 and JP-A-63-287003 propose a plastic magnet using a mixture of rare earth magnetic powder and ferrite magnetic powder, and JP-A-2-2280.
No. 3 gazette proposes a bonded magnet formed by mixing rare earth magnetic powders.
【０００３】上述したような各ボンド磁石は、磁性粉末
を混練によって樹脂バインダー中に分散してなるもので
あるが、その製造方法が例えば特開昭６０−１６４３１
３号公報に記載されている。当該公報に開示された製造
方法によれば、磁性粉末とシラン系カップリング剤とを
樹脂バインダー中に少量ずつ混合しつつ、ミキシングロ
ールを用いて混練を行っている。得られた混練物は、一
旦粉砕された後に圧延され、シート状になされる。その
シート状の磁石素材には例えば水蒸気による熱処理が施
され、圧延工程にて生じた歪の除去が行なわれ、あるい
は加硫による硬化が行なわれている。Each of the above-mentioned bonded magnets is one in which magnetic powder is kneaded to be dispersed in a resin binder, and the manufacturing method thereof is, for example, JP-A-60-16431.
No. 3 publication. According to the manufacturing method disclosed in this publication, the magnetic powder and the silane coupling agent are mixed little by little in the resin binder and kneading is performed using a mixing roll. The obtained kneaded product is once crushed and then rolled into a sheet. The sheet-shaped magnet material is subjected to heat treatment with, for example, steam to remove the strain generated in the rolling process or to be cured by vulcanization.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところがこのようなボ
ンド磁石において、可撓性を有する樹脂バインダー中に
希土類磁性粉末を分散させることによって可撓性の希土
類ボンド磁石を得る場合には、加硫を行いにくいという
問題があり、ボンド磁石の剛性が十分に得られないこと
がある。このような剛性不足によって、例えばモータ内
において磁石の変形が生じると、コアとマグネットとの
間のエアギャップに変動を来たし、モータ特性が大きく
変わってモータの使用が不可能になることもある。However, in such a bonded magnet, when a flexible rare earth bonded magnet is obtained by dispersing a rare earth magnetic powder in a resin binder having flexibility, vulcanization is performed. There is a problem that it is difficult to carry out, and the rigidity of the bonded magnet may not be sufficiently obtained. If, for example, the magnet is deformed in the motor due to such insufficient rigidity, the air gap between the core and the magnet may fluctuate, and the motor characteristics may be significantly changed to make the motor unusable.
【０００５】本発明は、変形や崩れ等を生じることのな
い高剛性を有する可撓性の希土類ボンド磁石を提供する
ことを目的とする。It is an object of the present invention to provide a flexible rare earth bonded magnet having high rigidity which does not cause deformation or collapse.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明にかかる希土類ボンド磁石は、請求項１に記載さ
れているように、希土類磁性粉末が、可撓性樹脂バイン
ダー中に混練により分散され、かつ熱処理された希土類
ボンド磁石において、熱処理後における磁石素材が、シ
ョアー硬さＤ（ピーク値）で４５°以上、かつ引張強度
（引張速度５０mm/min）で４.５Kg/mm2以上になされて
いる。To achieve the above object, in the rare earth bonded magnet according to the present invention, as described in claim 1, rare earth magnetic powder is dispersed in a flexible resin binder by kneading. In the heat-treated and heat-treated rare earth bonded magnet, the magnet material after heat treatment has a Shore hardness D (peak value) of 45 ° or more and a tensile strength (pulling speed of 50 mm / min) of 4.5 Kg / mm 2 or more. Has been done.
【０００７】[0007]
【作用】このような構成を有する手段では、希土類磁石
が、一定以上の硬さ及び引張強度を有しているため、モ
ータ等の製品に対して剛性不足を生じることなく良好に
組み込まれるようになっている。In the means having such a structure, since the rare earth magnet has a hardness and a tensile strength above a certain level, the rare earth magnet can be properly incorporated into a product such as a motor without insufficient rigidity. Has become.
【０００８】このとき請求項２に記載されているよう
に、磁石の撓み量が６０mm以内になされている場合に
は、磁石の剛性が一層適正に維持されることとなり、モ
ータ等の製品に対する組み込み性がさらに向上される。At this time, as described in claim 2, when the bending amount of the magnet is within 60 mm, the rigidity of the magnet is more properly maintained, and the magnet is incorporated into a product such as a motor. Sex is further improved.
【０００９】上記手段のより具体的な構成を説明する
と、まず超急冷法により希土類−遷移金属系の磁性粉末
を得る。超急冷法の一例としてはジェットキャスティン
グ法がある。このジェットキャスティング法において
は、インゴッド状に形成された磁性合金が受皿内に収容
され、不活性環境下で上記合金が高周波等によって溶融
される。溶融状態となった磁性合金はノズル付きの湯溜
りに注入され、ノズルを通して回転ホイール上に落下さ
れる。回転ホイールは水によって冷却されており、ここ
で急速冷却が行なわれる。急冷された磁性合金は、リボ
ン状の磁性粉末に凝固されて下方に落下していき、容器
内に収集される。A more specific structure of the above means will be described. First, a rare earth-transition metal magnetic powder is obtained by the ultraquenching method. The jet casting method is an example of the ultra-quenching method. In this jet casting method, an ingot-shaped magnetic alloy is housed in a pan and the alloy is melted by a high frequency wave or the like in an inert environment. The magnetic alloy in a molten state is poured into a pool of water with a nozzle and dropped through a nozzle onto a rotating wheel. The rotating wheel is cooled by water, where rapid cooling takes place. The rapidly cooled magnetic alloy is solidified into ribbon-shaped magnetic powder, drops downward, and is collected in a container.
【００１０】ここで希土類−遷移金属系磁性粉末を用い
る場合の希土類としては、ランタノイドのうち一種また
は二種以上が用いられ、遷移金属としては、Ｆe，Ｃo，
Ｎiのうち一種または二種以上が用いられる。この希土
類−遷移金属系磁性粉末には、ホウ素を含ませて希土類
−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末とするこ
とができる。具体的には、Ｎd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末とし
て、Ｎd−Ｆe−Ｂ，Ｎd−Ｆe−Ｃo−Ｂ，（Ｎd，Ｐr）
−Ｆe−Ｂ，（Ｎd，Ｐr）−Ｆe−Ｃo−Ｂ等が用いら
れ、(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末としては、(Ｃe,Ｌ
a)−Ｆe−Ｂ，(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｃo−Ｂ，ＭＭ−Ｆe−
Ｂ，ＭＭ−Ｆe−Ｃo−Ｂ等が用いられ、さらにＳm−Ｃo
系磁性粉末としては、Ｓm−Ｃo，Ｓm−Ｃo−Ｆe，Ｓm−
Ｃo−Ｍn等が用いられる。When the rare earth-transition metal magnetic powder is used, one or more kinds of lanthanoids are used as the rare earth, and the transition metals are Fe, Co, and
One or more of Ni are used. The rare earth-transition metal magnetic powder can contain boron to form a rare earth-transition metal-boron (RTB) magnetic powder. Specifically, Nd-Fe-B based magnetic powders are Nd-Fe-B, Nd-Fe-Co-B, (Nd, Pr).
-Fe-B, (Nd, Pr) -Fe-Co-B and the like are used, and (Ce, La) -Fe-B magnetic powder is (Ce, L).
a) -Fe-B, (Ce, La) -Fe-Co-B, MM-Fe-
B, MM-Fe-Co-B, etc., and Sm-Co
Examples of magnetic powders include Sm-Co, Sm-Co-Fe, Sm-
Co-Mn or the like is used.
【００１１】つぎに図１に示されているように、希土類
−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末が、磁石全体に対して
９２〜９６重量％となるように計量される。磁性粉末を
磁石全体に対して９６重量％以下とするのは、磁性粉末
の割合が９６重量％を越えた高充填率となると、磁性粉
末に対するバインダーの量が不足状態になり、磁石自身
の磁力や内部応力にバインダー強度が負けて磁石の倒壊
を招き、あるいは磁石が硬くなり過ぎになってシート状
に成形できなくなったり、可撓性が不足して製品への組
込が不可能になってしまうからである。一方磁性粉末を
磁石全体に対して９２重量％以上とするのは、磁性粉末
の割合が９２重量％より少ないと、磁性粉末の充填率が
低くなり過ぎて磁石の変形が容易に起きてしまうからで
ある。Next, as shown in FIG. 1, the rare earth-transition metal-boron magnetic powder is weighed so as to be 92 to 96% by weight with respect to the entire magnet. The magnetic powder content is set to 96% by weight or less with respect to the entire magnet because when the ratio of the magnetic powder is higher than 96% by weight, the amount of the binder with respect to the magnetic powder becomes insufficient and the magnetic force of the magnet itself. Or the internal strength causes the binder strength to be lost, causing the magnet to collapse, or the magnet becoming too hard to be molded into a sheet, or lacking in flexibility, making it impossible to incorporate into a product. Because it will be. On the other hand, the magnetic powder is set to 92% by weight or more with respect to the entire magnet, because if the ratio of the magnetic powder is less than 92% by weight, the filling rate of the magnetic powder becomes too low and the magnet is easily deformed. Is.
【００１２】このとき希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ
−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いる場合には、磁性粉末の粒度
をメジアン径で７８μm以下の微粉、例えば４２μmに粉
砕することが上記充填率を得る上で好ましい。磁性粉末
の調整は、ボールミルやロール等を用いて行うこととす
る。At this time, the rare earth-transition metal-boron system (R
In the case of using -TB) magnetic powder, it is preferable to pulverize the magnetic powder to a fine powder having a median diameter of 78 µm or less, for example, 42 µm, in order to obtain the filling rate. The magnetic powder is adjusted by using a ball mill, a roll or the like.
【００１３】また希土類磁性粉末の磁気特性が良好であ
ることから、特に磁石の要求磁気力が小さく設定されて
いる等の場合に、磁性粉末の投入量が少なく所定の充填
率を達し得ないことがある。その場合には、ホワイトカ
ーボン等の非磁性の粉体を、磁性粉末とともにバインダ
ー（後述）中に補強材として添加すればよい。このよう
な混入フィラーを用いれば、磁石中のいわゆるフィラー
充填率を必要値まで高めることができ、それによって磁
石の変形性を改善し、磁石の剛性を高めることができ
る。このとき磁性粉末と非磁性の粉体とを加えたフィラ
ーの充填率は、体積百分率で５０〜７３％の範囲が適切
であり、そのうち希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ
−Ｂ）磁性粉末は、１３〜７１体積％、混入フィラー
は、２〜６０体積％の範囲とする。前述したように磁性
粉末（フィラー）に対するバインダーの量の過不足をな
くし、磁石の倒壊あるいは過硬化を防止するためであ
る。Further, since the magnetic properties of the rare earth magnetic powder are good, especially when the required magnetic force of the magnet is set to be small, the amount of the magnetic powder charged is too small to reach the predetermined filling rate. There is. In that case, non-magnetic powder such as white carbon may be added as a reinforcing material in a binder (described later) together with the magnetic powder. By using such a mixed filler, it is possible to increase the so-called filler filling rate in the magnet to a required value, thereby improving the deformability of the magnet and increasing the rigidity of the magnet. At this time, the filling rate of the filler in which the magnetic powder and the non-magnetic powder are added is appropriately in the range of 50 to 73% in terms of volume percentage, of which the rare earth-transition metal-boron system (RT)
-B) The magnetic powder is 13 to 71% by volume, and the mixed filler is 2 to 60% by volume. This is to prevent the amount of the binder with respect to the magnetic powder (filler) from being excessive or insufficient and preventing the magnet from collapsing or over-curing as described above.
【００１４】上記非磁性の混入フィラーとしては、上述
したホワイトカーボンの他に、タルク、カーボンブラッ
ク、カーボン繊維、フェライト粉等の化学的あるいは物
理的に安定な粉体を使用することができる。また混入フ
ィラーの粒度は、メジアン径で７８μｍ以下とする。As the non-magnetic mixed filler, chemically or physically stable powder such as talc, carbon black, carbon fiber or ferrite powder can be used in addition to the white carbon described above. The particle size of the mixed filler is 78 μm or less in terms of median diameter.
【００１５】さらに磁性粉末としてＮd−Ｆe−Ｂを用い
る場合には、上述した非磁性の混入フィラーの代わり
に、Ｎd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末以外の希土類−遷移金属−
ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いることが好まし
い。これは、Ｎd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を用いた磁石が加
硫（後述）しにくく、必要な剛性を得にくいという問題
があるからである。この場合の混入希土類−遷移金属−
ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末としては、(Ｃe,Ｌa)
−Ｆe−Ｂ、ジシム(Ｎd,Ｐr)−Ｆe−Ｂ、ミッシュメタ
ル−Ｆe−Ｂ等を採用することができる。特に加硫を行
い易い(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を混入れば、加硫
が磁石内部まで促進されて、磁石の剛性が高められ磁石
の変形を防止することができる。Further, when Nd-Fe-B is used as the magnetic powder, a rare earth-transition metal-other than the Nd-Fe-B type magnetic powder is used instead of the above-mentioned non-magnetic mixed filler.
It is preferable to use a boron-based (RTB) magnetic powder. This is because the magnet using the Nd-Fe-B system magnetic powder is difficult to vulcanize (described later) and it is difficult to obtain the required rigidity. Rare earth mixed in this case-Transition metal-
The boron-based (RTB) magnetic powder includes (Ce, La)
-Fe-B, disim (Nd, Pr) -Fe-B, misch metal-Fe-B, etc. can be adopted. In particular, if the (Ce, La) -Fe-B based magnetic powder that is easy to vulcanize is mixed, the vulcanization is promoted to the inside of the magnet, the rigidity of the magnet is enhanced, and the deformation of the magnet can be prevented.
【００１６】また磁性粉末どうしの混合割合は、残留磁
束密度Ｂrが２５００Ｇ以上６３００Ｇ以下となる割合
ならば、どのような割合でも採用することができる。残
留磁束密度Ｂrが６３００Ｇを越えると、磁石自身の磁
力や内部応力にバインダー強度が負けて磁石の倒壊を招
き、あるいは磁石が硬くなり過ぎになってシート状に成
形できなくなるからであり、一方残留磁束密度Ｂrが２
５００Ｇを下回ると、磁束密度が小さくなり過ぎて、希
土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用
いる有用性がなくなり、あるいは可撓性が不足して製品
への組込が不可能になってしまうからである。The mixing ratio of the magnetic powders may be any ratio as long as the residual magnetic flux density Br is 2,500 G or more and 6300 G or less. If the residual magnetic flux density Br exceeds 6300 G, the binder strength is lost to the magnetic force and internal stress of the magnet itself, causing the magnet to collapse, or the magnet becomes too hard to be formed into a sheet, while the residual Magnetic flux density Br is 2
If it is less than 500 G, the magnetic flux density becomes too small, and the usefulness of using rare earth-transition metal-boron (RTB) magnetic powder is lost, or the flexibility is insufficient and it is incorporated in products. Because it will be impossible.
【００１７】特にＮd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末と(Ｃe,Ｌa)
−Ｆe−Ｂ系磁性粉末とを混合させる場合には、(Ｃe,Ｌ
a)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を、磁性粉末全体に対して５重
量％以上に配合すれば、所定の剛性を得ることが可能で
ある。Particularly, Nd-Fe-B system magnetic powder and (Ce, La)
When mixed with -Fe-B based magnetic powder, (Ce, L
If a) -Fe-B based magnetic powder is mixed in an amount of 5% by weight or more based on the whole magnetic powder, it is possible to obtain a predetermined rigidity.
【００１８】またこのような磁性粉末どうしを混合した
ものに、前述した補強材を添加してフィラー充填率を必
要値まで高めるようにすることも可能である。そのよう
にすれば、磁力の増大を抑えつつフィラー充填率の補完
が行われ、それによって磁石の変形性を改善し、磁石剛
性を向上させることができる。It is also possible to add the above-mentioned reinforcing material to a mixture of such magnetic powders so as to increase the filler filling rate to a required value. By doing so, the filler filling rate is complemented while suppressing an increase in magnetic force, whereby the deformability of the magnet can be improved and the magnet rigidity can be improved.
【００１９】次に上述したような磁性粉末に対し、所定
量の防錆剤及びエポキシ主剤が混合され、酸化膜、エポ
キシ樹脂膜及び防錆被膜の形成が行われる（被膜形成工
程）。すなわちまず混合装置中に不活性ガスが注入さ
れ、該混合装置中の空気が、酸素濃度０.０８〜３％と
なるようにガス置換される。混合装置としては、ボール
ミル、Ｖ型ブレンダー、ダブルコーン型ブレンダー等が
用いられる。また不活性ガスとしては、アルゴンガス
(Ａr)、窒素ガス(Ｎ2)、炭酸ガス（ＣＯ2）などが用い
られる。Next, a predetermined amount of a rust preventive agent and an epoxy main agent are mixed with the magnetic powder as described above to form an oxide film, an epoxy resin film and a rust preventive film (film forming step). That is, first, an inert gas is injected into the mixing device, and the air in the mixing device is gas-substituted so that the oxygen concentration becomes 0.08 to 3%. A ball mill, a V type blender, a double cone type blender or the like is used as the mixing device. Argon gas is used as the inert gas.
(Ar), nitrogen gas (N 2 ), carbon dioxide gas (CO 2 ) and the like are used.
【００２０】このようにしてガス置換が行なわれた混合
装置中には、希土類−遷移金属系磁性粉末、エポキシ主
剤及び防錆剤が投入され、約２時間程度にわたって混合
が行なわれる。混合では、まず混合装置中に僅かに残留
している酸素によって上記磁性粉末の表面上に酸化膜が
形成され、さらにその上にエポキシ樹脂膜及び防錆被膜
が形成される。酸素濃度を０.０８％〜３％としておく
のは、酸素濃度が０.０８％より小さいと、酸化膜を形
成することができなくなるか、あるいは形成されても極
めて薄いものにしかならず、また酸素濃度が３％を越え
ると、酸素による発火の危険を生じるからである。The rare earth-transition metal magnetic powder, the epoxy main agent and the rust preventive agent are charged into the mixing device thus gas-replaced, and the mixing is carried out for about 2 hours. In the mixing, first, a small amount of oxygen remaining in the mixing device forms an oxide film on the surface of the magnetic powder, and further an epoxy resin film and a rust preventive film are formed thereon. The oxygen concentration is set to 0.08% to 3% because if the oxygen concentration is less than 0.08%, the oxide film cannot be formed or the formed oxide film is extremely thin. This is because if the concentration exceeds 3%, there is a danger of ignition due to oxygen.
【００２１】上記エポキシ主剤としては、ビスフェノー
ル系、フェノキシ系、ノボラック系、ポリフェノール
系、ポリヒドロキシベンゼン系あるいはこれらの誘導体
等の一種または二種以上が用いられ、また防錆剤として
はソルビタンモノオレエートと鉱物油または合成油の混
合物等が用いられる。As the epoxy main agent, one or more of bisphenol-based, phenoxy-based, novolac-based, polyphenol-based, polyhydroxybenzene-based and derivatives thereof are used, and rust inhibitor sorbitan monooleate. And a mixture of mineral oil or synthetic oil.
【００２２】酸化膜、エポキシ樹脂膜及び防錆剤の被膜
が形成された磁性粉末は、取り出されて計量された後、
加圧式ニーダー等により可撓性を有する樹脂バインダー
と数分にわたって混練される（混練工程）。このときエ
ポキシ樹脂の硬化剤及び硬化促進剤が添加される。硬化
剤及び硬化促進剤をこの段階で添加するのは、磁性粉末
の混合物を取り出した直後から直ちに磁性粉末が硬化し
てしまうのを回避するためである。このような混練工程
により、希土類−遷移金属系磁性粉末は、可撓性を有す
る樹脂バインダー中にほぼ均一に分散される。The magnetic powder on which the oxide film, the epoxy resin film and the rust preventive film are formed is taken out and weighed.
It is kneaded with a flexible resin binder for several minutes by a pressure kneader or the like (kneading step). At this time, a curing agent and a curing accelerator for the epoxy resin are added. The curing agent and the curing accelerator are added at this stage in order to prevent the magnetic powder from being hardened immediately after the mixture of the magnetic powders is taken out. By such a kneading step, the rare earth-transition metal magnetic powder is almost uniformly dispersed in the flexible resin binder.
【００２３】このときの可撓性を有する樹脂バインダー
としては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（Ｉ
Ｒ）、ブダジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン
ゴム（ＳＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン−プ
ロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン−酢ビゴム（ＥＶ
Ａ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、アクリルゴム（Ａ
Ｒ）、ウレタンゴム（ＵＲ）等が、一種または二種以上
にわたって用いられる。すなわちこれらの樹脂バインダ
ーは、いわゆる３元ゴムであり、極性がないゴム成分
（例えばＩＩＲ）と、極性が強いゴム成分（例えばＮＢ
Ｒ）とが、ハロゲンを含有するゴム成分（例えばＣＲ）
を介して良好に混合されている。極性がないゴム成分は
耐油性・耐候性に難点があり、また極性が強いゴム成分
は非常に硬く伸展油または可塑剤の添加を要する。そこ
でハロゲンを含有するゴム成分を介して両ゴム成分を混
合させることとすれば、それぞれのゴム成分の難点を補
い合うゴム成分どうしが容易に混合され、耐油性・耐候
性の改善が行なわれるものである。As the flexible resin binder at this time, natural rubber (NR) and isoprene rubber (I
R), budadiene rubber (BR), styrene-butadiene rubber (SBR), butyl rubber (IIR), ethylene-propylene rubber (EPR), ethylene-vinyl acetate rubber (EV)
A), nitrile rubber (NBR), acrylic rubber (A
R), urethane rubber (UR) and the like are used alone or in combination of two or more. That is, these resin binders are so-called ternary rubbers and have a non-polar rubber component (eg IIR) and a highly polar rubber component (eg NB).
R) is a rubber component containing halogen (for example, CR)
Are mixed well through. A rubber component having no polarity has difficulty in oil resistance and weather resistance, and a rubber component having a strong polarity is extremely hard and requires addition of an extender oil or a plasticizer. Therefore, if both rubber components are mixed through a halogen-containing rubber component, the rubber components that make up the difficulties of the respective rubber components are easily mixed, and the oil resistance and weather resistance are improved. is there.
【００２４】上記ハロゲンを含有するゴム成分として
は、クロロプレンゴム(ＣＲ)、ハイパロン（ＣＳＭ）、
塩素化ポリエチレン等の塩素を含有するものが一種また
は二種以上にわたって用いられる。この場合、当該ハロ
ゲン含有のゴム成分は、樹脂バインダー全体の重量に対
して１５重量％以下、好ましくは６.２重量％以下に設
定する必要がある。ハロゲンを含有するゴム成分が樹脂
バインダー全体重量の１５重量％を越えて含まれる場合
には、塩素ガス（Ｃl2）や塩酸ガス(ＨＣl)が発生する
こととなり、例えばモータの場合には整流子腐食や磁石
の錆及びコア錆の原因となるからである。またハロゲン
を含有するゴム成分が樹脂バインダー全体重量の６.２
重量％を越えて含まれる場合には、磁石が硬くなり過ぎ
て脆性状態となり、シート状に成形できなくなったり、
可撓性が不足して製品への組込が不可能になってしま
う。また外力あるいは自己の磁力によって破壊し易くな
る。As the rubber component containing halogen, chloroprene rubber (CR), hypalon (CSM),
Those containing chlorine such as chlorinated polyethylene are used alone or in combination of two or more. In this case, the halogen-containing rubber component should be set to 15% by weight or less, preferably 6.2% by weight or less, based on the total weight of the resin binder. If the rubber component containing halogen exceeds 15% by weight of the total weight of the resin binder, chlorine gas (Cl 2 ) or hydrochloric acid gas (HCl) will be generated. For example, in the case of a motor, a commutator This is because it causes corrosion, rust of magnets and core rust. Also, the rubber component containing halogen is 6.2 of the total weight of the resin binder.
If it is contained in excess of weight%, the magnet becomes too hard and becomes brittle, and it cannot be formed into a sheet.
It lacks flexibility and cannot be incorporated into products. Also, it is easily destroyed by an external force or its own magnetic force.
【００２５】上記硬化剤としては、脂肪族ポリアミンや
芳香族ポリアミン等のポリアミン、無水フタル酸等の酸
無水物、ポリアミド樹脂、ポリスルフィッド樹脂、三フ
ッ化ホウ素等のアミンコンプレックス、フェノール樹脂
等の合成樹脂初期縮合物あるいはこれらの誘導体の一種
または二種以上が用いられる。硬化促進剤しては、トリ
スジメチルアミノメチルフェノール等のアミン、１−イ
ソブチル−２−メチルイミダゾール等のイミダゾールあ
るいはこれらの誘導体の一種または二種以上が用いられ
る。Examples of the curing agent include polyamines such as aliphatic polyamines and aromatic polyamines, acid anhydrides such as phthalic anhydride, polyamide resins, polysulfide resins, amine complexes such as boron trifluoride, and synthetic resins such as phenolic resins. One kind or two or more kinds of the initial condensate or derivatives thereof are used. As the curing accelerator, amines such as trisdimethylaminomethylphenol, imidazoles such as 1-isobutyl-2-methylimidazole, and one or more of these derivatives are used.
【００２６】この混練工程において、加圧ニーダーは冷
却されており、９５℃以下、好ましくは５０〜６０℃の
温度条件下で混練が行なわれる。この温度設定により、
混練工程における発火の危険性が回避される。すなわち
９５℃を越えて混練が行なわれると発熱より発火を生じ
る危険があり、また４０℃以下ではゴムの可塑化が進ま
ず十分な混練が行なわれない。In this kneading step, the pressure kneader is cooled, and kneading is carried out at a temperature of 95 ° C. or lower, preferably 50 to 60 ° C. With this temperature setting,
The risk of ignition in the kneading process is avoided. That is, if kneading is carried out at a temperature higher than 95 ° C, there is a danger of ignition due to heat generation, and at 40 ° C or lower, rubber is not plasticized sufficiently and sufficient kneading cannot be carried out.
【００２７】以上の混練工程により得られた混練物とし
ての磁石素材は、加圧式ニーダーから取り出され、直ち
に１０kg以下の小ロットごとに小分けされる。これらの
小分けされた各磁石素材は、密閉容器内にそれぞれ封入
されて保存され、磁石素材の温度が室温に低下するまで
そのまま放置される（保存工程）。この保存工程による
放熱によって発火の危険が回避される。The magnet material as a kneaded material obtained by the above kneading step is taken out from the pressure kneader and immediately divided into small lots of 10 kg or less. Each of these subdivided magnet materials is enclosed and stored in an airtight container, and is left as it is until the temperature of the magnet material drops to room temperature (preservation step). The heat release during this storage step avoids the risk of ignition.
【００２８】上記保存工程によって十分な放熱が行なわ
れた混練物としての磁石素材は、取り出されて粒度５mm
以下の大きさに砕かれる（粉砕工程）。この粉砕工程
は、アルゴンガス(Ａr)、窒素ガス(Ｎ2)、炭酸ガス（CO
2）などの不活性ガスの流動による冷却下で行なわれ、
温度条件は９５℃以下に設定される。粉砕には回転刃等
が使用される。すなわちこの粉砕工程では、不活性ガス
による空冷が行なわれることとなり、ほぼ大気中での粉
砕が可能になっている。The magnet material as a kneaded material, which has been sufficiently radiated by the above-mentioned storage step, is taken out and has a particle size of 5 mm.
It is crushed into the following sizes (crushing process). This crushing process is performed using argon gas (Ar), nitrogen gas (N 2 ), carbon dioxide gas (CO
2 ) is performed under cooling by the flow of an inert gas such as
The temperature condition is set to 95 ° C. or lower. A rotary blade or the like is used for crushing. That is, in this crushing step, air cooling with an inert gas is performed, and crushing can be performed in the atmosphere.
【００２９】ついで上記粉砕工程により得られた粉砕物
に対してロール等による圧延が施され、シート状のボン
ド磁石が得られる（シート形成工程）。このとき圧延ロ
ールの表面温度は、２０〜８０℃に維持されており、こ
れによって上記シート状磁石素材の引っ張り強度が巻き
取り可能な範囲に良好に維持されるとともに、磁性粉末
の酸化が抑制され磁気特性の劣化が防止されるようにな
っている。Then, the pulverized material obtained in the pulverizing step is rolled by a roll or the like to obtain a sheet-shaped bond magnet (sheet forming step). At this time, the surface temperature of the rolling roll is maintained at 20 to 80 ° C., whereby the tensile strength of the sheet-shaped magnet material is favorably maintained in the rollable range and the oxidation of the magnetic powder is suppressed. The deterioration of magnetic characteristics is prevented.
【００３０】希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−
Ｂ）磁性粉末を用いた磁石においては、圧延後の密度が
４.９〜５.８となるように磁性粉末等のフィラー充填率
を調整しておく必要がある。磁石の密度が４.９より小
さい場合には、磁石の剛性不足が生じて変形し易くなっ
てしまい、製品への組込が不可能になるからであり、ま
た磁石の密度が５.８を越えると、磁石の脆性が大きく
なって割れ等の発生が起き易くなってしまい、着磁によ
って磁石が崩れる等の問題を生じるからである。Rare earth-transition metal-boron system (R-T-
B) In the magnet using the magnetic powder, it is necessary to adjust the filling rate of the filler such as the magnetic powder so that the density after rolling becomes 4.9 to 5.8. This is because if the density of the magnet is smaller than 4.9, the rigidity of the magnet will be insufficient and it will be easily deformed, making it impossible to incorporate it in the product. If it exceeds, brittleness of the magnet becomes large and cracks and the like are likely to occur, which causes a problem such as the magnet collapsing due to magnetization.
【００３１】さらに上記圧延工程によって得られたシー
ト状磁石素材は、予熱された後に熱処理が施される。予
熱工程によって、シート状磁石素材中に不可避的に含ま
れている水分やガス等を外部へ発散させるためである。
この予熱工程における温度条件及び時間条件は、３０℃
〜７０℃及び６時間以上に設定される。このときシート
状磁石素材に対する空気の巻き込みは予め極力抑えられ
る。Further, the sheet-shaped magnet material obtained by the above rolling step is preheated and then heat-treated. This is because the preheating step causes the moisture, gas, and the like that are unavoidably contained in the sheet-shaped magnet material to diffuse to the outside.
The temperature condition and time condition in this preheating step are 30 ° C.
It is set to ˜70 ° C. and 6 hours or more. At this time, entrapment of air in the sheet-shaped magnet material is suppressed as much as possible in advance.
【００３２】一方予熱後の熱処理工程における温度条件
及び時間条件は、１２５℃〜１８０℃及び６０分以上１
８０分以内に設定されており、シート状磁石素材は、例
えば上下各３段に鉄板を積層してなる加熱装置、あるい
は蒸気缶等からなる恒温槽中に６０〜１８０分間放置さ
れる。これによって加硫が行われると、所定の引っ張り
強度が付与される。このときにもシート状磁石素材に対
する空気の巻き込みは予め極力抑えられている。このよ
うな高温加熱を行う場合において、シート状磁石素材中
の水分やガス等は、上述した予熱工程によって予め発散
させられているため、加熱工程中においてシート状磁石
素材に空気発泡等の不具合を生じることはない。On the other hand, the temperature condition and time condition in the heat treatment process after preheating are 125 ° C. to 180 ° C. and 60 minutes or more.
It is set within 80 minutes, and the sheet-shaped magnet material is left for 60 to 180 minutes in, for example, a heating device formed by stacking iron plates in upper and lower three stages, or a constant temperature bath including a steam can. When vulcanization is performed by this, a predetermined tensile strength is imparted. Also at this time, the entrainment of air in the sheet-shaped magnet material is suppressed in advance as much as possible. In the case of performing such high temperature heating, water and gas in the sheet-shaped magnet material have been diffused in advance by the above-described preheating step, so that the sheet-shaped magnet material may have problems such as air foaming during the heating step. It never happens.
【００３３】この加熱時において、加熱温度が１８０℃
を越えると、磁性粉末の酸化が顕著となって磁気特性の
劣化を招来するとともに、加熱温度が１２５℃以下であ
ると、は加硫が進まず、必要な引張強度が得られなくな
る。同様の理由から、加熱時間として６０分以上１８０
分以内を要する。During this heating, the heating temperature is 180 ° C.
If the temperature exceeds 125 ° C, the oxidation of the magnetic powder becomes remarkable and the magnetic properties deteriorate, and if the heating temperature is 125 ° C or lower, the vulcanization does not proceed and the required tensile strength cannot be obtained. For the same reason, heating time is 60 minutes or more 180
It takes less than a minute.
【００３４】加熱処理が行なわれたシート状磁石素材
は、適宜の寸法に切断されてシート状磁石になされる
が、切断後に恒温槽中で１００〜１８０℃、２０〜１８
０分間の条件で再び熱処理が行われる。切断後の再熱処
理によって、元々の表面のみならず切断面からの加硫が
促進されることとなり、磁石の剛性が高められるもので
ある。この再熱処理工程においては、恒温槽中がＮ2ガ
ス雰囲気等の不活性雰囲気になされ、これによってシー
ト状磁石素材の酸化が防止されるようになっている。ま
た恒温槽中を不活性雰囲気としない場合には、シート状
磁石素材の表面ができるだけ大気に触れることのないよ
うに、周囲をアルミホイルで包む等の手段が施される。The sheet-shaped magnet material which has been subjected to the heat treatment is cut into a suitable size to obtain a sheet-shaped magnet. After cutting, the sheet-shaped magnet material is cut at 100 to 180 ° C. and 20 to 18 ° C. in a constant temperature bath.
The heat treatment is performed again under the condition of 0 minutes. The re-heat treatment after cutting accelerates vulcanization not only from the original surface but also from the cut surface, so that the rigidity of the magnet is enhanced. In this reheat treatment step, the inside of the thermostatic chamber is made to be an inert atmosphere such as an N 2 gas atmosphere, so that oxidation of the sheet-shaped magnet material is prevented. When the inside of the constant temperature bath is not made an inert atmosphere, a means such as wrapping the periphery with aluminum foil is provided so that the surface of the sheet-shaped magnet material is not exposed to the atmosphere as much as possible.
【００３５】上記希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ
−Ｂ）磁性粉末を用いたシート状磁石素材は、再熱処理
後にショアー硬さＤ（ピーク値）が４５°以上になされ
るとともに、引張強度（引張速度５０mm/min）が４.５K
g/mm2以上になされる。このような硬さ及び引張強度を
有する磁石は、モータ等の製品に対して剛性不足を生じ
ることなく良好に組み込まれる。例えばモータ内におい
ては、コアとマグネットとの間のエアギャップに変動が
一定に維持され、モータ特性が安定化される。The above rare earth-transition metal-boron system (R-T
-B) The sheet-shaped magnet material using magnetic powder has a Shore hardness D (peak value) of 45 ° or more after reheat treatment and a tensile strength (pulling speed 50 mm / min) of 4.5K.
Made to g / mm 2 and above. A magnet having such hardness and tensile strength is favorably incorporated into a product such as a motor without causing insufficient rigidity. For example, in the motor, the air gap between the core and the magnet keeps constant fluctuation, and the motor characteristics are stabilized.
【００３６】また同様の理由によって、上記希土類−遷
移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いたシー
ト状磁石素材は、再熱処理後の撓み量が６０mm以内にな
されている。ここで撓み量とは、図２に示されているよ
うに、横断面寸法が２.５５mm×２.４５mm、長さ寸法が
２０５.５mmの寸法及び形状に成形された試験片１の基
部１ａ側５０mmを水平台２上に固定し、この試験片１の
自由端１ｂが、二点鎖線で示されているように、１５秒
後に自重で撓んだ量を雰囲気温度１５〜２５℃で測定し
た量と定義する。上述した加熱工程が、記載の温度条件
の範囲内になければ、磁気特性の低下を招くか（温度範
囲を越えた場合）、あるいは加硫が進まず（温度範囲を
下回った場合）、硬度の低下、引張強度の低下及び撓み
量の増大を生ずる。For the same reason, the sheet-shaped magnet material using the rare earth-transition metal-boron (RTB) magnetic powder has a bending amount of 60 mm or less after reheat treatment. As shown in FIG. 2, the flexure amount here means the base portion 1a of the test piece 1 formed into a cross-sectional dimension of 2.55 mm × 2.45 mm and a length dimension of 205.5 mm. The side 50 mm is fixed on the horizontal table 2, and the free end 1b of the test piece 1 is bent by its own weight after 15 seconds and measured at an ambient temperature of 15 to 25 ° C., as shown by the chain double-dashed line. It is defined as the amount. If the above-mentioned heating process is not within the range of the temperature conditions described, the magnetic properties may be deteriorated (when the temperature range is exceeded), or the vulcanization does not proceed (when the temperature range is lower), It causes a decrease, a decrease in tensile strength and an increase in the amount of bending.
【００３７】以上のようにして得られた希土類−遷移金
属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いたシート状
磁石には、所定の方向に着磁が行われる。このとき磁石
の圧延面に対して着磁が行われる場合には、表面磁束密
度の範囲が３５０Ｇ〜１４００Ｇになされるとともに、
磁石の圧延面に直交する面に対して着磁が行われる場合
には、表面磁束密度の範囲が４０Ｇ〜１４００Ｇになさ
れる。圧延面に対して着磁が行われる場合は、例えばモ
ータ駆動用の主着磁として行われる場合であり、また圧
延面の直交面に対して着磁が行われる場合は、例えばモ
ータ回転検出用のＦＧ着磁として行われる場合である。The sheet magnet using the rare earth-transition metal-boron (R-T-B) magnetic powder obtained as described above is magnetized in a predetermined direction. At this time, when the rolled surface of the magnet is magnetized, the surface magnetic flux density is set to 350 G to 1400 G, and
When the magnet is magnetized on the surface orthogonal to the rolled surface, the range of the surface magnetic flux density is 40G to 1400G. When the rolled surface is magnetized, for example, it is performed as a main magnetization for driving a motor, and when the magnetized surface is orthogonal to the rolled surface, for example, for motor rotation detection. This is the case where the FG magnetization is performed.
【００３８】表面磁束密度が１４００Ｇを越えて着磁さ
れた場合には、磁石中のバインダーが磁力に打ち勝って
磁性粉末を固定することができなくなり、磁石に崩れを
生じる。一方圧延面に対して例えばモータ駆動用の主着
磁が行われる場合において、表面磁束密度が３５０Ｇ以
下であると、磁束密度が小さくなり過ぎて、希土類−遷
移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いる有用
性がなくなる。３５０Ｇ以下の磁束密度の磁石は、生産
コストの安いフェライト系磁性粉末を用いれば十分であ
るからである。また圧延面の直交面に対して例えばモー
タ回転検出用のＦＧ着磁が行われる場合において、表面
磁束密度が４０Ｇ以下であると、磁束密度が小さくなり
過ぎて必要なＦＧ波形が得られなくなる。When the surface magnetic flux density exceeds 1400 G and is magnetized, the binder in the magnet overcomes the magnetic force and cannot fix the magnetic powder, and the magnet collapses. On the other hand, when the main surface magnetization for driving a motor is performed on the rolled surface, if the surface magnetic flux density is 350 G or less, the magnetic flux density becomes too small and the rare earth-transition metal-boron system (RT- B) The utility of using magnetic powder is lost. This is because it is sufficient for the magnet having a magnetic flux density of 350 G or less to use the ferrite-based magnetic powder, which has a low production cost. Further, in the case where FG magnetization for motor rotation detection is performed on the plane orthogonal to the rolled surface, if the surface magnetic flux density is 40 G or less, the magnetic flux density becomes too small to obtain the required FG waveform.
【００３９】[0039]
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。 実施例１ 磁性粉末としては、ゼネラルモーターズ社製ＭＱＰを湿
式ボールミルにより予め粉砕し粒度調整したＮd−Ｆe−
Ｂ磁性粉末を用いた。この磁性粉末は、超急冷法により
形成したままでは粒度２mm以下の磁性粉末であるため、
これを粉砕して粒度７８μｍ以下としたものを用いた。
防錆剤としては、花王社製レオドールＳＰ−Ｏ１０を用
い、エポキシ主剤としては、油化シェル社製エピコート
828を用いた。EXAMPLES Examples of the present invention will be described in detail below. Example 1 As the magnetic powder, Nd-Fe- whose particle size was adjusted by previously pulverizing MQP manufactured by General Motors Co., Ltd. with a wet ball mill
B magnetic powder was used. Since this magnetic powder is a magnetic powder with a particle size of 2 mm or less as it is formed by the ultra-quenching method,
This was crushed to have a particle size of 78 μm or less.
As the rust preventive agent, Leodol SP-O10 manufactured by Kao Corporation is used, and as the epoxy main agent, Epicoat manufactured by Yuka Shell Co., Ltd.
828 was used.
【００４０】そしてボールミル容器の中に、磁性粉末、
エポキシ主剤、防錆剤及びアルミナボールを入れ、容器
内の空気をＮ2ガスで、酸素濃度が１.２％となるように
ガス置換した後、１時間の混合を行ない磁性粉末表面
に、酸化膜、エポキシ樹脂膜及び防錆膜を形成した。Then, in a ball mill container, magnetic powder,
Epoxy main agent, rust preventive agent and alumina balls were added, and the air in the container was replaced with N 2 gas so that the oxygen concentration was 1.2%, and then mixed for 1 hour to oxidize the surface of the magnetic powder. A film, an epoxy resin film and an anticorrosive film were formed.
【００４１】つぎに上記のようにして得られた混合物と
ゴムバインダーとを、硬化剤及び硬化促進剤とともに加
圧式ニーダーで７分間にわたって混練した。上記硬化剤
及び硬化促進剤としては、油化シェル社製のＹＨ−３０
２及びＩＢＭＩ−１２を用いた。Next, the mixture thus obtained and the rubber binder were kneaded together with a curing agent and a curing accelerator in a pressure kneader for 7 minutes. As the above-mentioned hardening agent and hardening accelerator, YH-30 manufactured by Yuka Shell Co., Ltd.
2 and IBMI-12 were used.
【００４２】さらに得られた混練物を、４kgずつの小ロ
ットに小分けしてビニール袋に入れ、直ちに口元を縛っ
てから密閉容器内に収納した。その後適当時間放置して
密閉容器から混練物を取り出し、粉砕機で粒度約２.６m
m程度に粉砕した。粉砕機には朋来鉄工所製Ｕ−１４０
回転刃式を用いた。Further, the obtained kneaded product was subdivided into small lots of 4 kg each, put in a vinyl bag, immediately tied at the mouth, and then stored in a closed container. Then, leave it for an appropriate time, take out the kneaded product from the closed container, and use a pulverizer to obtain a particle size of about 2.6 m.
It was crushed to about m. For the crusher, Urai 140 made by Horai Iron Works
A rotary blade type was used.
【００４３】シートを得るために用いられる圧延ロール
の表面温度を約５０℃に維持しながら圧延を行ない、シ
ート状磁石素材を得た。ついでこのシート磁石素材を約
５０℃の温度条件下で約８時間にわたって予熱した後、
約１７０℃に加熱してゴムバインダーの加硫を行った。
そして所定の寸法に切断して可撓性を有するシート状磁
石を得た。Rolling was performed while maintaining the surface temperature of the rolling roll used to obtain the sheet at about 50 ° C. to obtain a sheet-shaped magnet material. Then, after preheating the sheet magnet material under a temperature condition of about 50 ° C. for about 8 hours,
The rubber binder was vulcanized by heating to about 170 ° C.
Then, it was cut into a predetermined size to obtain a flexible sheet magnet.
【００４４】本実施例における配合を次表１に示す。The formulations in this example are shown in Table 1 below.
【表１】 上表１においてＮd−Ｆe−Ｂ磁性粉末は、磁石全体に対
して９４．５重量％に設定されている。[Table 1] In the above Table 1, the Nd-Fe-B magnetic powder is set to 94.5% by weight based on the whole magnet.
【００４５】上表１に示された配合実施例によれば、モ
ータ等に必要な寸法精度を実現し得る程度に磁石の硬
さ、引張強度、撓み量が向上された。例えば磁石の熱変
形等により、真円度変化量が製品限界値以内に抑えられ
ることが確認された。According to the compounding examples shown in Table 1 above, the hardness, tensile strength, and bending amount of the magnet were improved to the extent that the dimensional accuracy required for a motor or the like could be realized. For example, it was confirmed that the amount of change in circularity can be suppressed within the product limit value due to thermal deformation of the magnet.
【００４６】またこの実施例の混練工程において、上述
した配合実施例によれば、磁力による磁石の倒壊を生じ
ることなく、しかも例えばモータに必要な十分な磁力を
得られることが確認された。さらにこの実施例の混練工
程において、予め形成された防錆被膜によって磁性粉末
表面の活性度が低下されていること、及び素材内への空
気巻き込みがほとんど生じないことが確認された。さら
に混練物は、粉砕工程により不活性ガスの流動下で所定
の小粒径に粉砕され、これによりつぎの圧延工程におい
ても空気の巻き込みはほとんど生じることがないことが
確認された。In addition, in the kneading step of this example, it was confirmed that, according to the above-described compounding example, the magnetic force did not cause the magnet to collapse, and a sufficient magnetic force necessary for, for example, a motor was obtained. Furthermore, in the kneading step of this example, it was confirmed that the activity of the surface of the magnetic powder was lowered by the rust preventive film formed in advance, and that air entrapment into the material hardly occurred. Furthermore, it was confirmed that the kneaded product was crushed into a predetermined small particle size under the flow of an inert gas in the crushing process, and thus air entrapment hardly occurred in the subsequent rolling process.
【００４７】圧延工程においては、圧延ロールの表面が
所定の温度に維持されたため、シート状磁石の引っ張り
強度が巻き取り可能な範囲に良好に維持され、かつ磁性
粉末の酸化が抑制されて磁気特性の劣化を生じることは
なかった。In the rolling process, since the surface of the rolling roll was maintained at a predetermined temperature, the tensile strength of the sheet-shaped magnet was maintained well within a rollable range, and the oxidation of the magnetic powder was suppressed, resulting in magnetic characteristics. It did not deteriorate.
【００４８】さらにつぎの高温加熱においては、シート
状磁石素材に空気発泡等の不具合を生じることがないこ
とが確認された。なお加熱温度が１８０℃を越えると、
磁性粉末の酸化が顕著となって磁気特性の劣化を招来
し、加熱温度が１２５℃以下では加硫が進まず、所定の
引張強度を得ることができなかった。It was further confirmed that in the subsequent high-temperature heating, defects such as air bubbling did not occur in the sheet-shaped magnet material. If the heating temperature exceeds 180 ° C,
Oxidation of the magnetic powder became remarkable and the magnetic properties were deteriorated. When the heating temperature was 125 ° C. or lower, vulcanization did not proceed and a predetermined tensile strength could not be obtained.
【００４９】また本実例では、混合工程に、エポキシ樹
脂を投入して混合し、そこで磁性粉末にエポキシ樹脂被
膜を形成しているから、空気の巻き込みは一層低減され
た。エポキシ樹脂を混練工程で加えることとしても同様
の作用・効果が得られた。Further, in this example, since the epoxy resin was charged and mixed in the mixing step, and the epoxy resin film was formed on the magnetic powder there, air entrapment was further reduced. Similar effects and advantages were obtained by adding the epoxy resin in the kneading step.
【００５０】なお本実施例により得られた磁石の磁気特
性は、Br＝５.５[KG]、iHc＝９.９[kOe]、bHc＝４.５[k
Oe]、(BH)max＝６.２[MGOe]であった。また得られた磁
石を６０℃、９０％RH雰囲気中に８０時間放置したとこ
ろ、表面に発錆はみられなかった。さらにブラシ付きＤ
Ｃモータの駆動用磁石として用いたところ、６０℃、２
００時間の連続回転後も、ブラシ材質（Ａg-Pd）とコミ
ュテータ材質（Ａg-Cd）に腐食の発生はなかった。The magnetic characteristics of the magnet obtained in this example are as follows: Br = 5.5 [KG], iHc = 9.9 [kOe], bHc = 4.5 [k]
Oe] and (BH) max = 6.2 [MGOe]. Further, when the obtained magnet was left in an atmosphere of 60 ° C. and 90% RH for 80 hours, no rust was observed on the surface. Further with brush D
When used as a driving magnet for a C motor, 60 ° C, 2
No corrosion occurred in the brush material (Ag-Pd) and the commutator material (Ag-Cd) even after continuous rotation for 00 hours.
【００５１】実施例２ 磁性粉末としては、ＭＭ14（Ｆe0.9Co0.1)79B7なる組成
の合金を単ロール法によって超急冷リボンとし、湿式ボ
ールミルにより粉砕し粒度調整したものを用いた。防錆
剤としては、花王社製レオドルＳＰ−Ｏ１０と米国テネ
コケミカル社製アンデロール456との混合液とを用い
た。以下上述した実施例１と同様にしてシート状の可撓
性磁石を得た。[0051] As Example 2 Magnetic powder, and rapidly quenched ribbon by MM 14 (Fe 0. 9 Co 0. 1) 79 B 7 becomes alloy composition of the single roll method, a material obtained by particle size control was pulverized by a wet ball mill Using. As the rust preventive agent, a mixed liquid of Leodol SP-O10 manufactured by Kao Co. and Anderol 456 manufactured by Teneco Chemical Co., USA was used. A sheet-like flexible magnet was obtained in the same manner as in Example 1 described above.
【００５２】この実施例による磁石においても、磁石を
モータのロータに環状に組み込んだ場合の磁石の熱変形
が、モータに必要な寸法精度を実現し得る程度に抑えら
れることが確認された。Also in the magnet according to this example, it was confirmed that the thermal deformation of the magnet when the magnet was annularly incorporated in the rotor of the motor was suppressed to such an extent that the dimensional accuracy required for the motor could be realized.
【００５３】またこの実施例による混練工程において
も、予め形成された防錆被膜によって磁性粉末表面の活
性度が低下されていること、及び素材内への空気巻き込
みはほとんどないことが確認された。さらにこの混練物
は、粉砕工程により不活性ガスの流動下で所定の小粒径
に粉砕され、これによりつぎの圧延工程においても空気
の巻き込みはほとんど生じることがなかった。Also in the kneading step according to this example, it was confirmed that the activity of the surface of the magnetic powder was lowered by the rust-preventive coating formed in advance and that air was hardly entrained in the material. Further, this kneaded product was crushed into a predetermined small particle size under the flow of an inert gas in the crushing process, so that air entrapment hardly occurred in the subsequent rolling process.
【００５４】さらに圧延工程においても、圧延ロールの
表面温度が所定値に維持され、所定の引っ張り強度を得
た。さらに磁性粉末の酸化も同様に抑制され、磁気特性
の劣化を生じることはなかった。つぎの高温加熱におい
ても、シート状磁石素材に空気発泡等の不具合を生じる
ことはなかった。Further, also in the rolling step, the surface temperature of the rolling roll was maintained at a predetermined value and a predetermined tensile strength was obtained. Further, the oxidation of the magnetic powder was similarly suppressed, and the magnetic characteristics were not deteriorated. Even in the next high-temperature heating, the sheet-shaped magnet material did not cause problems such as air foaming.
【００５５】なおこの実施例２により得られた磁石の磁
気特性は、Br＝４.６[KG]、iHc＝７.０[kOe]、bHc＝３.
１[kOe]、(BH)max＝４.０[MGOe]であった。さらに得ら
れた磁石を６０℃、９０％RH雰囲気中に８０時間放置し
たところ、表面に発錆はみられなかった。さらにブラシ
付きＤＣモータの駆動用磁石として用いたところ、６０
℃、２００時間の連続回転後も、ブラシ材質（Ａg-Pd）
とコミュテータ材質（Ａg-Cd）に腐食は発生しなかっ
た。The magnetic characteristics of the magnet obtained in Example 2 were Br = 4.6 [KG], iHc = 7.0 [kOe], bHc = 3.0.
It was 1 [kOe] and (BH) max = 4.0 [MGOe]. Further, when the obtained magnet was left in an atmosphere of 60 ° C. and 90% RH for 80 hours, no rust was observed on the surface. Furthermore, when used as a driving magnet for a brushed DC motor, 60
Brush material (Ag-Pd) even after continuous rotation for 200 hours at ℃
No corrosion occurred on the commutator material (Ag-Cd).
【００５６】このように本発明によるシート状の可撓性
ボンド磁石は、回転電機等に対して好適に取り付けられ
使用されることが確認された。なお永久磁石粉の代わり
に、鉄粉、鉄合金等の高透磁率を有する金属粉を用いる
こととすれば、可撓性を有する高透磁率材を形成するこ
とができる。As described above, it was confirmed that the sheet-shaped flexible bonded magnet according to the present invention is preferably attached to a rotating electric machine and used. If a metal powder having a high magnetic permeability such as iron powder or an iron alloy is used instead of the permanent magnet powder, a flexible high magnetic permeability material can be formed.
【００５７】[0057]
【発明の効果】以上述べたように本発明による可撓性の
希土類ボンド磁石は、ショアー硬さＤ及び引張強度を製
品組込等に必要な値以上に設定したものであるから、磁
石の可撓性を維持しつつ、製品化を不可能とするような
磁石の変形を防止することができ、極めて有用な希土類
ボンド磁石を得ることができる。As described above, since the flexible rare earth bonded magnet according to the present invention has the Shore hardness D and the tensile strength set to the values necessary for incorporating the product or the like, the magnet can be easily used. While maintaining the flexibility, it is possible to prevent the magnet from being deformed which makes it impossible to commercialize it, and it is possible to obtain a very useful rare earth bonded magnet.
【００５８】さらに撓み量についても製品組込等に必要
な値以上に設定した希土類ボンド磁石によれば、製品化
に一層良好な希土類ボンド磁石を得ることができる。Further, according to the rare earth bonded magnet in which the amount of flexure is set to a value required for incorporating the product or the like, it is possible to obtain a rare earth bonded magnet which is further excellent in commercialization.
【図１】本発明にかかる希土類ボンド磁石の製造工程を
表わしたフロー図である。FIG. 1 is a flow chart showing a manufacturing process of a rare earth bonded magnet according to the present invention.
【図２】撓み量を測定する場合の条件を表わした模式的
側面図である。FIG. 2 is a schematic side view showing a condition when measuring a bending amount.
Claims (2)
ー中に混練により分散され、かつ熱処理された希土類ボ
ンド磁石において、 熱処理後における磁石素材が、ショアー硬さＤで４５°
以上、かつ引張強度で４.５Kg/mm2以上になされている
ことを特徴とする希土類ボンド磁石。1. A rare earth bonded magnet in which rare earth magnetic powder is dispersed in a flexible resin binder by kneading and heat treated, and the magnet material after heat treatment has a Shore hardness D of 45 °.
Above, and the rare earth bonded magnets characterized by having a tensile strength of 4.5 Kg / mm 2 or more.
いて、 撓み量が６０mm以内になされていることを特徴とする希
土類ボンド磁石。2. The rare earth bonded magnet according to claim 1, wherein the bending amount is within 60 mm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3224929A JPH0547527A (en) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | Rare earth bonded magnet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3224929A JPH0547527A (en) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | Rare earth bonded magnet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0547527A true JPH0547527A (en) | 1993-02-26 |
Family
ID=16821390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3224929A Pending JPH0547527A (en) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | Rare earth bonded magnet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0547527A (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014406A (en) * | 1983-07-05 | 1985-01-25 | Tdk Corp | Rubber magnet and manufacture thereof |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP3224929A patent/JPH0547527A/en active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014406A (en) * | 1983-07-05 | 1985-01-25 | Tdk Corp | Rubber magnet and manufacture thereof |
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