JP2940572B2 - Rare earth bonded magnet - Google Patents

Rare earth bonded magnet

Info

Publication number
JP2940572B2
JP2940572B2 JP3224925A JP22492591A JP2940572B2 JP 2940572 B2 JP2940572 B2 JP 2940572B2 JP 3224925 A JP3224925 A JP 3224925A JP 22492591 A JP22492591 A JP 22492591A JP 2940572 B2 JP2940572 B2 JP 2940572B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
magnetic powder
magnet
magnetic
rare earth
boron
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP3224925A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPH0547523A (en
Inventor
政幸 石川
恭彦 土橋
弘孝 坂巻
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nidec Sankyo Corp
Original Assignee
Nidec Sankyo Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nidec Sankyo Corp filed Critical Nidec Sankyo Corp
Priority to JP3224925A priority Critical patent/JP2940572B2/en
Publication of JPH0547523A publication Critical patent/JPH0547523A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP2940572B2 publication Critical patent/JP2940572B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/047—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
    • H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
    • H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
    • H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
    • H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
    • H01F1/0578—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together bonded together

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、回転電機等に組み込ま
れて使用される希土類ボンド磁石に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rare earth bonded magnet used in a rotating electric machine or the like.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来から、比較的安価でしかも良好な磁
気特性を備えたボンド磁石の開発が種々行なわれてい
る。例えば特開昭５９−２１１５４９号公報には、希土
類−鉄−ホウ素系磁性粉末を接着剤で固化してなるボン
ド磁石が提案されており、また特開昭６１−１７４３６
４号公報には、ミッシュメタル−遷移金属−ホウ素系磁
性粉末をバインダーと混合してなるプラスチック磁石が
提案されている。さらに特開昭６３−２７４１１４号公
報及び特開昭６３−２８７００３号公報には、希土類磁
性粉末とフェライト磁性粉末との混合物を用いたプラス
チック磁石が提案されており、また特開平２−２２８０
３号公報には、希土類磁性粉末どうしを混合してなるボ
ンド磁石が提案されている。2. Description of the Related Art Various types of bonded magnets having been relatively inexpensive and having good magnetic properties have been developed. For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. Sho 59-2111549 proposes a bonded magnet obtained by solidifying a rare earth-iron-boron magnetic powder with an adhesive.
No. 4 proposes a plastic magnet obtained by mixing a misch metal-transition metal-boron magnetic powder with a binder. Further, JP-A-63-274114 and JP-A-63-287003 propose a plastic magnet using a mixture of a rare earth magnetic powder and a ferrite magnetic powder.
No. 3 proposes a bonded magnet obtained by mixing rare earth magnetic powders.

【０００３】上述したような各ボンド磁石は、磁性粉末
を混練によって樹脂バインダー中に分散してなるもので
あるが、その製造方法が例えば特開昭６０−１６４３１
３号公報に記載されている。当該公報に開示された製造
方法によれば、磁性粉末とシラン系カップリング剤とを
樹脂バインダー中に少量ずつ混合しつつ、ミキシングロ
ールを用いて混練を行っている。得られた混練物は、一
旦粉砕された後に圧延され、シート状になされる。その
シート状の磁石素材には例えば水蒸気による熱処理が施
され、圧延工程にて生じた歪の除去が行なわれ、あるい
は加硫による硬化が行なわれている。[0003] Each of the above-mentioned bonded magnets is obtained by dispersing a magnetic powder in a resin binder by kneading.
No. 3 publication. According to the production method disclosed in the publication, the magnetic powder and the silane-based coupling agent are mixed in a resin binder little by little, and kneading is performed using a mixing roll. The obtained kneaded material is once pulverized and then rolled to form a sheet. The sheet-shaped magnet material is subjected to, for example, a heat treatment with steam to remove a strain generated in a rolling process or to cure by vulcanization.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】このようなボンド磁石
において、本願発明者らは、可撓性を有する樹脂バイン
ダー中に希土類磁性粉末を分散させることによって可撓
性の希土類ボンド磁石を得る場合に、例えば要求磁気力
が小さく設定されている等により希土類磁性粉末を一定
量より過少に配合してしまうと、着磁したときのボンド
磁石自身の磁力や内部応力によって磁石に変形を生じる
という問題を見出した。これは、希土類−遷移金属−ホ
ウ素系の磁性粉末が高磁気特性を有することから、バイ
ンダーに対する磁性粉末量すなわちフィラー充填率が低
くなる傾向にあるためであると考えられる。フィラー充
填率が一定値を下回ると、バインダー量が相対的に増大
することとなって、そのバインダーの可撓性により磁石
全体が伸縮し易くなるものである。このような磁石の変
形が、例えばモータ内において生じると、コアとマグネ
ットとの間のエアギャップに変動を来たし、モータ特性
が大きく変わってモータの使用が不可能になることもあ
る。一方希土類磁性粉末を過多に配合したときには、硬
化が進んでシート状に成形することができなくなった
り、可撓性が不足して製品への組込が不可能になる。着
磁によるボンド磁石自身の磁力や内部応力によって磁石
が崩れるという現象を見出した。これは、希土類磁性粉
末の充填率が高くなり過ぎると、バインダーの保持力す
なわち磁石の剛性が磁力や内部応力に負けてしまうから
であると考えられる。SUMMARY OF THE INVENTION In such a bonded magnet, the inventors of the present application disclose the case where a rare earth magnetic powder is dispersed in a flexible resin binder to obtain a flexible rare earth bonded magnet. For example, if the required magnetic force is set to be small and the rare-earth magnetic powder is mixed in an amount smaller than a certain amount, the magnet may be deformed due to the magnetic force or internal stress of the bonded magnet itself when magnetized. I found it. This is considered to be because the rare-earth-transition metal-boron-based magnetic powder has high magnetic properties, so that the amount of the magnetic powder with respect to the binder, that is, the filler filling rate tends to decrease. When the filler filling ratio is below a certain value, the binder amount relatively increases, and the flexibility of the binder makes the whole magnet easily expand and contract. If such a deformation of the magnet occurs, for example, in the motor, the air gap between the core and the magnet fluctuates, and the characteristics of the motor may change significantly, making it impossible to use the motor. On the other hand, when the rare-earth magnetic powder is excessively mixed, it hardens and cannot be formed into a sheet-like shape, or has insufficient flexibility to be incorporated into a product. They found that the magnet collapsed due to the magnetic force and internal stress of the bonded magnet itself due to magnetization. This is considered to be because if the filling rate of the rare-earth magnetic powder becomes too high, the holding power of the binder, that is, the rigidity of the magnet is defeated by the magnetic force and the internal stress.

【０００５】このような問題を解消すべく本願発明者ら
は、希土類磁性粉末に対し補強材としての非磁性粉体を
添加し、それによってフィラー充填率の低下を防ぎ、ボ
ンド磁石の剛性を高めた発明を、本願と同時に出願して
いる。しかしながら特にＮd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を用い
る場合においては、加熱による加硫を行いにくいという
事情があり、したがってなおボンド磁石の剛性が十分に
得られないという問題がある。In order to solve such a problem, the present inventors have added a non-magnetic powder as a reinforcing material to a rare earth magnetic powder, thereby preventing a decrease in filler filling rate and increasing the rigidity of a bonded magnet. Filed at the same time as the present application. However, particularly when using Nd-Fe-B-based magnetic powder, there is a problem that vulcanization by heating is difficult, and thus there is a problem that the rigidity of the bonded magnet cannot be sufficiently obtained.

【０００６】本発明は、変形や崩れ等を生じることのな
い高剛性を有する可撓性の希土類ボンド磁石を提供する
ことを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a flexible rare earth bonded magnet having high rigidity without causing deformation or collapse.

【０００７】 上記目的を達成するため本発明にかかる
希土類ボンド磁石は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末を、可
撓性樹脂バインダー中に混練により分散してなる希土類
ボンド磁石において、上記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末
に、当該Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末以外の加硫を行い易
い希土類−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末を混合すると
ともに、残留磁束密度Ｂｒを、２５００〜６３００Ｇの
範囲内に設定したことを特徴とする。In order to achieve the above object, a rare earth bonded magnet according to the present invention is a rare earth bonded magnet obtained by dispersing an Nd—Fe—B-based magnetic powder in a flexible resin binder by kneading. -Easy to vulcanize other than Nd-Fe-B magnetic powder to B-based magnetic powder
There the rare earth - transition metal - magnetic powder mixed result in <br/> both of boron, the residual magnetic flux density Br, characterized by being in the range of 2500～6300G.

【０００８】 本発明はまた、請求項２に記載されてい
るように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末とこれ以外の加硫
を行い易い希土類−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末との
混合物に、非磁性粉体を補強材として添加し、上記磁性
粉末の混合物に非磁性粉体が添加されてなるフィラーの
充填率を体積百分率で５０〜７３％の範囲としたもので
ある。 [0008] The present invention is also described in claim 2.
As described above, Nd-Fe-B based magnetic powder and other vulcanized
Rare earth-transition metal-boron based magnetic powder
Non-magnetic powder is added to the mixture as a reinforcing material,
Non-magnetic powder is added to the mixture of powders.
The filling rate is in the range of 50 to 73% by volume.
is there.

【０００９】[0009]

【作用】 このような構成を有する手段では、Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁性粉末に、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末以外の
加硫を行い易い磁性粉末を混合することによって、Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末において不足する傾向にあるフィ
ラー充填率が、添加された他の磁性粉末によって補完さ
れ、バインダーの量が過多にならないように維持される
とともに、磁石の加熱による加硫が促進され、必要な磁
石剛性が十分に得られるようになっている。このとき希
土類−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末が混合されると、
その分磁力が強くなるが、残留磁束密度Ｂｒが６３００
Ｇの範囲内に設定されることによって、磁力増大による
磁石崩れが防止される。In the means having such a configuration, Nd-F
e-B-based magnetic powders other than Nd-Fe-B-based magnetic powders
By mixing magnetic powder which is easy to vulcanize , Nd
-The filler filling ratio, which tends to be insufficient in the Fe-B-based magnetic powder, is complemented by the added other magnetic powder, and the amount of the binder is maintained so as not to be excessive. The required magnet stiffness is sufficiently obtained. At this time, when the rare earth-transition metal-boron based magnetic powder is mixed ,
Although the magnetic force is increased by that amount, the residual magnetic flux density Br is 6300.
By being set within the range of G, magnet collapse due to an increase in magnetic force is prevented.

【００１０】 また特に、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末
と、それ以外の希土類−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末
との混合物に非磁性の補強材を添加することによって、
磁力の増大を押さえつつフィラー充填率の補完が行われ
る。In particular, Nd—Fe—B based magnetic powder
And other rare earth- transition metal-boron based magnetic powders
By adding a non-magnetic reinforcement to the mixture with
The filler filling rate is complemented while suppressing an increase in magnetic force.

【００１１】上記手段のより具体的な構成を説明する
と、まず超急冷法により希土類−遷移金属系の磁性粉末
を得る。超急冷法の一例としてはジェットキャスティン
グ法がある。このジェットキャスティング法において
は、インゴッド状に形成された磁性合金が受皿内に収容
され、不活性環境下で上記合金が高周波等によって溶融
される。溶融状態となった磁性合金はノズル付きの湯溜
りに注入され、ノズルを通して回転ホイール上に落下さ
れる。回転ホイールは水によって冷却されており、ここ
で急速冷却が行なわれる。急冷された磁性合金は、リボ
ン状の磁性粉末に凝固されて下方に落下していき、容器
内に収集される。A more specific structure of the above means will be described. First, a rare earth-transition metal magnetic powder is obtained by a super-quenching method. An example of the super-quenching method is a jet casting method. In this jet casting method, a magnetic alloy formed in an ingot shape is housed in a saucer, and the alloy is melted by high frequency or the like in an inert environment. The molten magnetic alloy is poured into a basin with a nozzle, and is dropped onto a rotating wheel through the nozzle. The rotating wheel is cooled by water, where rapid cooling takes place. The quenched magnetic alloy is solidified into ribbon-shaped magnetic powder, falls downward, and is collected in a container.

【００１２】ここで希土類−遷移金属系磁性粉末を用い
る場合の希土類としては、ランタノイドのうち一種また
は二種以上が用いられ、遷移金属としては、Ｆe，Ｃo，
Ｎiのうち一種または二種以上が用いられる。この希土
類−遷移金属系磁性粉末には、ホウ素を含ませて希土類
−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末とするこ
とができる。具体的には、Ｎd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末とし
て、Ｎd−Ｆe−Ｂ，Ｎd−Ｆe−Ｃo−Ｂ，（Ｎd，Ｐr）
−Ｆe−Ｂ，（Ｎd，Ｐr）−Ｆe−Ｃo−Ｂ等が用いら
れ、(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末としては、(Ｃe,Ｌ
a)−Ｆe−Ｂ，(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｃo−Ｂ，ＭＭ−Ｆe−
Ｂ，ＭＭ−Ｆe−Ｃo−Ｂ等が用いられ、さらにＳm−Ｃo
系磁性粉末としては、Ｓm−Ｃo，Ｓm−Ｃo−Ｆe，Ｓm−
Ｃo−Ｍn等が用いられる。When the rare earth-transition metal based magnetic powder is used, one or more lanthanoids are used as the rare earth, and Fe, Co, or the like is used as the transition metal.
One or more of Ni are used. The rare earth-transition metal-based magnetic powder may contain boron to form a rare earth-transition metal-boron-based (RTB) magnetic powder. Specifically, Nd-Fe-B, Nd-Fe-Co-B, (Nd, Pr) as Nd-Fe-B-based magnetic powders
-Fe-B, (Nd, Pr) -Fe-Co-B and the like are used, and (Ce, L) -Fe-B based magnetic powders include (Ce, L
a) -Fe-B, (Ce, La) -Fe-Co-B, MM-Fe-
B, MM-Fe-Co-B, etc., and further Sm-Co
Sm-Co, Sm-Co-Fe, Sm-
Co-Mn or the like is used.

【００１３】つぎに図１に示されているように、希土類
−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末が、磁石全体に対して
９２〜９６重量％となるように計量される。磁性粉末を
磁石全体に対して９６重量％以下とするのは、磁性粉末
の割合が９６重量％を越えた高充填率となると、磁性粉
末に対するバインダーの量が不足状態になり、磁石自身
の磁力や内部応力にバインダー強度が負けて磁石の倒壊
を招き、あるいは磁石が硬くなり過ぎになってシート状
に成形することができなくなったり、可撓性が不足して
製品への組込が不可能になるからである。一方磁性粉末
を磁石全体に対して９２重量％以上とするのは、磁性粉
末の割合が９２重量％より少ないと、磁性粉末の充填率
が低くなり過ぎて磁石の変形が容易に起きてしまうから
である。Next, as shown in FIG. 1, the rare earth-transition metal-boron based magnetic powder is weighed so as to be 92 to 96% by weight based on the whole magnet. The reason why the content of the magnetic powder is set to 96% by weight or less with respect to the entire magnet is that when the filling ratio of the magnetic powder exceeds 96% by weight, the amount of the binder to the magnetic powder becomes insufficient, and the magnetic force of the magnet itself is reduced. The magnet may collapse due to the loss of the binder strength due to internal stress or internal stress, or the magnet may be too hard to be formed into a sheet shape, or it may not be incorporated into products due to insufficient flexibility Because it becomes. On the other hand, the reason why the magnetic powder is 92% by weight or more based on the whole magnet is that when the proportion of the magnetic powder is less than 92% by weight, the filling ratio of the magnetic powder becomes too low and the magnet is easily deformed. It is.

【００１４】このとき希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ
−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いる場合には、磁性粉末の粒度
をメジアン径で７８μm以下の微粉、例えば４２μmに粉
砕することが上記充填率を得る上で好ましい。磁性粉末
の調整は、ボールミルやロール等を用いて行うこととす
る。At this time, a rare earth-transition metal-boron system (R
-TB) When a magnetic powder is used, it is preferable to grind the particle size of the magnetic powder to a fine powder having a median diameter of 78 µm or less, for example, 42 µm, in order to obtain the above filling rate. The adjustment of the magnetic powder is performed using a ball mill or a roll.

【００１５】また希土類磁性粉末の磁気特性が良好であ
ることから、特に磁石の要求磁気力が小さく設定されて
いる等の場合に、磁性粉末の投入量が少なく所定の充填
率を達し得ないことがある。その場合には、ホワイトカ
ーボン等の非磁性の粉体を、磁性粉末とともにバインダ
ー（後述）中に補強材として添加すればよい。このよう
な混入フィラーを用いれば、磁石中のいわゆるフィラー
充填率を必要値まで高めることができ、それによって磁
石の変形性を改善し、磁石の剛性を高めることができ
る。このとき磁性粉末と非磁性の粉体とを加えたフィラ
ーの充填率は、体積百分率で５０〜７３％の範囲が適切
であり、そのうち希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ
−Ｂ）磁性粉末は、１３〜７１体積％、混入フィラー
は、２〜６０体積％の範囲とする。前述したように磁性
粉末（フィラー）に対するバインダーの量の過不足をな
くし、磁石の倒壊あるいは過硬化を防止するためであ
る。Also, since the magnetic properties of the rare-earth magnetic powder are good, especially when the required magnetic force of the magnet is set to be small, the amount of the magnetic powder to be introduced is so small that a predetermined filling rate cannot be achieved. There is. In this case, a non-magnetic powder such as white carbon may be added as a reinforcing material together with the magnetic powder in a binder (described later). By using such a mixed filler, the so-called filler filling rate in the magnet can be increased to a required value, thereby improving the deformability of the magnet and increasing the rigidity of the magnet. At this time, the filling ratio of the filler including the magnetic powder and the non-magnetic powder is suitably in the range of 50 to 73% by volume percentage, and among them, rare earth-transition metal-boron (RT)
-B) The magnetic powder is in a range of 13 to 71% by volume, and the mixed filler is in a range of 2 to 60% by volume. As described above, the amount of the binder relative to the magnetic powder (filler) is prevented from being excessive or insufficient, thereby preventing the magnet from collapsing or over-curing.

【００１６】上記非磁性の混入フィラーとしては、上述
したホワイトカーボンの他に、タルク、カーボンブラッ
ク、カーボン繊維、フェライト粉等の化学的あるいは物
理的に安定な粉体を使用することができる。また混入フ
ィラーの粒度は、メジアン径で７８μｍ以下とする。As the non-magnetic mixed filler, chemically or physically stable powders such as talc, carbon black, carbon fiber, and ferrite powder can be used in addition to the above-mentioned white carbon. The particle size of the mixed filler is 78 μm or less in median diameter.

【００１７】さらに磁性粉末としてＮd−Ｆe−Ｂ系磁性
粉末を用いる場合には、上述した非磁性の混入フィラー
の代わりに、(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を用いるこ
とが好ましい。これは、Ｎd−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を用い
た磁石が加硫（後述）しにくく、必要な剛性を得にくい
という問題があるからである。加硫を行い易い希土類−
遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を混入すれ
ば、加硫が磁石内部まで促進されて、磁石の剛性が高め
られ磁石の変形を防止することができるものである。こ
の場合の混入希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−
Ｂ）磁性粉末としては、(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ、ミッシュ
メタル−Ｆe−Ｂ等を採用することができる。When an Nd-Fe-B-based magnetic powder is used as the magnetic powder, it is preferable to use a (Ce, La) -Fe-B-based magnetic powder instead of the above-mentioned non-magnetic filler. This is because magnets using Nd-Fe-B-based magnetic powder are difficult to vulcanize (described later) and have a problem that it is difficult to obtain necessary rigidity. Rare earths that can be easily vulcanized
If a transition metal-boron (RTB) magnetic powder is mixed, vulcanization is promoted to the inside of the magnet, the rigidity of the magnet is increased, and the deformation of the magnet can be prevented. In this case, the mixed rare earth-transition metal-boron system (RT-
B) As the magnetic powder, (Ce, La) -Fe-B, misch metal-Fe-B, or the like can be used.

【００１８】また磁性粉末どうしの混合割合は、残留磁
束密度Ｂrが２５００Ｇ以上６３００Ｇ以下となる割合
ならば、どのような割合でも採用することができる。残
留磁束密度Ｂrが６３００Ｇを越えると、磁石自身の磁
力や内部応力にバインダー強度が負けて磁石の倒壊を招
き、あるいは磁石が硬くなり過ぎになってシート状に成
形することができなくなったり、可撓性が不足して製品
への組込が不可能になる。一方着磁後の残留磁束密度Ｂ
rが２５００Ｇを下回ると、磁束密度が小さくなり過ぎ
て、希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）系磁性
粉末を用いる有用性がなくなる。特にＮd−Ｆe−Ｂ系磁
性粉末と(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末とを混合させる
場合には、(Ｃe,Ｌa)−Ｆe−Ｂ系磁性粉末を、磁性粉末
全体に対して５重量％以上に配合すれば、所定の剛性を
得ることが可能である。またこのような磁性粉末どうし
を混合したものに、前述した補強材を添加してフィラー
充填率を必要値まで高めるようにすることも可能であ
る。そのようにすれば、磁力の増大を抑えつつフィラー
充填率の補完が行われ、それによって磁石の変形性を改
善し、磁石剛性を向上させることができる。The mixing ratio of the magnetic powders may be any ratio as long as the residual magnetic flux density Br is 2500 G or more and 6300 G or less. If the residual magnetic flux density Br exceeds 6300 G, the magnet strength and internal stress will degrade the binder strength due to the binder strength, and the magnet will collapse, or the magnet will be too hard to be formed into a sheet. Insufficient flexibility makes it impossible to incorporate into products. On the other hand, the residual magnetic flux density B after magnetization
When r is less than 2500 G, the magnetic flux density becomes too small, and the use of the rare earth-transition metal-boron (RTB) -based magnetic powder is lost. In particular, when the Nd-Fe-B-based magnetic powder and the (Ce, La) -Fe-B-based magnetic powder are mixed, the (Ce, La) -Fe-B-based magnetic powder is mixed with the entire magnetic powder. If the content is 5% by weight or more, a predetermined rigidity can be obtained. It is also possible to increase the filler filling rate to a required value by adding the above-mentioned reinforcing material to a mixture of such magnetic powders. By doing so, the filler filling rate is complemented while suppressing an increase in magnetic force, whereby the deformability of the magnet can be improved and the magnet rigidity can be improved.

【００１９】次に上述したような磁性粉末に対し、所定
量の防錆剤及びエポキシ主剤が混合され、酸化膜、エポ
キシ樹脂膜及び防錆被膜の形成が行われる（被膜形成工
程）。すなわちまず混合装置中に不活性ガスが注入さ
れ、該混合装置中の空気が、酸素濃度０.０８〜３％と
なるようにガス置換される。混合装置としては、ボール
ミル、Ｖ型ブレンダー、ダブルコーン型ブレンダー等が
用いられる。また不活性ガスとしては、アルゴンガス
(Ａr)、窒素ガス(Ｎ2)、炭酸ガス（ＣＯ2）などが用い
られる。Next, a predetermined amount of a rust inhibitor and an epoxy main agent are mixed with the magnetic powder as described above, and an oxide film, an epoxy resin film and a rust preventive film are formed (film forming step). That is, first, an inert gas is injected into the mixing device, and the air in the mixing device is gas-replaced so that the oxygen concentration becomes 0.08 to 3%. As the mixing device, a ball mill, a V-type blender, a double cone type blender, or the like is used. As the inert gas, argon gas
(Ar), nitrogen gas (N 2 ), carbon dioxide gas (CO 2 ) and the like are used.

【００２０】このようにしてガス置換が行なわれた混合
装置中には、希土類−遷移金属系磁性粉末、エポキシ主
剤及び防錆剤が投入され、約２時間程度にわたって混合
が行なわれる。混合では、まず混合装置中に僅かに残留
している酸素によって上記磁性粉末の表面上に酸化膜が
形成され、さらにその上にエポキシ樹脂膜及び防錆被膜
が形成される。酸素濃度を０.０８％〜３％としておく
のは、酸素濃度が０.０８％より小さいと、酸化膜を形
成することができなくなるか、あるいは形成されても極
めて薄いものにしかならず、また酸素濃度が３％を越え
ると、酸素による発火の危険を生じるからである。The rare earth-transition metal based magnetic powder, the epoxy main agent, and the rust inhibitor are charged into the mixing apparatus in which the gas replacement has been performed as described above, and the mixing is performed for about 2 hours. In mixing, first, an oxide film is formed on the surface of the magnetic powder by oxygen slightly remaining in the mixing device, and an epoxy resin film and a rust preventive film are further formed thereon. The reason why the oxygen concentration is set to 0.08% to 3% is that if the oxygen concentration is less than 0.08%, an oxide film cannot be formed, or if formed, the oxide film becomes extremely thin. If the concentration exceeds 3%, there is a risk of ignition due to oxygen.

【００２１】上記エポキシ主剤としては、ビスフェノー
ル系、フェノキシ系、ノボラック系、ポリフェノール
系、ポリヒドロキシベンゼン系あるいはこれらの誘導体
等の一種または二種以上が用いられ、また防錆剤として
はソルビタンモノオレエートと鉱物油または合成油の混
合物等が用いられる。As the epoxy main agent, one or more of bisphenol-based, phenoxy-based, novolak-based, polyphenol-based, polyhydroxybenzene-based or derivatives thereof are used, and as a rust inhibitor, sorbitan monooleate is used. And a mixture of mineral oil and synthetic oil.

【００２２】酸化膜、エポキシ樹脂膜及び防錆剤の被膜
が形成された磁性粉末は、取り出されて計量された後、
加圧式ニーダー等により可撓性を有する樹脂バインダー
と数分にわたって混練される（混練工程）。このときエ
ポキシ樹脂の硬化剤及び硬化促進剤が添加される。硬化
剤及び硬化促進剤をこの段階で添加するのは、磁性粉末
の混合物を取り出した直後から直ちに磁性粉末が硬化し
てしまうのを回避するためである。このような混練工程
により、希土類−遷移金属系磁性粉末は、可撓性を有す
る樹脂バインダー中にほぼ均一に分散される。The magnetic powder on which the oxide film, the epoxy resin film and the rust preventive film are formed is taken out and weighed,
It is kneaded with a flexible resin binder by a pressure kneader or the like for several minutes (kneading step). At this time, a curing agent and a curing accelerator for the epoxy resin are added. The reason why the curing agent and the curing accelerator are added at this stage is to prevent the magnetic powder from being hardened immediately after the magnetic powder mixture is taken out. By such a kneading step, the rare earth-transition metal based magnetic powder is substantially uniformly dispersed in the flexible resin binder.

【００２３】このときの可撓性を有する樹脂バインダー
としては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（Ｉ
Ｒ）、ブダジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン
ゴム（ＳＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン−プ
ロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン−酢ビゴム（ＥＶ
Ａ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、アクリルゴム（Ａ
Ｒ）、ウレタンゴム（ＵＲ）等が、一種または二種以上
にわたって用いられる。すなわちこれらの樹脂バインダ
ーは、いわゆる３元ゴムであり、極性がないゴム成分
（例えばＩＩＲ）と、極性が強いゴム成分（例えばＮＢ
Ｒ）とが、ハロゲンを含有するゴム成分（例えばＣＲ）
を介して良好に混合されている。極性がないゴム成分は
耐油性・耐候性に難点があり、また極性が強いゴム成分
は非常に硬く伸展油または可塑剤の添加を要する。そこ
でハロゲンを含有するゴム成分を介して両ゴム成分を混
合させることとすれば、それぞれのゴム成分の難点を補
い合うゴム成分どうしが容易に混合され、耐油性・耐候
性の改善が行なわれるものである。At this time, the flexible resin binder includes natural rubber (NR), isoprene rubber (I
R), butadiene rubber (BR), styrene-butadiene rubber (SBR), butyl rubber (IIR), ethylene-propylene rubber (EPR), ethylene-vinyl acetate rubber (EV
A), nitrile rubber (NBR), acrylic rubber (A
R), urethane rubber (UR) and the like are used alone or in combination of two or more. That is, these resin binders are so-called ternary rubbers, and have a rubber component having no polarity (for example, IIR) and a rubber component having strong polarity (for example, NB).
R) is a rubber component containing halogen (for example, CR)
Is well mixed through. Non-polar rubber components have difficulty in oil resistance and weather resistance, and strong polar rubber components are very hard and require the addition of extender oil or plasticizer. Therefore, if both rubber components are mixed via a halogen-containing rubber component, the rubber components that complement the difficulties of each rubber component are easily mixed with each other, and the oil resistance and weather resistance are improved. is there.

【００２４】上記ハロゲンを含有するゴム成分として
は、クロロプレンゴム(ＣＲ)、ハイパロン（ＣＳＭ）、
塩素化ポリエチレン等の塩素を含有するものが一種また
は二種以上にわたって用いられる。この場合、当該ハロ
ゲン含有のゴム成分は、樹脂バインダー全体の重量に対
して１５重量％以下、好ましくは６.２重量％以下に設
定する必要がある。ハロゲンを含有するゴム成分が樹脂
バインダー全体重量の１５重量％を越えて含まれる場合
には、塩素ガス（Ｃl2）や塩酸ガス(ＨＣl)が発生する
こととなり、例えばモータの場合には整流子腐食や磁石
の錆及びコア錆の原因となるからである。またハロゲン
を含有するゴム成分が樹脂バインダー全体重量の６.２
重量％を越えて含まれる場合には、磁石が硬くなり過ぎ
て脆性状態となり、シート状に成形することができなく
なったり、可撓性が不足して製品への組込が不可能にな
るとともに、外力あるいは自己の磁力によって破壊し易
くなる。The halogen-containing rubber component includes chloroprene rubber (CR), hypalone (CSM),
A material containing chlorine such as chlorinated polyethylene is used alone or in combination of two or more. In this case, the halogen-containing rubber component must be set to 15% by weight or less, preferably 6.2% by weight or less based on the total weight of the resin binder. If the rubber component containing halogen exceeds 15% by weight of the total weight of the resin binder, chlorine gas (Cl 2 ) or hydrochloric acid gas (HCl) will be generated. This is because it causes corrosion, magnet rust and core rust. The halogen-containing rubber component accounts for 6.2% of the total weight of the resin binder.
If it is contained in excess of% by weight, the magnet becomes too hard and becomes brittle, and cannot be formed into a sheet, or has insufficient flexibility, making it impossible to incorporate it into a product. , Easily broken by external force or own magnetic force.

【００２５】上記硬化剤としては、脂肪族ポリアミンや
芳香族ポリアミン等のポリアミン、無水フタル酸等の酸
無水物、ポリアミド樹脂、ポリスルフィッド樹脂、三フ
ッ化ホウ素等のアミンコンプレックス、フェノール樹脂
等の合成樹脂初期縮合物あるいはこれらの誘導体の一種
または二種以上が用いられる。硬化促進剤しては、トリ
スジメチルアミノメチルフェノール等のアミン、１−イ
ソブチル−２−メチルイミダゾール等のイミダゾールあ
るいはこれらの誘導体の一種または二種以上が用いられ
る。Examples of the curing agent include polyamines such as aliphatic polyamines and aromatic polyamines, acid anhydrides such as phthalic anhydride, polyamide resins, polysulfide resins, amine complexes such as boron trifluoride, and synthetic resins such as phenolic resins. One or more of the precondensates or derivatives thereof are used. As the curing accelerator, one or more of amines such as trisdimethylaminomethylphenol, imidazoles such as 1-isobutyl-2-methylimidazole, and derivatives thereof are used.

【００２６】この混練工程において、加圧ニーダーは冷
却されており、９５℃以下、好ましくは５０〜６０℃の
温度条件下で混練が行なわれる。この温度設定により、
混練工程における発火の危険性が回避される。すなわち
９５℃を越えて混練が行なわれると発熱より発火を生じ
る危険があり、また４０℃以下ではゴムの可塑化が進ま
ず十分な混練が行なわれない。In the kneading step, the pressure kneader is cooled, and kneading is performed at a temperature of 95 ° C. or less, preferably 50 to 60 ° C. With this temperature setting,
The risk of ignition in the kneading process is avoided. That is, if the kneading is performed at a temperature exceeding 95 ° C., there is a risk of ignition due to heat generation.

【００２７】以上の混練工程により得られた混練物とし
ての磁石素材は、加圧式ニーダーから取り出され、直ち
に１０kg以下の小ロットごとに小分けされる。これらの
小分けされた各磁石素材は、密閉容器内にそれぞれ封入
されて保存され、磁石素材の温度が室温に低下するまで
そのまま放置される（保存工程）。この保存工程による
放熱によって発火の危険が回避される。The magnetic material as a kneaded material obtained by the above-described kneading process is taken out from the pressurized kneader and immediately divided into small lots of 10 kg or less. Each of these subdivided magnet materials is sealed and stored in a closed container, and is left as it is until the temperature of the magnet material decreases to room temperature (storage step). The danger of ignition is avoided by the heat radiation in this storage step.

【００２８】上記保存工程によって十分な放熱が行なわ
れた混練物としての磁石素材は、取り出されて粒度５mm
以下の大きさに砕かれる（粉砕工程）。この粉砕工程
は、アルゴンガス(Ａr)、窒素ガス(Ｎ2)、炭酸ガス（CO
2）などの不活性ガスの流動による冷却下で行なわれ、
温度条件は９５℃以下に設定される。粉砕には回転刃等
が使用される。すなわちこの粉砕工程では、不活性ガス
による空冷が行なわれることとなり、ほぼ大気中での粉
砕が可能になっている。The magnet material as a kneaded material that has been sufficiently radiated by the above preservation step is taken out and has a particle size of 5 mm.
Crushed to the following size (crushing process). In this pulverization process, argon gas (Ar), nitrogen gas (N 2 ), carbon dioxide gas (CO
2 ) It is performed under cooling by the flow of an inert gas such as
The temperature condition is set to 95 ° C. or less. A rotary blade or the like is used for crushing. That is, in this pulverization step, air cooling with an inert gas is performed, so that pulverization in the atmosphere is possible.

【００２９】ついで上記粉砕工程により得られた粉砕物
に対してロール等による圧延が施され、シート状のボン
ド磁石が得られる（シート形成工程）。このとき圧延ロ
ールの表面温度は、２０〜８０℃に維持されており、こ
れによって上記シート状磁石素材の引っ張り強度が巻き
取り可能な範囲に良好に維持されるとともに、磁性粉末
の酸化が抑制され磁気特性の劣化が防止されるようにな
っている。Then, the pulverized material obtained in the above-mentioned pulverizing step is subjected to rolling by a roll or the like, to obtain a sheet-like bonded magnet (sheet forming step). At this time, the surface temperature of the rolling roll is maintained at 20 to 80 ° C., whereby the tensile strength of the sheet-like magnet material is favorably maintained in a range where it can be wound, and the oxidation of the magnetic powder is suppressed. The deterioration of the magnetic characteristics is prevented.

【００３０】希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−
Ｂ）磁性粉末を用いた磁石においては、圧延後の密度が
４.９〜５.８となるように磁性粉末等のフィラー充填率
を調整しておく必要がある。磁石の密度が４.９より小
さい場合には、磁石の剛性不足が生じて変形し易くなっ
てしまい、製品への組込が不可能になるからであり、ま
た磁石の密度が５.８を越えると、磁石の脆性が大きく
なって割れ等の発生が起き易くなってしまい、着磁によ
って磁石が崩れる等の問題を生じるからである。Rare earth-transition metal-boron system (RT-
B) In the magnet using the magnetic powder, it is necessary to adjust the filler filling ratio of the magnetic powder or the like so that the density after rolling is 4.9 to 5.8. If the density of the magnet is smaller than 4.9, the magnet becomes insufficient in rigidity and easily deformed, making it impossible to incorporate the magnet into a product. If it exceeds, the brittleness of the magnet becomes large, cracks and the like are likely to occur, and there arises a problem that the magnet is broken by the magnetization.

【００３１】さらに上記圧延工程によって得られたシー
ト状磁石素材は、予熱された後に熱処理が施される。予
熱工程によって、シート状磁石素材中に不可避的に含ま
れている水分やガス等を外部へ発散させるためである。
この予熱工程における温度条件及び時間条件は、３０℃
〜７０℃及び６時間以上に設定される。このときシート
状磁石素材に対する空気の巻き込みは予め極力抑えられ
る。Further, the sheet-like magnet material obtained by the above-mentioned rolling step is subjected to a heat treatment after being preheated. This is because, in the preheating step, moisture, gas and the like unavoidably contained in the sheet-shaped magnet material are radiated to the outside.
The temperature condition and time condition in this preheating step are 30 ° C.
７０70 ° C. and 6 hours or more. At this time, entrainment of air in the sheet-like magnet material is suppressed as much as possible.

【００３２】一方予熱後の熱処理工程における温度条件
及び時間条件は、１２５℃〜１８０℃及び６０分以上に
設定されており、シート状磁石素材は、例えば上下各３
段に鉄板を積層してなる加熱装置、あるいは蒸気缶等か
らなる高温恒温槽中に６０〜１８０分間放置される。こ
れによって加硫が行われると、所定の引っ張り強度が付
与される。このときにもシート状磁石素材に対する空気
の巻き込みは予め極力抑えられている。このような高温
加熱を行う場合において、シート状磁石素材中の水分や
ガス等は、上述した予熱工程によって予め発散させられ
ているため、加熱工程中においてシート状磁石素材に空
気発泡等の不具合を生じることはない。On the other hand, the temperature condition and time condition in the heat treatment step after preheating are set to 125 ° C. to 180 ° C. and 60 minutes or more.
It is left for 60 to 180 minutes in a heating device formed by stacking iron plates on a step or a high-temperature constant temperature bath formed by a steam can or the like. Thus, when vulcanization is performed, a predetermined tensile strength is imparted. At this time, the entrainment of air into the sheet-shaped magnet material is suppressed as much as possible in advance. In the case of performing such high-temperature heating, since moisture and gas in the sheet-shaped magnet material are diverted in advance in the above-described preheating step, defects such as air bubbling and the like in the sheet-shaped magnet material during the heating step. Will not occur.

【００３３】この加熱時において、加熱温度が１８０℃
を越えると、磁性粉末の酸化が顕著になって磁気特性の
劣化を招来するとともに、加熱温度が１２５℃以下であ
ると加硫が進まず、必要な引張強度が得られなくなる。
同様の理由から、加熱時間として６０〜１８０分を要す
る。At the time of this heating, the heating temperature is 180 ° C.
By weight, with oxidation of the magnetic powder to lead to deterioration of the magnetic properties becomes conspicuous, heating temperature Ah at 125 ° C. or less
Then, vulcanization does not proceed , and the required tensile strength cannot be obtained.
For the same reason, a heating time of 60 to 180 minutes is required.

【００３４】加熱処理が行なわれたシート状磁石素材
は、適宜の寸法に切断されてシート状磁石になされる
が、切断後に恒温槽中で１００〜１８０℃、２０〜１８
０分間の条件で再び熱処理が行われる。切断後の再熱処
理によって、元々の表面のみならず切断面からの加硫が
促進されることとなり、磁石の剛性が高められるもので
ある。この再熱処理工程においては、恒温槽中がＮ2ガ
ス雰囲気等の不活性雰囲気になされ、これによってシー
ト状磁石素材の酸化が防止されるようになっている。ま
た恒温槽中を不活性雰囲気としない場合には、シート状
磁石素材の表面ができるだけ大気に触れることのないよ
うに、周囲をアルミホイルで包む等の手段が施される。The heat-treated sheet-shaped magnet material is cut into an appropriate size to form a sheet-shaped magnet.
The heat treatment is performed again under the condition of 0 minutes. The reheat treatment after cutting promotes vulcanization not only from the original surface but also from the cut surface, thereby increasing the rigidity of the magnet. In this reheat treatment step, the inside of the thermostat is set to an inert atmosphere such as an N 2 gas atmosphere, so that oxidation of the sheet-shaped magnet material is prevented. If the inside of the thermostat is not made to be an inert atmosphere, a means such as wrapping the periphery of the sheet-shaped magnet material with aluminum foil is applied so that the surface of the sheet-shaped magnet material is not exposed to the atmosphere as much as possible.

【００３５】上記希土類−遷移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ
−Ｂ）磁性粉末を用いたシート状磁石素材は、再熱処理
後にショアー硬さＤ（ピーク値）が４５゜以上になされ
るとともに、引張強度（引張速度５０mm/min）が４.５K
g/mm2以上になされる。また撓み量は６０mm以内になさ
れる。ここで撓み量とは、横断面寸法が２.５５mm×２.
４５mm、長さ寸法が２０５.５mmの寸法及び形状に成形
された試験片の基部側５０mmを水平台上に固定し、この
試験片の自由端が１５秒後に自重で撓んだ量を、雰囲気
温度１５〜２５℃で測定した量と定義する。上述したよ
うな加熱温度条件の範囲内になければ、磁気特性の低下
を招くか（温度範囲を超えた場合）、あるいは加硫が進
まず（温度範囲を下回った場合）、硬度の低下、引張強
度の低下及び撓み量の増大を生ずる。The above rare earth-transition metal-boron system (RT)
-B) The sheet-shaped magnet material using the magnetic powder has a Shore hardness D (peak value) of 45 ° or more after the reheat treatment and a tensile strength (tensile speed of 50 mm / min) of 4.5K.
g / mm 2 or more. The amount of deflection is made within 60 mm. Here, the amount of deflection means that the cross-sectional dimension is 2.55 mm × 2.
The base side 50 mm of a test piece molded to a size and shape of 45 mm and a length dimension of 205.5 mm was fixed on a horizontal table, and the amount by which the free end of this test piece was bent by its own weight after 15 seconds was measured by the atmosphere. Defined as the amount measured at a temperature of 15-25 ° C. If the heating temperature conditions are not within the above-mentioned range, the magnetic properties may be reduced (when the temperature exceeds the temperature range), or vulcanization may not proceed (when the temperature falls below the temperature range), the hardness may decrease, and the tensile strength may decrease. This results in a decrease in strength and an increase in the amount of bending.

【００３６】以上のようにして得られた希土類−遷移金
属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いたシート状
磁石には、所定の方向に着磁が行われる。このとき磁石
の圧延面に対して着磁が行われる場合には、表面磁束密
度の範囲が３５０Ｇ〜１４００Ｇになされるとともに、
磁石の圧延面に直交する面に対して着磁が行われる場合
には、表面磁束密度の範囲が４０Ｇ〜１４００Ｇになさ
れる。圧延面に対して着磁が行われる場合は、例えばモ
ータ駆動用の主着磁として行われる場合であり、また圧
延面の直交面に対して着磁が行われる場合は、例えばモ
ータ回転検出用のＦＧ着磁として行われる場合である。The sheet magnet using the rare earth-transition metal-boron (RTB) magnetic powder obtained as described above is magnetized in a predetermined direction. At this time, when magnetization is performed on the rolled surface of the magnet, the range of the surface magnetic flux density is set to 350 G to 1400 G,
When magnetizing is performed on a surface perpendicular to the rolling surface of the magnet, the surface magnetic flux density ranges from 40 G to 1400 G. When the magnetization is performed on the rolled surface, for example, it is performed as the main magnetization for the motor drive, and when the magnetization is performed on the surface orthogonal to the rolled surface, for example, the motor rotation detection is performed. This is a case where the FG magnetization is performed.

【００３７】表面磁束密度が１４００Ｇを越えて着磁さ
れた場合には、磁石中のバインダーが磁力に打ち勝って
磁性粉末を固定することができなくなり、磁石に崩れを
生じる。一方圧延面に対して例えばモータ駆動用の主着
磁が行われる場合において、表面磁束密度が３５０Ｇ以
下であると、磁束密度が小さくなり過ぎて、希土類−遷
移金属−ホウ素系（Ｒ−Ｔ−Ｂ）磁性粉末を用いる有用
性がなくなる。３５０Ｇ以下の磁束密度の磁石は、生産
コストの安いフェライト系磁性粉末を用いれば十分であ
るからである。また圧延面の直交面に対して例えばモー
タ回転検出用のＦＧ着磁が行われる場合において、表面
磁束密度が４０Ｇ以下であると、磁束密度が小さくなり
過ぎて必要なＦＧ波形が得られなくなる。If the surface magnetic flux density exceeds 1400 G, the binder in the magnet overcomes the magnetic force and cannot fix the magnetic powder, and the magnet collapses. On the other hand, for example, when the main magnetization for driving a motor is performed on the rolled surface, if the surface magnetic flux density is 350 G or less, the magnetic flux density becomes too small, and the rare earth-transition metal-boron system (RT- B) The utility of using magnetic powder is lost. This is because it is sufficient for a magnet having a magnetic flux density of 350 G or less to use a ferrite-based magnetic powder having a low production cost. Further, for example, when FG magnetization for motor rotation detection is performed on a plane perpendicular to the rolling surface, if the surface magnetic flux density is 40 G or less, the magnetic flux density becomes too small to obtain a required FG waveform.

【００３８】[0038]

【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。 実施例１ 磁性粉末としては、ゼネラルモーターズ社製ＭＱＰを湿
式ボールミルにより予め粉砕し粒度調整したＮd−Ｆe−
Ｂ磁性粉末及びＭＭ14(Ｆe0.9Ｃo0.1)79Ｂ7なる組成の
合金を、単ロール法によって超急冷リボンとし、湿式ボ
ールミルにより予め粉砕し粒度調整したＭＭ−Ｆe−Ｃo
−Ｂ磁性粉末を用いた。これらの磁性粉末は、超急冷法
により形成したままでは粒度２mm以下の磁性粉末である
ため、これを粉砕して粒度７８μｍ以下としたものを用
いた。防錆剤としては、花王社製レオドールＳＰ−Ｏ１
０を用い、エポキシ主剤としては、油化シェル社製エピ
コート828を用いた。Embodiments of the present invention will be described below in detail. Example 1 As a magnetic powder, Nd-Fe-, which was obtained by pulverizing MQP manufactured by General Motors Co. in advance by a wet ball mill and adjusting the particle size, was used.
B magnetic powder and MM 14 (Fe 0. 9 Co 0. 1) 79 to B 7 made of alloy composition, and rapidly quenched ribbon by a single roll method, MM-Fe-Co, previously pulverized particle size control by a wet ball mill
-B magnetic powder was used. Since these magnetic powders are magnetic powders having a particle size of 2 mm or less as formed by the ultra-quenching method, they were pulverized to a particle size of 78 μm or less. As a rust inhibitor, Kao Corporation's Rheodol SP-O1
0 and Epicoat 828 manufactured by Yuka Shell Co., Ltd. was used as the epoxy main agent.

【００３９】そしてボールミル容器の中に、磁性粉末、
エポキシ主剤、防錆剤及びアルミナボールを入れ、容器
内の空気をＮ2ガスで、酸素濃度が１.２％となるように
ガス置換した後、１時間の混合を行ない磁性粉末表面
に、酸化膜、エポキシ樹脂膜及び防錆膜を形成した。Then, in a ball mill container, magnetic powder,
An epoxy main agent, a rust inhibitor and alumina balls were put in, and the air in the container was replaced with N 2 gas so that the oxygen concentration became 1.2%. After mixing for 1 hour, the surface of the magnetic powder was oxidized. A film, an epoxy resin film and a rust prevention film were formed.

【００４１】つぎに上記のようにして得られた混合物と
ゴムバインダーとを、硬化剤及び硬化促進剤とともに加
圧式ニーダーで７分間にわたって混練した。上記硬化剤
及び硬化促進剤としては、油化シェル社製のＹＨ−３０
２及びＩＢＭＩ−１２を用いた。Next, the mixture obtained as described above and a rubber binder were kneaded with a curing agent and a curing accelerator in a pressure kneader for 7 minutes. As the curing agent and the curing accelerator, YH-30 manufactured by Yuka Shell Co., Ltd.
2 and IBMI-12 were used.

【００４２】さらに得られた混練物を、４kgずつの小ロ
ットに小分けしてビニール袋に入れ、直ちに口元を縛っ
てから密閉容器内に収納した。その後適当時間放置して
密閉容器から混練物を取り出し、粉砕機で粒度約２.６m
m程度に粉砕した。粉砕機には朋来鉄工所製Ｕ−１４０
回転刃式を用いた。Further, the obtained kneaded material was subdivided into small lots of 4 kg each and placed in a plastic bag. Thereafter, the mixture is left for an appropriate period of time, and the kneaded material is taken out of the sealed container, and the particle size is about 2.6 m using a crusher.
It was ground to about m. The crusher is U-140 manufactured by Horai Iron Works
A rotary blade type was used.

【００４３】シートを得るために用いられる圧延ロール
の表面温度を約５０℃に維持しながら圧延を行ない、シ
ート状磁石素材を得た。ついでこのシート磁石素材を約
５０℃の温度条件下で約８時間にわたって予熱した後、
約１７０℃に加熱してゴムバインダーの加硫を行った。
そして所定の寸法に切断して可撓性を有するシート状磁
石を得た。Rolling was performed while maintaining the surface temperature of the rolling roll used to obtain the sheet at about 50 ° C., to obtain a sheet-like magnet material. Then, after preheating this sheet magnet material under a temperature condition of about 50 ° C. for about 8 hours,
The rubber binder was vulcanized by heating to about 170 ° C.
Then, the sheet magnet was cut into a predetermined size to obtain a flexible sheet-like magnet.

【００４４】本実施例における配合を次表１に示す。The composition in this example is shown in Table 1 below.

【表１】 [Table 1]

【００４５】この実施例の混練工程において、予め形成
された防錆被膜によって磁性粉末表面の活性度が低下さ
れていること、及び素材内への空気巻き込みがほとんど
生じないことが確認された。さらに混練物は、粉砕工程
により不活性ガスの流動下で所定の小粒径に粉砕され、
これによりつぎの圧延工程においても空気の巻き込みは
ほとんど生じることがないことが確認された。In the kneading step of this example, it was confirmed that the activity of the surface of the magnetic powder was reduced by the rust preventive film formed in advance, and that air was hardly entrained in the material. Further, the kneaded material is pulverized to a predetermined small particle size under a flow of an inert gas by a pulverizing step,
Thus, it was confirmed that air entrainment hardly occurred even in the next rolling step.

【００４６】また圧延工程においては、圧延ロールの表
面が所定の温度に維持されたため、シート状磁石の引っ
張り強度が巻き取り可能な範囲に良好に維持され、かつ
磁性粉末の酸化が抑制されて磁気特性の劣化を生じるこ
とはなかった。In the rolling step, since the surface of the rolling roll is maintained at a predetermined temperature, the tensile strength of the sheet-like magnet is maintained well within a range in which it can be wound, and the oxidation of the magnetic powder is suppressed, thereby reducing the magnetic force. There was no deterioration of the characteristics.

【００４７】さらにつぎの高温加熱においては、シート
状磁石素材に空気発泡等の不具合を生じることがないこ
とが確認された。なお加熱温度が１８０℃を越えると、
磁性粉末の酸化が顕著となって磁気特性の劣化を招来
し、加熱温度が１２５℃以下では加硫が進まず、所定の
引っ張り強度を得ることができなかった。In the next high-temperature heating, it was confirmed that the sheet-like magnet material did not cause problems such as air foaming. If the heating temperature exceeds 180 ° C,
Oxidation of the magnetic powder became remarkable, leading to deterioration of magnetic properties. At a heating temperature of 125 ° C. or lower, vulcanization did not proceed, and a predetermined tensile strength could not be obtained.

【００４８】また本実例では、混合工程に、エポキシ樹
脂を投入して混合し、そこで磁性粉末にエポキシ樹脂被
膜を形成しているから、空気の巻き込みは一層低減され
た。エポキシ樹脂を混練工程で加えることとしても同様
の作用・効果が得られた。In this embodiment, the epoxy resin is charged and mixed in the mixing step, and the epoxy resin film is formed on the magnetic powder. Thus, the entrapment of air is further reduced. Similar functions and effects were obtained by adding the epoxy resin in the kneading step.

【００４９】なお本実施例により得られた磁石の磁気特
性は、Br＝５.３[KG]、iHc＝９.３[kOe]、bHc＝４.２[k
Oe]、(BH)max＝５.６[MGOe]であった。また得られた磁
石を６０℃、９０％RH雰囲気中に８０時間放置したとこ
ろ、表面に発錆はみられなかった。さらにブラシ付きＤ
Ｃモータの駆動用磁石として用いたところ、６０℃、２
００時間の連続回転後も、ブラシ材質（Ａg-Pd）とコミ
ュテータ材質（Ａg-Cd）に腐食の発生はなかった。The magnetic properties of the magnet obtained according to this embodiment are as follows: Br = 5.3 [KG], iHc = 9.3 [kOe], bHc = 4.2 [k]
Oe], (BH) max = 5.6 [MGOe]. When the obtained magnet was left in an atmosphere of 60 ° C. and 90% RH for 80 hours, no rust was observed on the surface. D with brush
When used as a driving magnet for C motor,
Even after continuous rotation for 00 hours, no corrosion occurred on the brush material (Ag-Pd) and the commutator material (Ag-Cd).

【００５０】このように本発明によるシート状の可撓性
ボンド磁石は、回転電機等に対して好適に取り付けられ
使用されることが確認された。なお永久磁石粉の代わり
に、鉄粉、鉄合金等の高透磁率を有する金属粉を用いる
こととすれば、可撓性を有する高透磁率材を形成するこ
とができる。As described above, it was confirmed that the sheet-like flexible bond magnet according to the present invention was suitably attached to a rotating electric machine and used. If a metal powder having a high magnetic permeability such as an iron powder or an iron alloy is used instead of the permanent magnet powder, a flexible high magnetic permeability material can be formed.

【００５１】[0051]

【発明の効果】 以上述べたように本発明による希土類
ボンド磁石では、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末に対し、Ｎ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末以外の加硫を行い易い磁性粉末
を混合することによって、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末に
おいて磁石全体に対するフィラー充填率を、添加された
上記他の磁性粉末によって補完し、バインダーの量が過
多にならないように維持するとともに、磁石の加熱によ
る加硫を促進することとしたものであるから、磁石の可
撓性を適切に維持しつつ、製品化を不可能とするような
磁石の変形を防止することができ、極めて有用な希土類
ボンド磁石を得ることができる。また、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁性粉末に希土類−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末が
混合されると、その分、磁力が強くなるが、Ｎｄ−Ｆｅ
−Ｂ系磁性粉末に対し、希土類−遷移金属−ホウ素系磁
性粉末に加えて非磁性の補強材を添加したため、残留磁
束密度Ｂｒが、２５００〜６３００Ｇの範囲内に設定さ
れ、磁力の増大を押さえつつフィラー充填率の補完がよ
り効果的に行われ、磁力増大による磁石の崩れを防止す
ることができる。さらに、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末に
対し、希土類−遷移金属−ホウ素系磁性粉末に加えて非
磁性の補強材を添加したため、磁力の増大を押さえつつ
フィラー充填率の補完がより効果的に行われる。As described above, in the rare-earth bonded magnet according to the present invention, Nd—Fe—B-based magnetic powder
By mixing a magnetic powder other than the d-Fe-B-based magnetic powder that is easily vulcanizable, the filler filling ratio of the entire magnet in the Nd-Fe-B-based magnetic powder is complemented by the added other magnetic powder. However, since the amount of the binder is maintained so as not to be excessive, and vulcanization by heating the magnet is promoted, it is impossible to commercialize while appropriately maintaining the flexibility of the magnet. Thus, it is possible to prevent the magnet from being deformed, and to obtain a very useful rare earth bonded magnet. In addition, Nd-Fe-B
Rare earth- transition metal-boron magnetic powder
When mixed , the magnetic force increases accordingly, but Nd-Fe
-Since a non-magnetic reinforcing material was added to the B-based magnetic powder in addition to the rare earth-transition metal-boron-based magnetic powder, the residual magnetic flux density Br was set within the range of 2500 to 6300 G, and the increase in magnetic force was suppressed. In addition, the filler filling rate is complemented more effectively, and the collapse of the magnet due to an increase in the magnetic force can be prevented. Furthermore, since a non-magnetic reinforcing material is added to the Nd-Fe-B-based magnetic powder in addition to the rare earth- transition metal-boron-based magnetic powder, the filler filling rate can be more effectively complemented while suppressing an increase in magnetic force. Done.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明にかかる希土類ボンド磁石の製造工程を
表わしたフロー図である。FIG. 1 is a flow chart showing a manufacturing process of a rare-earth bonded magnet according to the present invention.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂巻 弘孝 長野県駒ヶ根市赤穂14−888番地 株式 会社三協精機製作所駒ヶ根工場内 (56)参考文献 特開 平２−109305（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−129802（ＪＰ，Ａ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of front page (72) Inventor Hirotaka Sakamaki 14-888 Ako, Komagane-shi, Nagano Co., Ltd. Sankyo Seiki Seisakusho Komagane Plant (56) References JP-A-2-109305 (JP, A) Hei 3-129802 (JP, A)

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末を、可撓性樹
脂バインダー中に混練により分散してなる希土類ボンド
磁石において、 上記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末には、当該Ｎｄ−Ｆｅ−
Ｂ系磁性粉末以外の加硫を行い易い希土類−遷移金属−
ホウ素系の磁性粉末が混合されているとともに、 残留磁束密度Ｂｒが、２５００〜６３００Ｇの範囲内に
設定されていることを特徴とする希土類ボンド磁石。1. A rare-earth bonded magnet obtained by dispersing an Nd—Fe—B-based magnetic powder in a flexible resin binder by kneading, wherein the Nd—Fe—B-based magnetic powder includes the Nd—Fe—
Rare earths other than B-based magnetic powder and easy to vulcanize- transition metals-
To together the magnetic powder of the boron system is mixed, the rare earth bonded magnet residual magnetic flux density Br, characterized in that it is set in the range of 2500～6300G. 【請求項２】 Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末とこれ以外の
加硫を行い易い希土類−遷移金属−ホウ素系の磁性粉末
との混合物には、非磁性粉体が補強材として添加されて
おり、 上記磁性粉末の混合物に非磁性粉体が添加されてなるフ
ィラーの充填率が体積百分率で５０〜７３％の範囲であ
る請求項１記載の希土類ボンド磁石。 2. An Nd—Fe—B based magnetic powder and another
Rare earth-transition metal-boron based magnetic powder that is easy to vulcanize
Non-magnetic powder is added as a reinforcing material to the mixture with
A non-magnetic powder added to a mixture of the above magnetic powders.
The filler rate of the filler is in the range of 50 to 73% by volume.
The rare-earth bonded magnet according to claim 1.
JP3224925A 1991-08-09 1991-08-09 Rare earth bonded magnet Expired - Fee Related JP2940572B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP3224925A JP2940572B2 (en) 1991-08-09 1991-08-09 Rare earth bonded magnet

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP3224925A JP2940572B2 (en) 1991-08-09 1991-08-09 Rare earth bonded magnet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH0547523A JPH0547523A (en) 1993-02-26
JP2940572B2 true JP2940572B2 (en) 1999-08-25

Family

ID=16821322

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP3224925A Expired - Fee Related JP2940572B2 (en) 1991-08-09 1991-08-09 Rare earth bonded magnet

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2940572B2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3396685A1 (en) * 2017-04-28 2018-10-31 Nichia Corporation Composite component comprising ring-shaped bonded magnet and method of manufacturing the same

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02109305A (en) * 1988-10-18 1990-04-23 Tokin Corp Manufacture of polymer complex type rare earth magnet
JPH03129802A (en) * 1989-10-16 1991-06-03 Toshiba Corp Resin bonded rare-earth magnet

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3396685A1 (en) * 2017-04-28 2018-10-31 Nichia Corporation Composite component comprising ring-shaped bonded magnet and method of manufacturing the same
CN108806913A (en) * 2017-04-28 2018-11-13 日亚化学工业株式会社 Have the composite component and its manufacturing method of cyclic adhesion magnet
US11056255B2 (en) 2017-04-28 2021-07-06 Nichia Corporation Composite component comprising ring-shaped bonded magnet and method of manufacturing the same
US11646154B2 (en) 2017-04-28 2023-05-09 Nichia Corporation Composite component comprising ring-shaped bonded magnet and method of manufacturing the same

Also Published As

Publication number Publication date
JPH0547523A (en) 1993-02-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2001118710A (en) Rare-earth-resin magnet and magnet rotor
TW505928B (en) Magnetic powder and isotropic bonded magnet
JP2766746B2 (en) Rare earth bonded magnet
JP2940572B2 (en) Rare earth bonded magnet
JP2940571B2 (en) Rare earth bonded magnet
JP2528574B2 (en) Rare earth bonded magnet manufacturing method
JP2778011B2 (en) Rare earth bonded magnet
JP3206667B2 (en) Rare earth bonded magnet
JP3206668B2 (en) Rare earth bonded magnet
JP2932407B2 (en) Rare earth bonded magnet
JPH11204319A (en) Rare-earth bonded magnet and its manufacture
JP2567165B2 (en) Method for manufacturing flexible bonded magnet
JP3856869B2 (en) Resin-containing rolled sheet magnet and method for producing the same
JPH0547526A (en) Rare earth bonded magnet
JPH0555022A (en) Rare-earth bonded magnet
JP2690388B2 (en) Rare earth bonded magnet manufacturing method
JP2001313205A (en) Isotropic compound, isotropic bonded magnet, rotating machine, and magnet roll
JPH0547525A (en) Rare earth bonded magnet
JPH0547527A (en) Rare earth bonded magnet
JP2690390B2 (en) Rare earth bonded magnet manufacturing method
JP2685633B2 (en) Rare earth bonded magnet manufacturing method
JP2690389B2 (en) Rare earth bonded magnet manufacturing method
JP2004072005A (en) Manufacturing method of resin-bonded magnet, and magnet motor
JP3670424B2 (en) Method for manufacturing anisotropic bonded magnet
JP2887295B2 (en) Rare earth bonded magnet sheet

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Cancellation because of no payment of annual fees