JPH0544841A - ピストンリング - Google Patents
ピストンリングInfo
- Publication number
- JPH0544841A JPH0544841A JP21918091A JP21918091A JPH0544841A JP H0544841 A JPH0544841 A JP H0544841A JP 21918091 A JP21918091 A JP 21918091A JP 21918091 A JP21918091 A JP 21918091A JP H0544841 A JPH0544841 A JP H0544841A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston ring
- plating layer
- layer
- solid lubricant
- cobalt
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- Pending
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- Chemically Coating (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 初期なじみ性が良く、また耐スカッフ性に優
れ、さらに耐摩耗性に優れた内燃料機関用ピストンリン
グを提供する。 【構成】 外周摺動面に、硬質クロムめっき層２と、硬
質クロムめっき層の上に形成された固体潤滑剤粒子分散
コバルト−ニッケル合金複合めっき層３とからなる二重
構造の層を有する内燃料機関用ピストンリング。
れ、さらに耐摩耗性に優れた内燃料機関用ピストンリン
グを提供する。 【構成】 外周摺動面に、硬質クロムめっき層２と、硬
質クロムめっき層の上に形成された固体潤滑剤粒子分散
コバルト−ニッケル合金複合めっき層３とからなる二重
構造の層を有する内燃料機関用ピストンリング。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬質クロムめっき層と
複合分散めっき層との二重構造を摺動面に有する内燃機
関用ピストンリングに関し、特にシリンダとの初期なじ
み性が良く、かつ耐摩耗性に優れたピストンリングに関
する。
複合分散めっき層との二重構造を摺動面に有する内燃機
関用ピストンリングに関し、特にシリンダとの初期なじ
み性が良く、かつ耐摩耗性に優れたピストンリングに関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、エンジンの小型軽量化、高出力化
などの高性能化に伴い、ピストンリングに要求される条
件はますます過酷なものとなり、耐摩耗性はもちろんの
こと、耐焼付性、耐折損性など様々な観点から改良が加
えられている。
などの高性能化に伴い、ピストンリングに要求される条
件はますます過酷なものとなり、耐摩耗性はもちろんの
こと、耐焼付性、耐折損性など様々な観点から改良が加
えられている。
【０００３】ところで、一般に組み立て直後のエンジン
においては、部品製作の精度上の制約からピストンリン
グとシリンダの接触状態が不確実になることは避けられ
ず、両者間に隙間が生じる。この隙間が存在したままの
状態でエンジンを運転すると、燃焼室の気密が不十分な
状態となり、クランク室へのガスの吹き抜け（圧縮洩
れ）が起こる。そしてこのガスの吹き抜けはシリンダ内
面を一様に覆っている潤滑油膜を破るために、ピストン
リングとシリンダ間に異常摩耗を引き起こし、スカッフ
ィングを発生させたりする。また同時に、この隙間を通
して潤滑オイルが燃焼室に入り込み、オイル消費量も多
くなる。
においては、部品製作の精度上の制約からピストンリン
グとシリンダの接触状態が不確実になることは避けられ
ず、両者間に隙間が生じる。この隙間が存在したままの
状態でエンジンを運転すると、燃焼室の気密が不十分な
状態となり、クランク室へのガスの吹き抜け（圧縮洩
れ）が起こる。そしてこのガスの吹き抜けはシリンダ内
面を一様に覆っている潤滑油膜を破るために、ピストン
リングとシリンダ間に異常摩耗を引き起こし、スカッフ
ィングを発生させたりする。また同時に、この隙間を通
して潤滑オイルが燃焼室に入り込み、オイル消費量も多
くなる。
【０００４】従って、なじみ運転と呼ばれるエンジン組
み立て直後の初期運転では、ピストンリングとシリンダ
の共摺りを行うことにより短期間のうちに両者の隙間を
無くし、早く両者を馴じませる必要がある。
み立て直後の初期運転では、ピストンリングとシリンダ
の共摺りを行うことにより短期間のうちに両者の隙間を
無くし、早く両者を馴じませる必要がある。
【０００５】一般に耐摩耗性に優れたピストンリングは
高い硬度の摺動面を有することになるので、このなじみ
運転の期間が長くなる傾向がある。このため、短期間に
ピストンリングとシリンダを馴じませる工夫としてピス
トンリングの外周摺動面上に錫めっきなどの軟質皮膜層
を設ける方法や、リングの断面をテーパ状に加工したり
する方法が採られている。
高い硬度の摺動面を有することになるので、このなじみ
運転の期間が長くなる傾向がある。このため、短期間に
ピストンリングとシリンダを馴じませる工夫としてピス
トンリングの外周摺動面上に錫めっきなどの軟質皮膜層
を設ける方法や、リングの断面をテーパ状に加工したり
する方法が採られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この錫
めっきを施す方法は、高温、高負荷の条件では錫めっき
層が軟らかすぎるために始動初期の段階で簡単に摩滅し
てしまい、なじみの効果がほとんどなくなる。またリン
グの外周摺動面にテーパをつける方法は、テーパの角度
が燃焼室の気密性、及びシリンダ内周面の保油性に影響
を与えるという問題がある。
めっきを施す方法は、高温、高負荷の条件では錫めっき
層が軟らかすぎるために始動初期の段階で簡単に摩滅し
てしまい、なじみの効果がほとんどなくなる。またリン
グの外周摺動面にテーパをつける方法は、テーパの角度
が燃焼室の気密性、及びシリンダ内周面の保油性に影響
を与えるという問題がある。
【０００７】従って、本発明の目的は、高温、高負荷の
条件でも初期なじみ性が良く、スカッフィングも発生せ
ず、また、ほとんどなじみ運転を必要とせず、しかも耐
摩耗性の優れたピストンリングを提供することである。
条件でも初期なじみ性が良く、スカッフィングも発生せ
ず、また、ほとんどなじみ運転を必要とせず、しかも耐
摩耗性の優れたピストンリングを提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく鋭意検討を重ねた結果、耐摩耗性に優れた硬
質クロムめっき層上に適度の硬度を有する複合分散めっ
き層を形成することにより、良好な初期なじみ性を有
し、かつ耐摩耗性にも優れたピストンリングを提供でき
ることを発見し、本発明を完成した。
達成すべく鋭意検討を重ねた結果、耐摩耗性に優れた硬
質クロムめっき層上に適度の硬度を有する複合分散めっ
き層を形成することにより、良好な初期なじみ性を有
し、かつ耐摩耗性にも優れたピストンリングを提供でき
ることを発見し、本発明を完成した。
【０００９】すなわち、本発明の内燃機関用ピストンリ
ングは、少なくともその外周摺動面に、第１層として硬
質クロムめっき層が、第２層として固体潤滑剤粒子分散
コバルト−ニッケル合金複合めっき層が順に形成されて
なる二重構造の層を有することを特徴とする。
ングは、少なくともその外周摺動面に、第１層として硬
質クロムめっき層が、第２層として固体潤滑剤粒子分散
コバルト−ニッケル合金複合めっき層が順に形成されて
なる二重構造の層を有することを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明のピストンリングの二重構造の皮膜にお
いては、上層（第２層）の固体潤滑剤粒子分散複合めっ
き層は、下層（第１層）の硬質クロムめっき層より幾分
軟らかい材質であるので、エンジンの始動初期における
シリンダとのなじみが良好であると同時に、急速に摩耗
することがない。また下層（第１層）の硬質クロムめっ
き層は高い硬度を有しているので、長期間（上層の摩耗
後でも）良好な耐摩耗性を維持することができる。
いては、上層（第２層）の固体潤滑剤粒子分散複合めっ
き層は、下層（第１層）の硬質クロムめっき層より幾分
軟らかい材質であるので、エンジンの始動初期における
シリンダとのなじみが良好であると同時に、急速に摩耗
することがない。また下層（第１層）の硬質クロムめっ
き層は高い硬度を有しているので、長期間（上層の摩耗
後でも）良好な耐摩耗性を維持することができる。
【００１１】
【実施例】本発明を以下の実施例により添付図面を参照
にして詳細に説明する。図１は、本発明の一実施例によ
る内燃機関用ピストンリングの部分断面図である。本実
施例においては、ピストンリング１の外周摺動面に、硬
質クロムめっき層２と固体潤滑剤粒子分散コバルト−ニ
ッケル合金複合めっき層３とが二重構造となるように形
成されている。
にして詳細に説明する。図１は、本発明の一実施例によ
る内燃機関用ピストンリングの部分断面図である。本実
施例においては、ピストンリング１の外周摺動面に、硬
質クロムめっき層２と固体潤滑剤粒子分散コバルト−ニ
ッケル合金複合めっき層３とが二重構造となるように形
成されている。
【００１２】第１層の硬質クロムめっき層は、クロム酸
を主体としためっき浴を用いて電気めっきによって得る
ことができる。このようなめっき浴にはサージェント浴
やフッ化物浴の一種であるケイフッ化浴等を使用するこ
とができる。硬質クロムめっき層は硬度が高く、耐摩耗
性に富む。従って、硬質クロムめっき層の厚さは80〜20
0μｍであればよい。
を主体としためっき浴を用いて電気めっきによって得る
ことができる。このようなめっき浴にはサージェント浴
やフッ化物浴の一種であるケイフッ化浴等を使用するこ
とができる。硬質クロムめっき層は硬度が高く、耐摩耗
性に富む。従って、硬質クロムめっき層の厚さは80〜20
0μｍであればよい。
【００１３】硬質クロムめっき層は硬度が高く初期なじ
み性に劣るので、この欠点を補うために、第２層として
固体潤滑剤粒子分散コバルト−ニッケル合金複合めっき
皮膜を第１層上に形成する。
み性に劣るので、この欠点を補うために、第２層として
固体潤滑剤粒子分散コバルト−ニッケル合金複合めっき
皮膜を第１層上に形成する。
【００１４】この固体潤滑剤粒子分散コバルト−ニッケ
ル合金複合皮膜中に含まれるニッケルは、皮膜の靱性や
耐食性を高める。また、ニッケルを含ませることによ
り、良好な初期馴じみ性を得るのに適した硬度（HMMVが
250 〜450)とすることができる。
ル合金複合皮膜中に含まれるニッケルは、皮膜の靱性や
耐食性を高める。また、ニッケルを含ませることによ
り、良好な初期馴じみ性を得るのに適した硬度（HMMVが
250 〜450)とすることができる。
【００１５】コバルトはめっき合金基地の耐熱性や耐食
性を改善するとともに皮膜の圧壊疲労強度も向上させ
る。ディーゼル機関のようなピストンリング温度が300
℃を超えるような使用条件では、表面のコバルトが酸化
されて四酸化三コバルトが生成される。これによって摺
動摩擦に好ましい低摩擦係数の酸化物層が形成される。
この複合皮膜の合金基地中のコバルトの量が40重量％未
満では上記の効果が顕著に得られず、また80重量％を超
えてもその効果に著しい変化はないので、40〜80重量％
とするのが好ましい。より好ましいコバルトの含有量は
50〜80重量％である。
性を改善するとともに皮膜の圧壊疲労強度も向上させ
る。ディーゼル機関のようなピストンリング温度が300
℃を超えるような使用条件では、表面のコバルトが酸化
されて四酸化三コバルトが生成される。これによって摺
動摩擦に好ましい低摩擦係数の酸化物層が形成される。
この複合皮膜の合金基地中のコバルトの量が40重量％未
満では上記の効果が顕著に得られず、また80重量％を超
えてもその効果に著しい変化はないので、40〜80重量％
とするのが好ましい。より好ましいコバルトの含有量は
50〜80重量％である。
【００１６】固体潤滑剤粒子は、好ましくは二硫化モリ
ブデン、ボロンナイトライド又は二硫化タングステンか
らなる。このような固体潤滑剤粒子はコバルトとともに
皮膜の耐摩耗性の向上に優れた効果を示す。固体潤滑剤
粒子は金属との濡れ性が低く、合金をつくらず、また摩
擦係数が小さいので、耐焼付性、耐スカッフ性の改善に
も寄与する。固体潤滑剤粒子の量は５〜30容量％とする
のがよく、その平均粒径は0.5 〜10μｍが好ましい。容
量が５％未満あるいは粒径が0.5 μｍ未満では基地表面
に占める固体潤滑剤粒子の面積が少なく、耐摩耗性、耐
スカッフ性の向上効果が少ない。また容量が30％を超え
るか粒径が10μｍを超えると複合皮膜の強度も低下する
ことになり、固体潤滑剤粒子が容易に脱落する。より好
ましくは、固体潤滑剤粒子の平均粒径は1.0 〜5.0 μｍ
で、含有量は15〜25容量％である。
ブデン、ボロンナイトライド又は二硫化タングステンか
らなる。このような固体潤滑剤粒子はコバルトとともに
皮膜の耐摩耗性の向上に優れた効果を示す。固体潤滑剤
粒子は金属との濡れ性が低く、合金をつくらず、また摩
擦係数が小さいので、耐焼付性、耐スカッフ性の改善に
も寄与する。固体潤滑剤粒子の量は５〜30容量％とする
のがよく、その平均粒径は0.5 〜10μｍが好ましい。容
量が５％未満あるいは粒径が0.5 μｍ未満では基地表面
に占める固体潤滑剤粒子の面積が少なく、耐摩耗性、耐
スカッフ性の向上効果が少ない。また容量が30％を超え
るか粒径が10μｍを超えると複合皮膜の強度も低下する
ことになり、固体潤滑剤粒子が容易に脱落する。より好
ましくは、固体潤滑剤粒子の平均粒径は1.0 〜5.0 μｍ
で、含有量は15〜25容量％である。
【００１７】複合めっき皮膜の形成には、上記所望の組
成となるようにニッケル化合物、コバルト化合物を溶解
させためっき浴中に固体潤滑剤粒子を分散させたものを
使用する。ニッケル化合物及びコバルト化合物としては
硫酸塩、スルファミン酸塩等を用いる。
成となるようにニッケル化合物、コバルト化合物を溶解
させためっき浴中に固体潤滑剤粒子を分散させたものを
使用する。ニッケル化合物及びコバルト化合物としては
硫酸塩、スルファミン酸塩等を用いる。
【００１８】第２層の複合めっき皮膜の厚さは、これが
過度に薄いと充分な初期なじみ状態が達成される前に複
合めっき皮膜が消失してしまい、期待する効果が充分に
得られなくなる。一方、複合めっき皮膜の厚さを必要以
上に厚くすることは、処理コストを上昇させることはも
とより、剥離が発生し易くなり或いはクロムめっき皮膜
の良好な耐摩耗性の利用がなされる状態に至るまでの外
周摩耗が多くなり、リング合口間隙の増大が早期に進行
し、ピストンリングの気密性の劣化現象が早期に発生す
る。従って、硬質めっき皮膜の厚さは３〜30μｍとする
のが好ましい。
過度に薄いと充分な初期なじみ状態が達成される前に複
合めっき皮膜が消失してしまい、期待する効果が充分に
得られなくなる。一方、複合めっき皮膜の厚さを必要以
上に厚くすることは、処理コストを上昇させることはも
とより、剥離が発生し易くなり或いはクロムめっき皮膜
の良好な耐摩耗性の利用がなされる状態に至るまでの外
周摩耗が多くなり、リング合口間隙の増大が早期に進行
し、ピストンリングの気密性の劣化現象が早期に発生す
る。従って、硬質めっき皮膜の厚さは３〜30μｍとする
のが好ましい。
【００１９】得られた複合めっき皮膜は水洗、乾燥後、
必要に応じて熱処理を行う。熱処理温度は 100〜 200℃
程度で、時間は30〜60分である。熱処理により、複合皮
膜及び母材中に吸蔵された水素が放出され、良好な初期
なじみ性を得るのに適した硬度の複合皮膜が得られる。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
必要に応じて熱処理を行う。熱処理温度は 100〜 200℃
程度で、時間は30〜60分である。熱処理により、複合皮
膜及び母材中に吸蔵された水素が放出され、良好な初期
なじみ性を得るのに適した硬度の複合皮膜が得られる。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
【００２０】実施例１ ピストンリングの外周摺動面に第１層として硬質クロム
めっき層を形成する第１の工程と、第２層として第１層
上に複合分散めっき層を形成する第２の工程と、得られ
た二重構造の層に熱処理を施こす第３の工程により、皮
膜を形成した。まず第１の工程では、呼び径×幅×厚さ
が95mm×2.0 mm×3.1 mmのSKD-61材のピストンリングを
複数本まとめて母材として、表１に示す浴組成のめっき
浴を用いて表２に示す条件で硬質クロムめっきを行っ
た。
めっき層を形成する第１の工程と、第２層として第１層
上に複合分散めっき層を形成する第２の工程と、得られ
た二重構造の層に熱処理を施こす第３の工程により、皮
膜を形成した。まず第１の工程では、呼び径×幅×厚さ
が95mm×2.0 mm×3.1 mmのSKD-61材のピストンリングを
複数本まとめて母材として、表１に示す浴組成のめっき
浴を用いて表２に示す条件で硬質クロムめっきを行っ
た。
【００２１】表１ 無水クロム酸 250 g/ リットル 硫 酸 2.5g/ リットル
【００２２】表２ 浴温 55℃ 陰極電流密度 55A/dm2 電解時間 ５時間
【００２３】この第１の工程により得られた硬質クロム
めっき層の厚さは100 μｍであった。
めっき層の厚さは100 μｍであった。
【００２４】第２の工程として、上記第１の工程によっ
て得られた硬質クロムめっき層を表面に有するピストン
リングを表３に示す組成を有するめっき浴中に浸漬し、
めっき浴温度60℃、pH4 、電流密度10A/dm2 で５分間電
流を流して、電気めっきを行った。
て得られた硬質クロムめっき層を表面に有するピストン
リングを表３に示す組成を有するめっき浴中に浸漬し、
めっき浴温度60℃、pH4 、電流密度10A/dm2 で５分間電
流を流して、電気めっきを行った。
【００２５】表３浴組成 硫酸コバルト 200g/リットル 硫酸ニッケル 30g/リットル 塩化ニッケル 30g/リットル ボロンナイトライド粒子(1) 30g/リットル 注(1):平均粒径2.0 μｍ、最大粒径５μｍ
【００２６】この第２工程により得られた第２層の複合
めっき皮膜の厚さは８μｍであり、その組成はコバルト
が70重量％で、ボロンナイトライド粒子は20容積％であ
った。
めっき皮膜の厚さは８μｍであり、その組成はコバルト
が70重量％で、ボロンナイトライド粒子は20容積％であ
った。
【００２７】次に第３工程として、得られた二重構造の
皮膜に200 ℃で１時間の熱処理を施し、皮膜を硬化させ
た。このときの硬度は、第１層である硬質クロムめっき
層はマイクロビッカース硬度（HMMV）が970 であり、第
２層の複合めっき皮膜層はマイクロビッカース（HMMV）
が400 であった。
皮膜に200 ℃で１時間の熱処理を施し、皮膜を硬化させ
た。このときの硬度は、第１層である硬質クロムめっき
層はマイクロビッカース硬度（HMMV）が970 であり、第
２層の複合めっき皮膜層はマイクロビッカース（HMMV）
が400 であった。
【００２８】実機試験 ４サイクル水冷４気筒2600ccエンジン用の鋳鉄(FC-25)
製エンジンシリンダに、上記ピストンリングを組み込
み、6500rpm 全負荷で100 時間のベンチテストを行い、
オイル消費量を測定した。
製エンジンシリンダに、上記ピストンリングを組み込
み、6500rpm 全負荷で100 時間のベンチテストを行い、
オイル消費量を測定した。
【００２９】比較例１ また比較のため、ピストンリングの外周摺動面に硬質ク
ロムめっき層のみを形成したピストンリングを用いて実
施例１と同様に実機試験を行い、オイル消費量を測定し
た。
ロムめっき層のみを形成したピストンリングを用いて実
施例１と同様に実機試験を行い、オイル消費量を測定し
た。
【００３０】比較例２ さらに比較のために、実施例１と同様の方法で、ピスト
ンリングの外周摺動面に硬質クロムめっき層を形成し、
さらに実施例１と同様にボロンナイトライド粒子（平均
粒径2.0 μｍ、最大粒径８μｍ）を20容量％分散させた
コバルトが30重量％、燐が6.5 重量％のニッケル−コバ
ルト−燐複合分散めっき皮膜を８μｍ形成させた。
ンリングの外周摺動面に硬質クロムめっき層を形成し、
さらに実施例１と同様にボロンナイトライド粒子（平均
粒径2.0 μｍ、最大粒径８μｍ）を20容量％分散させた
コバルトが30重量％、燐が6.5 重量％のニッケル−コバ
ルト−燐複合分散めっき皮膜を８μｍ形成させた。
【００３１】次に、得られた二重構造の皮膜を250 ℃で
１時間の熱処理を施し、皮膜を硬化させた。この時の硬
度は、第１層である硬質クロムめっき層はマイクロビッ
カース硬度（HMMV）が 980であり、第２層の複合めっき
皮膜層はマイクロビッカース硬度（HMMV）が 750であっ
た。
１時間の熱処理を施し、皮膜を硬化させた。この時の硬
度は、第１層である硬質クロムめっき層はマイクロビッ
カース硬度（HMMV）が 980であり、第２層の複合めっき
皮膜層はマイクロビッカース硬度（HMMV）が 750であっ
た。
【００３２】このように形成したピストンリングを用い
て実施例１と同様に実機試験を行い、オイル消費量を測
定した。
て実施例１と同様に実機試験を行い、オイル消費量を測
定した。
【００３３】試験結果を図２に示す。図２から明らかな
ように本発明のピストンリングは、硬質クロムめっき層
のみを摺動面に有するピストンリング、ニッケル−コバ
ルト−燐複合分散めっき皮膜を有するピストンリングに
比べて、初期の時点からオイルの消費量が少なくなって
いることがわかる。これはピストンリングとシリンダと
の隙間が短時間で消失していくため、すなわち初期なじ
み性が良いためである。また実施例では、スカッフィン
グも全く認められなかった。
ように本発明のピストンリングは、硬質クロムめっき層
のみを摺動面に有するピストンリング、ニッケル−コバ
ルト−燐複合分散めっき皮膜を有するピストンリングに
比べて、初期の時点からオイルの消費量が少なくなって
いることがわかる。これはピストンリングとシリンダと
の隙間が短時間で消失していくため、すなわち初期なじ
み性が良いためである。また実施例では、スカッフィン
グも全く認められなかった。
【００３４】
【発明の効果】以上詳述した通り、硬質クロムめっき層
と固体潤滑剤粒子分散ニッケル−コバルト合金複合めっ
き層とを外周摺動面に有する本発明のピストンリング
は、その複合分散めっき皮膜により初期なじみ性、耐ス
カッフ性に優れ、また硬質クロムめっき層により長期耐
摩耗性に優れている。
と固体潤滑剤粒子分散ニッケル−コバルト合金複合めっ
き層とを外周摺動面に有する本発明のピストンリング
は、その複合分散めっき皮膜により初期なじみ性、耐ス
カッフ性に優れ、また硬質クロムめっき層により長期耐
摩耗性に優れている。
【図１】本発明の一実施例によるピストンリングの断面
図である。
図である。
【図２】実施例１、比較例１及び２のピストンリングを
用いた実機試験において、試験時間とオイル消費量との
関係を示すグラフである。
用いた実機試験において、試験時間とオイル消費量との
関係を示すグラフである。
１・・・ピストンリング母材 ２・・・硬質クロムめっき層 ３・・・固体潤滑剤粒子分散コバルト─ニッケル合金複
合めっき皮膜
合めっき皮膜
Claims (2)
- 【請求項１】 少なくともその外周摺動面に、硬質クロ
ムめっき層と、前記硬質クロムめっき層の上に形成され
た固体潤滑剤粒子分散コバルト−ニッケル合金複合めっ
き層とからなる二重構造の層を有することを特徴とする
内燃機関用ピストンリング。 - 【請求項２】 請求項１に記載の内燃機関用ピストンリ
ングにおいて、前記固体潤滑剤粒子が二硫化モリブデ
ン、ボロンナイトライド又は二硫化タングステンからな
ることを特徴とする内燃機関用ピストンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21918091A JPH0544841A (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21918091A JPH0544841A (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | ピストンリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0544841A true JPH0544841A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16731456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21918091A Pending JPH0544841A (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0544841A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015502478A (ja) * | 2011-11-09 | 2015-01-22 | フェデラル−モーグル コーポレイション | 耐摩耗性コバルトコーティングが施されたピストンリング |
-
1991
- 1991-08-05 JP JP21918091A patent/JPH0544841A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015502478A (ja) * | 2011-11-09 | 2015-01-22 | フェデラル−モーグル コーポレイション | 耐摩耗性コバルトコーティングが施されたピストンリング |
| JP2017145831A (ja) * | 2011-11-09 | 2017-08-24 | フェデラル−モーグル・リミテッド・ライアビリティ・カンパニーFederal−Mogul Llc | 耐摩耗性コバルトコーティングが施されたピストンリング及びその作成方法 |
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